14.3 Efek redaman fondasi
14.3.1 Persyaratan redaman fondasi
Efek redaman fondasi diizinkan untuk diperhitungkan melalui model matematis struktur yang
secara langsung mengikutsertakan redaman histeretik tanah dan redaman radiasi tanah.
Prosedur pada bagian ini tidak diperbolehkan untuk digunakan untuk kasus-kasus berikut:
1. Sistem fondasi yang terdiri atas fondasi telapak terpisah yang tidak saling berhubungan
dan berjarak lebih kecil dari dimensi terbesar dari elemen pemikul gaya lateral yang
ditumpunya pada arah yang sedang diperhitungkan
2. Sistem fondasi yang terdiri dari, atau pada sistem tersebut terdapat fondasi dalam
misalnya fondasi tiang.
3. Sistem fondasi yang terdiri dari struktur mat yang saling terhubung melalui pelat beton
yang memiliki sifat fleksibel menurut 7.3.1.3 atau tidak terhubung secara menerus dengan
grade beam atau elemen fondasi lain.
14.3.2 Rasio redaman efektif
Efek dari redaman fondasi harus diwakili oleh rasio redaman efektif dari sistem tanahstruktur,
๏ข๏ฐ, yang ditentukan sesuai Persamaan (221):
๐ฝ0 = ๐ฝ๐ +
๐ฝ
(
๐ ฬ
๐
)
๐๐๐
2 โค 0,20
(221)
Keterangan:
๏ขf
= rasio redaman viskose efektif berkaitan dengan interaksi fondasi-tanah
๏ข = rasio redaman viskose efektif dari sistem struktur, diambil sebesar 5 % kecuali
ditentukan dengan analisis
(
๐ ฬ
๐
)
๐๐๐
= rasio perpanjangan periode efektif yang harus ditentukan berdasarkan
Persamaan (222)
Perpanjangan periode efektif yang ditentukan berdasarkan Persamaan (222) berikut:
(
๐ ฬ
๐
)
๐๐๐
= {1 +
1
๐
[(
๐ ฬ
๐
)
2
โ 1]}
0,5
(222)
Keterangan:
๐ = kebutuhan daktilitas yang diperkirakan. Untuk gaya lateral ekivalen atau prosedur
analisis ragam respons spektra, ๐ adalah gaya geser dasar maksimum dibagi
dengan kapasitas geser dasar elastik; secara praktis ๐ boleh diambil sebesar ๐
โฮฉ0,
dimana R dan ฮฉ0 sesuai Tabel 12. Untuk prosedur analisis riwayat respons gempa,
๐ adalah perpindahan maksimum dibagi dengan perpindahan saat leleh dari struktur
yang diukur pada titik tertinggi di atas permukaan tanah.
Rasio redaman fondasi yang diakibatkan oleh redaman histeretik tanah dan redaman radiasi,
๏ขf
, diizinkan untuk ditentukan berdasarkan Persamaan (223) atau metode lain yang diizinkan.
โHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ
SNI 1726:2019
ยฉ BSN 2019 224 dari 236
๐ฝ๐ =
[
(
๐ ฬ
๐
)
2
โ 1
(
๐ ฬ
๐
)
2
]
๐ฝ๐ + ๐ฝ๐๐ (223)
Keterangan:
๏ข s = rasio redaman histeretik tanah yang ditentukan berdasarkan 14.3.5
๏ข rd = rasio redaman radiasi yang ditentukan berdasarkan 14.3.3 atau 14.3.4
Apabila terdapat suatu lokasi pada kedalaman melebihi B atau R dihitung dari dasar gedung
dan terdiri atas lapisan yang relatif seragam dengan ketebalan Ds, berada di atas suatu lapisan
yang sangat keras dengan kecepatan gelombang geser lebih dari dua kali dari kecepatan di
lapisan permukaan dan 4๐ท๐ ๐ฃ๐ โ ๐ ฬ
< 1, maka nilai redaman, ๏ขs pada Persamaan (223) harus
diganti dengan ๐ฝ๐
โฒ sesuai Persamaan (224) berikut:
๐ฝโฒ๐ = (
4๐ท๐
๐ฃ๐ ๐ ฬ
)
4
๐ฝ๐ (224)
14.3.3 Redaman radiasi untuk fondasi persegi
Efek dari redaman radiasi untuk struktur dengan fondasi persegi harus diwakili oleh rasio
redaman efektif dari sistem tanah-struktur, ๏ข rd, yang ditentukan berdasarkan Persamaan (225):
๐ฝ๐๐ =
1
(
๐ ฬ
๐๐ฆ
)
2 ๐ฝ๐ฆ +
1
(
๐ ฬ
๐๐ฅ๐ฅ
)
2 ๐ฝ๐ฅ๐ฅ
(225)
๐๐ฆ = 2๐โ
๐โ
๐พ๐ฆ
(226)
๐๐ฅ๐ฅ = 2๐โ
๐โ(โโ)2
๐ผ๐ฅ๐ฅ๐พ๐ฅ๐ฅ
(227)
๐พ๐ฆ =
๐บ๐ต
2 โ ๐ฃ
[6,8 (
๐ฟ
๐ต
)
0,65
+ 0,8 (
๐ฟ
๐ต
) + 1,6] (228)
๐พ๐ฅ๐ฅ =
๐บ๐ต3
1 โ ๐ฃ
[3,2 (
๐ฟ
๐ต
) + 0,8] (229)
๐ฝ๐ฆ = [
4 (
๐ฟ
๐ต
)
(
๐พ๐ฆ
๐บ๐ต
)
] [
๐0
2
] (230)
๐0 =
2๐๐ต
๐ ฬ
๐ฃ๐
(231)
โHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ
SNI 1726:2019
ยฉ BSN 2019 225 dari 236
๐ฝ๐ฅ๐ฅ = [
4๐
3
(
๐ฟ
๐ต
) ๐0
2
(
๐พ๐ฅ๐ฅ
๐บ๐ต3) [(2,2 โ
0,4
(๐ฟ/๐ต)3) + ๐0
2]
] [
๐0
2๐ผ๐ฅ๐ฅ
] (232)
๐ = โ
2(1 โ ๐ฃ)
(1 โ 2๐ฃ)
โค 2,5 (233)
๐ผ๐ฅ๐ฅ = 1,0 โ
[
๐0
2 (0,55 + 0,01โ(
๐ฟ
๐ต
) โ 1)
(2,4 โ
0,4
(
๐ฟ
๐ต
)
3) + ๐0
2
]
(234)
Keterangan:
M* = massa modal efektif untuk ragam getar fundamental pada arah yang ditinjau
h* = tinggi efektif struktur yang diambil sebagai jarak vertikal dari fondasi ke pusat massa dari
ragam ragam pertama untuk struktur bertingkat. Secara praktis, diizinkan untuk mengambil
kira-kira 70 % dari ketinggian struktur total untuk struktur bertingkat atau ketinggian total
untuk struktur satu lantai.
L = setengah dari dimensi terbesar dasar struktur
B = setengah dari dimensi terkecil dasar struktur
vs = kecepatan gelombang geser rata-rata sepanjang kedalaman B dari dasar struktur yang
ditentukan menggunakan ๐๐ ๐ dan Tabel 39 atau studi spesifik situs
vso = kecepatan gelombang geser rata-rata pada tingkat regangan kecil sepanjang kedalaman B
di bawah dasar struktur.
G = modulus geser efektif yang ditentukan dan diperkirakan berdasarkan ๐บ0 pada Tabel 40
G0 = ๐พ๐๐ ๐
2 /๐, modulus geser rata-rata untuk tanah di bawah fondasi pada tingkat regangan kecil
๏ง = berat jenis rata-rata tanah sepanjang kedalaman B di bawah dasar struktur
v = angka Poisson; diizinkan mengambil sebesar 0,3 untuk tanah pasir dan 0,45 untuk tanah
lempung
โHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ
SNI 1726:2019
ยฉ BSN 2019 226 dari 236
Tabel 40 โ Rasio kecepatan gelombang geser efektif (vs/vso)
Kelas
situs
Percepatan puncak efektif, ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐๐
๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ = ๐ ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ = ๐, ๐ ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ = ๐, ๐ ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ โฅ ๐, ๐
A 1,00 1,00 1,00 1,00
B 1,00 1,00 0,97 0,95
C 1,00 0,97 0,87 0,77
D 1,00 0,95 0,71 0,32
E 1,00 0,77 0,22 ๐
F ๐ ๐ ๐ ๐
CATATAN
๐ Gunakan interpolasi linear untuk nilai SDS/2,5 diantara nilai SDS/2,5 pada tabel
๐ Harus dilakukan investigasi geoteknik spesifik situs dan analisis respons dinamik situs lebih
lanjut
Tabel 41 โ Rasio modulus geser efektif (G/G0)
Kelas
situs
Percepatan puncak efektif, ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐๐
๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ = ๐ ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ = ๐, ๐ ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ = ๐, ๐ ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ โฅ ๐, ๐
A 1,00 1,00 1,00 1,00
B 1,00 1,00 0,95 0,9
C 1,00 0,95 0,75 0,60
D 1,00 0,90 0,50 0,10
E 1,00 0,60 0,05 ๐
F ๐ ๐ ๐ ๐
๐ Gunakan interpolasi linear untuk nilai SDS/2,5 diantara nilai SDS/2,5 pada tabel
๐ Harus dilakukan investigasi geoteknik spesifik situs dan analisis respons dinamik situs lebih
lanjut
14.3.4 Redaman radiasi untuk fondasi lingkaran
Efek dari redaman radiasi untuk struktur dengan fondasi lingkaran harus diwakili oleh rasio
redaman efektif dari sistem tanah-struktur, ๏ข rd, yang ditentukan berdasarkan Persamaan (235):
๐ฝ๐๐ =
1
(
๐ ฬ ๐๐
)
2 ๐ฝ๐ +
1
(
๐ ฬ
๐๐๐
)
2 ๐ฝ๐๐ (235)
๐๐ = 2๐โ
๐โ
๐พ๐
(236)
๐๐๐ = 2๐โ
๐โ(โโ)2
๐ผ๐๐๐พ๐๐
(237)
๐พ๐ =
8๐บ๐๐
2 โ ๐ฃ
(238)
โHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ
SNI 1726:2019
ยฉ BSN 2019 227 dari 236
๐พ๐๐ =
8๐บ๐๐
3
3(1 โ ๐ฃ)
(239)
๐ฝ๐ = [
๐
(
๐พ๐
๐บ๐๐
)
] [
๐0
2
] (240)
๐0 = [
2๐๐๐
๐ ฬ
๐ฃ๐
] (241)
๐ฝ๐๐ =
[
(
๐๐
4
) ๐0
2
(
๐พ๐๐
๐บ๐๐
3) [2 + ๐0
2]
]
[
๐0
2๐ผ๐๐
] (242)
๐ = โ
2(1 โ ๐ฃ)
(1 โ 2๐ฃ)
โค 2,5 (243)
๐ผ๐๐ = 1,0 โ [
0,35๐0
2
1,0 + ๐0
2] (244)
Keterangan:
rf = jari-jari fondasi lingkaran
๐๐ = kecepatan gelombang geser rata-rata sepanjang kedalaman rf di bawah dasar struktur
yang ditentukan menggunakan vso dan Tabel 39 atau studi spesifik situs
vso = kecepatan gelombang geser rata-rata pada tingkat regangan kecil sepanjang kedalaman rf
dibawah dasar struktur
๏ง = berat jenis rata-rata tanah sepanjang kedalaman rf di bawah dasar struktur
14.3.5 Redaman tanah
Efek dari redaman histeretik tanah harus diwakili oleh rasio redaman histeretik tanah efektif,
๏ข s, ditentukan berdasarkan penyelidikan spesifik situs. Secara praktis, diizinkan untuk
mengambil nilai ๏ขs sesuai Tabel 41.
Tabel 42 โ Rasio redaman histeretik tanah, ๏ข s
Kelas situs
Percepatan puncak efektif, ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐๐
๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ = ๐ ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ = ๐, ๐ ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ = ๐, ๐ ๐บ๐ซ๐บ/๐, ๐ โฅ ๐, ๐
C 0,01 0,01 0,03 0,05
D 0,01 0,02 0,07 0,15
E 0,01 0,05 0,20 ๐
F ๐ ๐ ๐ ๐
CATATAN
๐ Gunakan interpolasi linear untuk nilai SDS/2,5 di antara nilai SDS/2,5 pada tabel
๐ Harus dilakukan investigasi geoteknik spesifik situs dan analisis respons dinamik situs
lebih lanjut
โHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ
SNI 1726:2019
ยฉ BSN 2019 228 dari 236
[ Lanjut Ke 14.4 Efek interaksi tanah-struktur kinematik
... ]
|