|
9.2 Perencanaan seismik untuk komponen nonstruktural
9.2.1 Gaya seismik desain 9.2.1.1 Gaya horizontal Gaya seismik desain horizontal (Fp) harus diterapkan pada titik berat komponen dan didistribusikan sesuai dengan distribusi massa komponen dan harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (85): ๐น๐ = { 0,4 ๐๐ ๐๐ท๐ ๐๐ / (๐ ๐/๐ผ๐) } (1 + 2๐ง/โ) .... Pers (85) Fp tidak perlu lebih besar dari ๐น๐ = 1,6 ๐๐ท๐ ๐ผ๐ ๐๐ .... Pers (86) dan Fp tidak boleh lebih kecil dari โHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 110 dari 236 ๐น๐ = 0,3 ๐๐ท๐ ๐ผ๐ ๐๐ .... Pers (87) Keterangan: Fp = gaya seismik rencana SDS = percepatan spektra pada periode pendek, seperti yang ditentukan 6.3 (Red: Tabel 24 dan Table 26, kami koreksi menjadi Tabel 25 dan Tabel 27 dan langsung tercantum di bawah ini) ap = faktor amplifikasi komponen, bervariasi dari 1,00 sampai 2,50 (gunakan nilai yang sesuai dari Tabel 25 atau Tabel 27) Ip = faktor keutamaan komponen, bervariasi dari 1 sampai 1,5 (Lihat 9.1.1); Wp = berat operasional komponen Rp = faktor modifikasi respons komponen, bervariasi dari 1 sampai 12 (gunakan nilai yang sesuai dari Tabel 25 atau Tabel 27 ) z = tinggi struktur di mana komponen ditambatkan, diukur dari dasar. Untuk komponen di lantai dasar atau di bawah lantai dasar, dapat diambil 0. Nilai untuk z / h tidak perlu lebih dari 1,0 h = tinggi rata- rata struktur diukur dari dasar hingga level atap Faktor kuat lebih, ๐บ0 = OMEGA_0 pada Tabel 25 dan Tabel 27 hanya berlaku untuk pengangkuran komponen ke beton dan bata sesuai yang disyaratkan pada 9.3.2 atau standar rujukan lainnya dan harus diaplikasikan berdasarkan 7.4.3.. Faktor redundasi, rho, diizinkan diambil sebesar 1,0 dan faktor kuat lebih pada Tabel 12 tidak berlaku. Gaya Fp harus diterapkan secara independen pada sekurangnya dua arah horizontal yang ortogonal dan dikombinasikan dengan beban-beban layan yang bekerja pada komponen. Untuk sistem kantilever vertikal, gaya Fp harus diasumsikan bekerja di arah horizontal sebarang. 9.2.1.2 Gaya vertikal Komponen harus didesain untuk suatu gaya seismik vertikal sebesar ยฑ0,2 ๐๐ท๐ ๐๐. PENGECUALIAN Gaya seismik vertikal tidak perlu diperhitungkan untuk panel lantai dan plafon yang diletakkan tanpa tambatan. 9.2.1.3 Beban-beban nonseismik Jika beban-beban nonseismik pada komponen nonstruktural melebihi Fp, maka beban-beban tersebut akan menentukan kekuatan rencana desain komponen tersebut. Akan tetapi ketentuan pendetailan dan batasan yang diberikan pada pasal ini harus tetap berlaku. 9.2.1.4 Analisis dinamik Sebagai pengganti gaya yang ditentukan dengan Persamaan (85), penentuan beban desain untuk komponen nonstruktural bisa juga ditentukan dengan percepatan melalui satu dari metode analisis berikut: 1. Prosedur analisis linear dinamik 7.9 2. Prosedur analisis riwayat waktu nonlinear (Pasal 11 , 12 , dan 13 ) 3. Prosedur respons spektra lantai pada 9.2.1.4.1 atau 9.2.1.4.2. Apabila prosedur respons spektra lantai alternatif pada 9.2.1.4.2 dipergunakan, prosedur dan hasilnya harus dikaji secara independen oleh tim ahli sesuai 1.2.4. Gaya seismik harus sesuai dengan ๐น๐ = ( ๐๐ ๐๐ ๐๐ / (๐ ๐/๐ผ๐) ) ๐ด๐ฅ .... Pers (88) Penentuan percepatan struktur menggunakan metode ini harus dilakukan dengan R=1,0. โHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 111 dari 236 Gaya seismik untuk analisis dinamik linear harus diperhitungkan sesuai dengan Persamaan (88) (Red: di atas), dengan ai adalah percepatan maksimum pada tingkat-i yang diperoleh dari analisis modal dan Ax adalah faktor amplifikasi torsi yang ditentukan dengan Persamaan (43). Jika analisis respons riwayat waktu seismik dengan setidaknya tujuh gerakan gempa dianalisis, ai harus diambil sebagai rata-rata dari percepatan-percepatan maksimum tersebut. Jika kurang dari tujuh gerakan tanah dipergunakan, percepatan maksimum dari pada setiap lantai harus diambil dari percepatan maksimum dari rangkaian pergerakan tanah yang dianalisis. Batas atas dan bawah dari Fp ditentukan oleh Persamaan (86) dan (87) (Red: di atas). 9.2.1.4.1 Respons spektra lantai Percepatan lantai pada setiap tingkat diperbolehkan untuk ditentukan dengan menggunakan perhitungan respons spektra lantai. Respons spektra lantai harus dihitung untuk gempa desain pada setiap lantai berdasarkan analisis riwayat waktu respons seismik sesuai dengan 7.9 atau sesuai dengan Pasal 11 ,12 , dan 13 . Untuk struktur dengan sistem peredam yang didesain sesuai dengan Pasal 13 , analisis riwayat respons harus dilakukan pada level desain gempa menggunakan prosedur 13.3. Respons spektra lantai harus diperhitungkan untuk setiap rekaman gerakan tanah yang dianalisis. Percepatan lantai ai diambil sebagai nilai percepatan maksimum dari respons spektra lantai untuk periode komponen, dan nilai ap harus diambil sebesar 1,0. 9.2.1.4.2 Respons spektra lantai alternatif Periode getar dan ragam getar struktur harus diperhitungkan untuk minimal tiga ragam pertama pada setiap arah ortogonal menggunakan prosedur analisis modal dinamik linear pada 7.9. Faktor partisipasi modal pada setiap tiga ragam pertama harus diperhitungkan untuk setiap arah. Faktor amplifikasi dinamik komponen, DAF, yang ditentukan sebagai rasio dari periode komponen periode Tp, terhadap periode bangunan pada ragam getar ke-x, Tx, harus ditentukan sesuai dengan Gambar 13 (Red: di bawah ini). Gambar 13 โ Faktor amplifikasi dinamik untuk komponen Untuk tiap tiga ragam pertama pada setiap arah, percepatan ragam pada setiap lantai harus diperhitungkan sebagai fungsi dari periode komponen nonstruktural sesuai dengan ๐ด๐๐ฅ = ๐๐๐ฅ ๐๐๐ ๐ท๐ด๐น .... Pers (89) dengan Aix adalah percepatan lantai untuk ragam ๐ฅ pada tingkat-๐ , pix adalah faktor partisipasi โHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 112 dari 236 modal untuk ragam ๐ฅ pada tingkat-๐ yang diperoleh dari analisis ragam, Sai adalah percepatan spektral untuk ragam ๐ฅ, dan DAF adalah faktor amplifikasi dinamik sebagai fungsi dari rasio periode komponen terhadap periode gedung untuk ragam ๐ฅ dengan menggunakan Gambar 13 (Red: di atas). Respons spektra lantai harus diambil sebagai maksimum dari percepatan lantai pada tiap periode ragam dari gedung untuk minimal tiga ragam pertama, tetapi tidak kurang dari percepatan spektral pada dasar bangunan. Gaya desain seismik horizontal pada setiap arah untuk komponen nonstruktural harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (88) (Red: di atas), hasil perkalian aiap digantikan dengan Aix, yaitu percepatan dari respons spektra lantai untuk periode getar pada komponen nonstruktural pada tingkat-๐ dimana komponen nonstruktral diangkurkan. 9.2.2 Perpindahan relatif seismik Pengaruh perpindahan relatif seismik harus diperhitungkan pada kombinasi dengan perpindahan akibat beban-beban lain. Perpindahan relatif seismik Dpl ditentukan sesuai dengan persamaan berikut: ๐ท๐๐ = ๐ท๐ ๐ผ๐ .... Pers (90) Keterangan: Ie = faktor keutamaan gempa sesuai 4.1.2 Dp = perpindahan yang ditentukan dalam Persamaan 9.2.2.1 dan 9.2.2.2 9.2.2.1 Perpindahan dalam struktur Untuk dua titik sambungan pada struktur yang sama, satu pada ketinggian hx dan yang lainnya pada ketinggian hy, Dp ditentukan sebagai: ๐ท๐ = ๐ฅ๐ฅ๐ด โ ๐ฅ๐ฆ๐ด (91) Dp dapat juga ditentukan berdasarkan prosedur ragam sesuai dengan 7.9, dengan menggunakan perbedaan lendutan lantai yang dihitung untuk setiap ragam dan mengkombinasikannya menggunakan prosedur kombinasi ragam yang sesuai. Dp tidak perlu diambil lebih besar dari: ๐ท๐ = ( (โ๐ฅ โ โ๐ฆ ) ๐ฅ๐๐ด ) / โ๐ ๐ฅ .... Pers (92) 9.2.2.2 Perpindahan antara struktur Untuk dua titik sambungan pada struktur A dan B yang terpisah, satu pada ketinggian hx dan yang lainnya pada ketinggian hy, Dp ditentukan sebagai: ๐ท๐ = |๐ฟ๐ฅ๐ด| + |๐ฟ๐ฆ๐ต | .... Pers (93) Dp tidak perlu lebih besar dari: ๐ท๐ = โ๐ฅ ๐ฅ๐๐ด/โ๐ ๐ฅ + โ๐ฆ๐ฅ๐๐ต/โ๐ ๐ฅ .... Pers (94) โHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 113 dari 236 Keterangan: Dp = perpindahan relatif seismik, di mana elemen harus didesain untuk mengakomodasinya δxA=delta_xA = perpindahan bangunan di tingkat-x pada Struktur A, ditentukan berdasarkan Persamaan (43) δyA=delta_yA = perpindahan bangunan di tingkat-y pada Struktur A, ditentukan berdasarkan Persamaan (43) δyB=delta_yB = perpindahan bangunan di tingkat-y pada Struktur B, ditentukan berdasarkan Persamaan (43) hx = tinggi tingkat-x di mana titik sambungan atas diletakkan hy = tinggi tingkat-y di mana titik sambungan bawah diletakkan ΔaA=DELTA_aA = simpangan antar tingkat yang diizinkan untuk struktur A seperti yang didefinisikan pada Tabel 20 ΔaB=DELTA_aB = simpangan antar tingkat yang diizinkan untuk struktur B seperti yang didefinisikan pada Tabel 20 hsx = tinggi antar lantai yang digunakan dalam pendefinisian simpangan yang diizinkan DELTA_a pada Tabel 20 CATATAN: Δa/hsx =DELTA_a /hsx = indeks simpangan antar tingkat. Pengaruh perpindahan relatif seismik harus diperhitungkan pada kombinasi dengan perpindahan akibat beban-beban lainnya. 9.2.3 Periode komponen Periode dasar dari komponen nonstruktural (termasuk pendukung dan tambahannya), Tp, harus ditentukan sesuai dengan persamaan berikut jika komponen, pendukung dan tambahannya dapat diwakili dengan sistem pegas sederhana dan sistem massa berderajat tunggal ๐๐ = 2๐ โ ( ๐๐ / (๐พ๐ ๐) ) .... Pers (95) Keterangan: Tp = komponen periode fundamental Wp = komponen berat operasional g = percepatan gravitasi Kp = kombinasi kekakuan dan komponen, pendukung dan tambahannya, ditentukan sebagai beban per unit lendutan pada pusat gravitasi dari komponen Atau, periode dasar dari komponen, Tp (detik), dapat ditentukan dengan data pengujian atau dengan analisis yang memiliki bukti yang kuat. [ Lanjut Ke 9.3 Pengangkuran komponen nonstruktural ... ] |
