14.3 Efek redaman fondasi 14.3.1 Persyaratan redaman fondasi Efek redaman fondasi diizinkan untuk diperhitungkan melalui model matematis struktur yang secara langsung mengikutsertakan redaman histeretik tanah dan redaman radiasi tanah. Prosedur pada bagian ini tidak diperbolehkan untuk digunakan untuk kasus-kasus berikut: 1. Sistem fondasi yang terdiri atas fondasi telapak terpisah yang tidak saling berhubungan dan berjarak lebih kecil dari dimensi terbesar dari elemen pemikul gaya lateral yang ditumpunya pada arah yang sedang diperhitungkan 2. Sistem fondasi yang terdiri dari, atau pada sistem tersebut terdapat fondasi dalam misalnya fondasi tiang. 3. Sistem fondasi yang terdiri dari struktur mat yang saling terhubung melalui pelat beton yang memiliki sifat fleksibel menurut 7.3.1.3 atau tidak terhubung secara menerus dengan grade beam atau elemen fondasi lain. 14.3.2 Rasio redaman efektif Efek dari redaman fondasi harus diwakili oleh rasio redaman efektif dari sistem tanahstruktur, 𝛽0, yang ditentukan sesuai Persamaan (221): 𝛽0 = 𝛽𝑓 + 𝛽/(T~/T)𝑒𝑓𝑓^2 ≤ 0,20 .... Pers (221) Keterangan: 𝛽f = rasio redaman viskose efektif berkaitan dengan interaksi fondasi-tanah 𝛽0 = rasio redaman viskose efektif dari sistem struktur, diambil sebesar 5 % kecuali ditentukan dengan analisis (T~/T)eff = rasio perpanjangan periode efektif yang harus ditentukan berdasarkan Persamaan (222) Perpanjangan periode efektif yang ditentukan berdasarkan Persamaan (222) berikut: (T~/T)eff = { 1 + 1/𝜇 [(T~/T)^2 -1 ]}^0.5 .... Pers (222) Keterangan: 𝜇 = kebutuhan daktilitas yang diperkirakan. Untuk gaya lateral ekivalen atau prosedur analisis ragam respons spektra, 𝜇 adalah gaya geser dasar maksimum dibagi dengan kapasitas geser dasar elastik; secara praktis 𝜇 boleh diambil sebesar 𝑅⁄Ω0, dimana R dan Ω0 sesuai Tabel 12. Untuk prosedur analisis riwayat respons gempa, 𝜇 adalah perpindahan maksimum dibagi dengan perpindahan saat leleh dari struktur yang diukur pada titik tertinggi di atas permukaan tanah. Rasio redaman fondasi yang diakibatkan oleh redaman histeretik tanah dan redaman radiasi, 𝛽f , diizinkan untuk ditentukan berdasarkan Persamaan (223) atau metode lain yang diizinkan. “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan” SNI 1726:2019 © BSN 2019 224 dari 236 𝛽𝑓 = [ {(T~/T)^2-1}/{(T~/T)^2} ] 𝛽𝑠 + 𝛽𝑟𝑑 (223) Keterangan: 𝛽s = rasio redaman histeretik tanah yang ditentukan berdasarkan 14.3.5 𝛽rd = rasio redaman radiasi yang ditentukan berdasarkan 14.3.3 atau 14.3.4 Apabila terdapat suatu lokasi pada kedalaman melebihi B atau R dihitung dari dasar gedung dan terdiri atas lapisan yang relatif seragam dengan ketebalan Ds, berada di atas suatu lapisan yang sangat keras dengan kecepatan gelombang geser lebih dari dua kali dari kecepatan di lapisan permukaan dan (4 Ds)/(vs T~) < 1, maka nilai redaman, 𝛽s pada Persamaan (223) harus diganti dengan 𝛽𝑠' sesuai Persamaan (224) berikut: 𝛽′𝑠 = [(4 Ds)/(vs T~)]^4 𝛽𝑠 .... Pers (224) 14.3.3 Redaman radiasi untuk fondasi persegi Efek dari redaman radiasi untuk struktur dengan fondasi persegi harus diwakili oleh rasio redaman efektif dari sistem tanah-struktur, 𝛽rd, yang ditentukan berdasarkan Persamaan (225): 𝛽𝑟𝑑 =[1/(T~/Ty)^2] 𝛽𝑦 + [1/(T~/Txx)^2] 𝛽𝑥𝑥 .... Pers (225) 𝑇𝑦 = 2𝜋 √(𝑀∗/𝐾𝑦) .... Pers (226) 𝑇𝑥𝑥 = 2𝜋 √ [(𝑀∗(ℎ∗)^2)/(𝛼𝑥𝑥 𝐾𝑥𝑥)] .... Pers (227) 𝐾𝑦 = 𝐺𝐵/(2 − 𝑣) [6,8 (𝐿/𝐵)^0,65 + 0,8 (𝐿/𝐵) + 1,6] .... Pers (228) 𝐾𝑥𝑥 =𝐺𝐵^3/(1 − 𝑣) [3,2 (𝐿/𝐵) + 0,8] .... Pers (229) 𝛽𝑦 = [ {4 (𝐿/𝐵)}/{(𝐾𝑦/𝐺𝐵)}] [𝑎0/2] .... Pers (230) 𝑎0 = (2𝜋 𝐵)/(T~ vs) .... Pers (231) “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan” SNI 1726:2019 © BSN 2019 225 dari 236 𝛽𝑥𝑥 = [ {(4𝜓/3) (𝐿/𝐵) 𝑎0^2} /{ (𝐾𝑥𝑥/𝐺𝐵^3) [(2,2 − 0,4/(𝐿/𝐵)^3) + 𝑎0^2]} ] .... Pers (232) 𝜓 = √ { (2(1 − 𝑣))/(1 − 2𝑣) } ≤ 2,5 .... Pers (233) 𝛼𝑥𝑥 = 1,0 − [ {𝑎0^2 (0,55 + 0,01√[(𝐿/𝐵) − 1)] } / { ((2,4 − (0,4/(𝐿/𝐵)^3)) + 𝑎0^2 } ].... Pers (234) Keterangan: M* = massa modal efektif untuk ragam getar fundamental pada arah yang ditinjau h* = tinggi efektif struktur yang diambil sebagai jarak vertikal dari fondasi ke pusat massa dari ragam ragam pertama untuk struktur bertingkat. Secara praktis, diizinkan untuk mengambil kira-kira 70 % dari ketinggian struktur total untuk struktur bertingkat atau ketinggian total untuk struktur satu lantai. L = setengah dari dimensi terbesar dasar struktur B = setengah dari dimensi terkecil dasar struktur vs = kecepatan gelombang geser rata-rata sepanjang kedalaman B dari dasar struktur yang ditentukan menggunakan 𝜈𝑠𝑜 dan Tabel 39 atau studi spesifik situs vso = kecepatan gelombang geser rata-rata pada tingkat regangan kecil sepanjang kedalaman B di bawah dasar struktur. G = modulus geser efektif yang ditentukan dan diperkirakan berdasarkan 𝐺0 pada Tabel 40 G0 = 𝛾 𝜈𝑠𝑜^2/g, modulus geser rata-rata untuk tanah di bawah fondasi pada tingkat regangan kecil 𝛾 = gamma = berat jenis rata-rata tanah sepanjang kedalaman B di bawah dasar struktur v = angka Poisson; diizinkan mengambil sebesar 0,3 untuk tanah pasir dan 0,45 untuk tanah lempung “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan” SNI 1726:2019 © BSN 2019 226 dari 236 Tabel 40 – Rasio kecepatan gelombang geser efektif (vs/vso) Tabel 41 – Rasio modulus geser efektif (G/G0) 14.3.4 Redaman radiasi untuk fondasi lingkaran Efek dari redaman radiasi untuk struktur dengan fondasi lingkaran harus diwakili oleh rasio redaman efektif dari sistem tanah-struktur, 𝛽rd, yang ditentukan berdasarkan Persamaan (235): 𝛽𝑟𝑑 = ( [1 / (T~/Tr)^2] 𝛽r + [1 / (T~/Trr)^2] 𝛽rr .... Pers (235) 𝑇𝑟 = 2𝜋√ (𝑀∗/𝐾𝑟) .... Pers (236) 𝑇𝑟𝑟 = 2𝜋√[ {𝑀∗(ℎ∗)^2}/{𝛼𝑟𝑟 𝐾𝑟𝑟} ] .... Pers (237) 𝐾𝑟 = 8𝐺𝑟𝑓 / (2 − 𝑣) .... Pers (238) “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan” SNI 1726:2019 © BSN 2019 227 dari 236 𝐾𝑟𝑟 = 8𝐺𝑟𝑓^3 / {3(1 − 𝑣)} .... Pers (239) 𝛽𝑟 = [𝜋/(𝐾𝑟/𝐺𝑟𝑓)] [𝑎0/2] .... Pers (240) 𝑎0 = [2𝜋𝑟𝑓/(T~ vs)] .... Pers (241) 𝛽𝑟𝑟 = [ {(𝜋𝜓/4) 𝑎0^2} / {(𝐾𝑟𝑟/𝐺𝑟𝑓^3) [2 + 𝑎0^2]} ] [𝑎0/(2 𝛼𝑟𝑟)] .... Pers (242) 𝜓 = √[ {2(1 − 𝑣)}/{(1 − 2𝑣)} ] ≤ 2,5 .... Pers (243) 𝛼𝑟𝑟 = 1,0 − [0,35 𝑎0^2/(1,0 + 𝑎0^2)] .... Pers (244) Keterangan: rf = jari-jari fondasi lingkaran 𝜈𝑠 = kecepatan gelombang geser rata-rata sepanjang kedalaman rf di bawah dasar struktur yang ditentukan menggunakan vso dan Tabel 39 atau studi spesifik situs vso = kecepatan gelombang geser rata-rata pada tingkat regangan kecil sepanjang kedalaman rf dibawah dasar struktur 𝛾 = gamma = berat jenis rata-rata tanah sepanjang kedalaman rf di bawah dasar struktur 14.3.5 Redaman tanah Efek dari redaman histeretik tanah harus diwakili oleh rasio redaman histeretik tanah efektif, 𝛽s, ditentukan berdasarkan penyelidikan spesifik situs. Secara praktis, diizinkan untuk mengambil nilai 𝛽s sesuai Tabel 42 Tabel 42 – Rasio redaman histeretik tanah, 𝛽s “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkan” SNI 1726:2019 © BSN 2019 228 dari 236 [ Lanjut Ke 14.4 Efek interaksi tanah-struktur kinematik ... ]

Kembali ke Daftar Isi
Jelajah ke Daftar Gambar
Jelajah ke Daftar Tabel