13.7 Prosedur alternatif dan kriteria penerimaannya

Struktur yang dianalisis dengan prosedur spektrum respons harus memenuhi persyaratan dalam 13.7.1, 13.7.3, dan 13.7.4. Struktur yang dianalisis dengan prosedur gaya lateral ekivalen harus memenuhi persyaratan dalam 13.7.2, 13.7.3, dan 13.7.4.

13.7.1 Prosedur spektrum respons

Jika prosedur spektrum respons digunakan untuk menganalisis struktur dengan sistem peredam, persyaratan-persyaratan dalam pasal ini harus berlaku.

13.7.1.1 Pemodelan

Model matematis sistem pemikul gaya seismik dan sistem peredam harus dibuat sedemikian sehingga menggambarkan distribusi spasial massa, kekakuan, dan redaman seluruh struktur. Model dan analisis harus memenuhi persyaratan-persyaratan dalam 7.9 untuk sistem pemikul gaya seismik dan persyaratan pada pasal ini untuk sistem peredam. Parameter kekakuan dan redaman dari perangkat peredam yang digunakan dalam model harus didasarkan pada atau terverifikasi melalui pengujian perangkat peredam yang ditentukan dalam 13.6. Kekakuan elastik dari elemen-elemen sistem peredam selain dari perangkat peredam harus dimodelkan secara eksplisit. Kekakuan dari perangkat peredam harus dimodelkan tergantung pada tipe perangkat peredam sebagai berikut:

1. Untuk perangkat peredam yang tergantung perpindahan: Perangkat peredam yang tergantung pada perpindahan harus dimodelkan dengan kekakuan efektif yang menggambarkan gaya perangkat peredam terhadap respons perpindahan tinjauan (misalnya, simpangan antar tingkat desain). Sebagai alternatif, kekakuan histeretis dan


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 205 dari 236


friksi perangkat peredam dapat dikeluarkan dari analisis spektrum respons dengan ketentuan bahwa gaya desain di perangkat peredam fungsi perpindahan, QDSD, diterapkan dalam model sebagai beban eksternal (13.7.4.5).

2. Untuk perangkat peredam fungsi kecepatan: perangkat peredam yang bergantung pada kecepatan yang memiliki komponen kekakuan (misalnya, perangkat peredam viskoelastik) harus dimodelkan dengan kekakuan efektif sesuai dengan amplitudo dan frekuensi tinjauan.

13.7.1.2 Sistem pemikul beban seismik

13.7.1.2.1 Gaya geser dasar seismik

Gaya geser dasar seismik, V, dari struktur dalam arah yang ditinjau harus ditentukan sebagai kombinasi komponen-komponen ragam, Vm, sesuai batasan oleh Persamaan (149):

๐‘‰ โ‰ฅ ๐‘‰๐‘š๐‘–๐‘› .... Pers (149)

Gaya geser dasar seismik, V, dari struktur harus ditentukan oleh metode akar kuadrat jumlah kuadrat (SRSS) atau kombinasi kuadrat lengkap (CQC) dari komponen-komponen gaya geser dasar ragam, Vm.

13.7.1.2.2 Gaya geser dasar ragam

Gaya geser dasar dari ragam getar ke-m struktur, Vm, pada arah tinjauan ditentukan sesuai dengan Persamaan (150) dan (151):

๐‘‰๐‘š = ๐ถ๐‘†๐‘š ๐‘Šbar_๐‘š .... Pers (150)

๐‘Šbar_๐‘š = (ฮฃ[i=1 sd n] ๐‘ค๐‘– ๐œ™๐‘–๐‘š)^2 / (ฮฃ[i=1 sd n] ๐‘ค๐‘– ๐œ™๐‘–๐‘š^2) .... Pers (151)

Keterangan:

CSm = koefisien respon seismik dari ragam getar ke-m struktur pada arah tinjauan yang ditentukan dalam 13.7.1.2.4 (m = 1) atau 13.7.1.2.6 (m > 1)

Wbar_m = berat efektif seismik dari ragam getar ke-m struktur

ฯ•im = amplitudo perpindahan pada tingkat ke-i struktur dari ragam getar ke-m struktur pada arah tinjauan dinormalisasi ke satu di tingkat atap.

13.7.1.2.3 Faktor partisipasi modal

Faktor partisipasi ragam untuk m ragam getar, ฮ“m (=GAMMAm), dari struktur di arah tinjauan harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (152):

ฮ“m (=GAMMAm) = Wbar_m / (ฮฃ[i=1 sd n] wi ๐œ™๐‘–๐‘š).... Pers (152)

13.7.1.2.4 Koefisien respons seismik ragam fundamental

Koefisien respon seismik ragam fundamental (m = 1), CS1, dalam arah tinjauan harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (153) dan (154): Untuk T1D < Ts

โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 206 dari 236

๐ถ๐‘†1 = (๐‘…/๐ถ๐‘‘) (๐‘†๐ท๐‘†/(๐›บ0 ๐ต1๐ท)) .... Pers (153)

Untuk ๐‘‡1๐ท โ‰ฅ ๐‘‡๐‘ 

๐ถ๐‘†1 = {๐‘…/๐ถ๐‘‘} {๐‘†๐ท1 / (๐‘‡1๐ท (๐›บ0๐ต1๐ท)) } .... Pers (154)

13.7.1.2.5 Penentuan periode efektif ragam fundamental

Periode efektif ragam fundamental (m = 1) untuk gerak tanah gempa desain, T1D, dan gerak tanah MCER, T1M, harus didasarkan pada pertimbangan eksplisit dari karakteristik defleksi gaya pasca leleh dari struktur atau ditentukan sesuai dengan Persamaan (155) dan (156):

๐‘‡1๐ท = ๐‘‡1โˆš๐œ‡๐ท .... Pers (155)

๐‘‡1๐‘€ = ๐‘‡1โˆš๐œ‡๐‘€ .... Pers (156)

13.7.1.2.6 Koefisien respons seismik ragam tinggi

Koefisien respons seismik ragam tinggi (m > 1), CSm, dari ragam getar ke-m (m > 1) struktur pada arah tinjauan harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (157) dan (158): Untuk ๐‘‡๐‘š < ๐‘‡๐‘ 

๐ถ๐‘†๐‘š = (๐‘…/๐ถ๐‘‘) (๐‘†๐ท๐‘† / (๐›บ0 ๐ต๐‘š๐ท)) .... Pers (157)

Untuk ๐‘‡๐‘š โ‰ฅ ๐‘‡๐‘ 

๐ถ๐‘†1 = (๐‘…/๐ถ๐‘‘) (๐‘†๐ท1 / (๐‘‡๐‘š(๐›บ0 ๐ต๐‘š๐ท)) ) .... Pers (158)

Keterangan:

Tm = periode, dalam detik, dari ragam getar ke- m struktur pada arah tinjauan

BmD = koefisien numerik sebagaimana diatur dalam Tabel 36 untuk redaman efektif sama dengan ฮฒmD dan periode struktur sama dengan Tm.

13.7.1.2.7 Desain gaya lateral

Desain gaya lateral pada level-i disebabkan oleh m ragam getar, Fim, dari struktur pada arah tinjauan harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (159):

๐น๐‘–๐‘š = ๐‘ค๐‘– ๐œ™๐‘–๐‘š (๐›ค๐‘š/๐‘Šbar_๐‘š) ๐‘‰๐‘š .... Pers (159)

Gaya desain elemen-elemen sistem pemikul beban seismik harus ditentukan oleh SRSS atau kombinasi kuadrat lengkap dari gaya desain modal.


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 207 dari 236


13.7.1.3 Sistem peredam

Gaya-gaya desain pada perangkat peredam dan elemen-elemen lainnya dari sistem peredam harus ditentukan berdasarkan defleksi tingkat, simpangan antar tingkat, dan parameterparameter respons kecepatan tingkat yang dijelaskan pada pasal berikut.

Perpindahan dan kecepatan yang digunakan untuk menentukan gaya maksimum di perangkat peredam pada setiap tingkat harus memperhitungkan sudut orientasi tiap perangkat terhadap arah horizontal dan mempertimbangkan efek peningkatan respons yang disebabkan oleh torsi yang diperlukan dalam desain sistem pemikul beban seismik.

Defleksi tingkat pada tingkat-i, ฮดiD dan ฮดiM, simpangan antar tingkat, ฮ”D dan ฮ”M, dan kecepatan lantai, โˆ‡D dan โˆ‡M, harus dihitung untuk gerak tanah gempa desain dan gerak tanah MCER, sesuai ketentuan pasal ini.

13.7.1.3.1 Defleksi tingkat gempa desain

Defleksi struktur yang disebabkan oleh gerak tanah gempa desain di tingkat-i dalam m ragam getar, ฮดimD, dari struktur di arah tinjauan harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (160):

๐›ฟ๐‘–๐‘š๐ท = ๐ท๐‘š๐ท ๐œ™๐‘–๐‘š (160)

Defleksi desain total pada setiap tingkat struktur harus dihitung dengan SRSS atau kombinasi kuadrat lengkap dari modal defleksi gempa desain.

13.7.1.3.2 Perpindahan atap gempa desain

Perpindahan atap ragam fundamental (m = 1) dan ragam tinggi (m > 1) disebabkan oleh gerak tanah gempa desain, D1D dan DmD, dari struktur dalam arah tinjauan harus sesuai dengan Persamaan (161), (162) dan (163):

Untuk m=1

D1D = (g/[4 pi^2]) GAMMA1 (SDS/T1D^2)/B1D >= (g/[4 pi^2]) GAMMA1 (SDS T1^2)/B1E, T1D < TS .... Pers (161)

D1D = (g/[4 pi^2]) GAMMA1 (SD1/T1D)/B1D >= (g/[4 pi^2]) GAMMA1 (SD1 T1)/B1E, T1D >= TS .... Pers (162)

Untuk m > 1

๐ท๐‘š๐ท = (๐‘”/(4๐œ‹^2)) ๐›ค๐‘š (๐‘†๐ท1 ๐‘‡๐‘š/๐ต๐‘š๐ท) โ‰ค (๐‘”/(4๐œ‹^2)) ๐›ค๐‘š (SDS ๐‘‡๐‘š^2)/ ๐ต๐‘š๐ท) .... Pers (163)

13.7.1.3.3 Simpangan antar tingkat gempa desain

Simpangan antar tingkat desain pada ragam fundamental, ฮ”1D, dan ragam tinggi, ฮ”mD (m> 1), dari struktur dalam arah tinjauan dihitung sesuai dengan 7.8.6 menggunakan perpindahan atap modal dalam 13.7.1.3.2.

Desain simpangan antar tingkat total, DELTA_D, harus ditentukan oleh SRSS atau kombinasi kuadrat lengkap dari simpangan modal gempa desain.


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 208 dari 236


13.7.1.3.4 Kecepatan tingkat gempa desain

Desain kecepatan tingkat dalam ragam fundamental, โˆ‡1D, dan ragam tinggi, โˆ‡mD (m > 1), dari struktur dalam arah tinjauan harus dihitung sesuai dengan Persamaan (164) dan (165): Untuk m = 1,

๐›ป1๐ท = 2๐œ‹ (๐›ฅ1๐ท / ๐‘‡1๐ท) .... Pers (164)

Untuk m > 1,

๐›ป๐‘š๐ท = 2๐œ‹ (๐›ฅ๐‘š๐ท/๐‘‡๐‘š) .... Pers (165)

Kecepatan lantai desain total, โˆ‡D, harus ditentukan dengan SRSS atau kombinasi kuadrat lengkap dari ragam kecepatan desain.

13.7.1.3.5 Respons MCER Defleksi tingkat maksimum ragam total pada tingkat-i, nilai simpangan antar tingkat MCER, dan kecepatan tingkat MCER harus didasarkan pada 13.7.1.3.1, 13.7.1.3.3, dan 13.7.1.3.4, kecuali perpindahan atap disain harus diganti dengan perpindahan atap MCER. Perpindahan atap MCER struktur pada arah tinjauan harus dihitung sesuai dengan Persamaan (166) sampai (168)

Untuk m = 1

D1M = (g/[4pi^2]) GAMMA1 (SMS T1M^2/B1M) >= (g/[4pi^2]) GAMMA1 (SMS T1^2/B1E), ๐‘‡1๐‘€ < ๐‘‡๐‘  .... Pers (166)


D1M = (g/[4pi^2]) GAMMA1 (SM1 T1M/B1M) >= (g/[4pi^2]) GAMMA1 (SM1 T1/B1E), ๐‘‡1๐‘€ โ‰ฅ ๐‘‡๐‘  .... Pers (167)

Untuk m > 1

๐ท๐‘š๐‘€ = (๐‘”/[4๐œ‹^2]) ๐›ค๐‘š (๐‘†๐‘€1 ๐‘‡๐‘š/๐ต๐‘š๐‘€) โ‰ค (g/[4๐œ‹^2]) ๐›ค1 (๐‘†๐‘€๐‘† ๐‘‡๐‘š^2/๐ต๐‘š๐‘€) .... Pers (168)

Dimana BmM adalah koefisien seperti pada Tabel 36 untuk redaman efektif sama dengan ฮฒmM dan periode struktur sama dengan Tm.

Tabel 37 โ€“ Koefisien redaman, BV+I, B1D, B1E, BR, B1M, BmD, BmM (saat periode struktur โ‰ฅ T0)


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 209 dari 236


13.7.2 Prosedur gaya lateral ekivalen

Jika prosedur gaya lateral ekivalen digunakan untuk mendesain struktur dengan sistem peredam, persyaratan dalam pasal ini harus digunakan.

13.7.2.1 Pemodelan

Elemen-elemen sistem pemikul beban seismik harus dimodelkan dengan cara yang konsisten dengan persyaratan-persyaratan dalam 7.8. Untuk keperluan analisis, struktur harus dianggap terjepit pada tumpuannya.

Elemen-elemen dari sistem peredam harus dimodelkan sesuai kebutuhan untuk menentukan gaya desain yang ditransfer dari perangkat peredam ke tanah dasar dan sistem pemikul beban seismik. Kekakuan efektif dari perangkat redaman fungsi kecepatan harus dimodelkan. Perangkat peredam tidak perlu dimodelkan secara eksplisit asalkan redaman efektif dihitung sesuai dengan prosedur dalam 13.7.4 dan digunakan untuk memodifikasi respons yang dibutuhkan dalam 13.7.2.2 dan 13.7.2.3.

Propertis kekakuan dan redaman dari perangkat peredam yang digunakan dalam model harus didasarkan pada atau diverifikasi oleh pengujian perangkat redaman seperti yang ditentukan oleh 13.6.

13.7.2.2 Sistem pemikul beban seismik

13.7.2.2.1 Gaya geser dasar seismik

Gaya geser dasar seismik, V, dari sistem pemikul beban seismik dalam arah yang diberikan harus ditentukan sebagai kombinasi dari dua komponen ragam, V1 dan VR, sesuai dengan Persamaan (169):

๐‘‰ = โˆš (๐‘‰1^2 + ๐‘‰๐‘…^2) โ‰ฅ ๐‘‰๐‘š๐‘–๐‘› .... Pers (169)

Keterangan:

V1 = nilai desain gaya geser dasar seismik dari ragam fundamental dalam arah yang diberikan yang ditentukan oleh 13.7.2.2

VR = nilai desain gaya geser dasar seismik dari ragam sisa dalam arah yang diberikan yang ditentukan oleh 13.7.2.2.6

Vmin = nilai izin minimum yang gaya geser dasar yang diizinkan untuk struktur sistem pemikul beban seismik pada arah tinjauan yang ditentukan oleh 13.2.1.1.

13.7.2.2.2 Gaya geser dasar ragam fundamental

Gaya geser dasar ragam fundamental, V1, harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (170):

๐‘‰1 = CS1 Wbar_1 (170)

Keterangan:

CS1 = koefisien respons seismik ragam fundamental seperti ditentukan dalam 13.7.2.2.4

Wbar_1 = berat efektif seismik ragam fundamental termasuk sebagian dari beban hidup seperti didefinisikan dengan Persamaan (151) untuk m = 1.


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 210 dari 236


13.7.2.2.3 Propertis ragam fundamental

Bentuk ragam fundamental, ๐œ™i1, dan faktor partisipasi, ฮ“1, harus ditentukan oleh analisis dinamik dengan menggunakan propertis elastik struktural dan karakteristik deformasi dari elemen-elemen pemikul atau menggunakan Persamaan (171) dan (172):

๐œ™๐‘–1 = โ„Ž๐‘– / โ„Ž๐‘› .... Pers (171)

๐›ค1 = Wbar_1 / (ฮฃ [i=1 sd n] ๐‘ค๐‘– ๐œ™๐‘–1 ) .... Pers (172)

Keterangan:

hi = tinggi di atas dasar ke tingkai i

hn = tinggi struktur

wi = bagian dari berat seismik total efektif, W, di lokasi atau ditetapkan untuk tingkat-i Periode dasar, T1, harus ditentukan dengan analisis dinamik menggunakan propertis elastik struktur dan karakteristik deformasi dari elemen-elemen pemikul, atau dengan menggunakan Persamaan (173) sebagai berikut:

๐‘‡1 = 2๐œ‹โˆš { ( ฮฃ [i=1 sd n] ๐‘ค๐‘– ๐›ฟ๐‘–^2) / (๐‘” ฮฃ [i=1 sd n] fi ๐›ฟ๐‘–) .... Pers (173)

Keterangan:

fi = gaya lateral pada tingkat i dari struktur terdistribusi sesuai 7.8.3

ฮดi = lendutan elastik di tingkat i dari struktur akibat penerapan gaya lataral fi

13.7.2.2.4 Koefisien respons seismik ragam fundamental Koefisien respons seismik ragam fundamental, CS1, harus ditentukan dengan menggunakan Persamaan (174) atau (175):

Untuk T1D < TS

๐ถ๐‘†1 = (๐‘…/๐ถ๐‘‘) (๐‘†๐ท๐‘†/ [๐›บ0 ๐ต1๐ท]) .... Pers (174)

Untuk T1D > TS

๐ถ๐‘†1 = (๐‘…/๐ถ๐‘‘) ( ๐‘†๐ท1/[(๐‘‡1๐ท)(๐›บ0 ๐ต1๐ท)] ) .... Pers (175)

Keterangan:

SDS = Parameter percepatan spektrum respons desain dalam periode pendek

SD1 = Parameter percepatan spektrum respons desain dalam periode 1 detik

B1D = Koefisien numerik seperti yang ditunjukkan pada Tabel 36 untuk redaman efektif sama dengan ฮฒmD (m=1) dan periode struktur sama dengan T1D.


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 211 dari 236


13.7.2.2.5 Penentuan periode ragam fundamental efektif Periode ragam fundamental efektif pada gempa desain, T1D, dan MCER, T1M, harus didasarkan pada pertimbangan secara eksplisit untuk karakteristik defleksi gaya pasca-leleh struktur atau harus dihitung dengan menggunakan Persamaan (176) dan (177):

๐‘‡1๐ท = ๐‘‡1โˆš๐œ‡๐ท .... Pers (176)

๐‘‡1๐‘€ = ๐‘‡1โˆš๐œ‡๐‘€ .... Pers (177)

13.7.2.2.6 Gaya geser dasar ragam sisa

Gaya geser dasar ragam sisa, VR, harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (178):

๐‘‰๐‘… = ๐ถ๐‘†๐‘… ๐‘Šbar_๐‘… .... Pers (178)

Keterangan:

CSR = koefisien respons seismik ragam sisa seperti yang ditentukan pada 13.7.2.2.8

๐‘Šbar_๐‘… = berat efektif ragam sisa sesuai Persamaan (181)

13.7.2.2.7 Propertis ragam sisa

Bentuk ragam sisa, ๐œ™iR, faktor partisipasi, ฮ“R, berat efektif seismik ragam sisa dari struktur, WR, dan periode efektif, TR, harus ditentukan dengan menggunakan Persamaan (179) sampai (182):

๐œ™๐‘–๐‘… = (1 โˆ’ ๐›ค1 ๐œ™๐‘–1) / (1 โˆ’ ๐›ค1) .... Pers (179)

๐›ค๐‘… = 1 โˆ’ ๐›ค1 (180)

๐‘Šbar_๐‘… = ๐‘Š โˆ’ ๐‘Šbar_1 (181)

๐‘‡๐‘… = 0,4 ๐‘‡1 (182)

13.7.2.2.8 Koefisien respons seismik ragam sisa

Koefisien respons seismik ragam sisa, CSR, harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (183):

๐ถ๐‘†๐‘… = (๐‘…/๐ถ๐‘‘) (๐‘†๐ท๐‘†/[๐›บ0 ๐ต๐‘…]) .... Pers (183)

Dengan BR adalah koefisien numerik seperti yang ditunjukkan pada Tabel 36 untuk redaman efektif sebesar ฮฒR dan periode struktur sama dengan TR.

13.7.2.2.9 Gaya lateral rencana

Gaya lateral rencana pada elemen-elemen sistem pemikul beban seismik pada tingkat i disebabkan oleh respons ragam fundamental, Fi1, dan respons ragam sisa, FiR, struktur ke arah tinjauan harus ditentukan sesuai dengan Persamaan (184) dan (185)

๐น๐‘–1 = ๐‘ค๐‘– ๐œ™๐‘–1 (๐›ค1 /๐‘Šbar_1) ๐‘‰1 .... Pers (184)


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 212 dari 236

๐น๐‘–๐‘… = ๐‘ค๐‘– ๐œ™๐‘–๐‘… (๐›ค๐‘…/๐‘Šbar_๐‘…) ๐‘‰๐‘… .... Pers (185)

Gaya-gaya rencana pada elemen-elemen sistem pemikul beban seismik harus ditentukan dengan mengambil SRSS dari gaya-gaya yang disebabkan oleh ragam fundamental dan ragam sisa.

13.7.2.3 Sistem peredam

Gaya rencana perangkat peredam dan elemen-elemen lainnya dari sistem peredam harus ditentukan berdasarkan defleksi tingkat, simpangan antar tingkat, dan parameter respons kecepatan tingkat yang dijelaskan pada pasal selanjutnya. Perpindahan dan kecepatan yang digunakan untuk menentukan gaya-gaya maksimum pada perangkat peredam pada setiap tingkat harus memperhitungkan orientasi sudut masingmasing perangkat terhadap arah horizontal dan mempertimbangkan pengaruh peningkatan respons yang disebabkan oleh torsi yang diperlukan untuk desain sistem pemikul beban seismik. Defleksi lantai pada tingkat i, ฮดiD dan ฮดiM, simpangan antar tingkat, ฮ”D dan ฮ”M, dan kecepatan tingkat, โˆ‡D dan โˆ‡M harus dihitung untuk gerak tanah gempa desain dan gerak tanah MCER sesuai dengan ketentuan pasal berikut.

13.7.2.3.1 Defleksi tingkat gempa desain

Defleksi desain total pada setiap tingkat struktur dalam arah tinjauan harus dihitung dengan SRSS dari ragam fundamental dan ragam sisa defleksi tingkat. Defleksi ragam fundamental dan ragam sisa disebabkan oleh gempa desain, ฮดi1D dan ฮดiRD, di pusat kekakuan tingkat i dari struktur ke arah tinjauan harus ditentukan dengan menggunakan Persamaan (186) dan (187):

๐›ฟ๐‘–1๐ท = ๐ท1๐ท ๐œ™๐‘–1 .... Pers (186)

๐›ฟ๐‘–๐‘…๐ท = ๐ท๐‘…๐ท ๐œ™๐‘–๐‘… .... Pers (187)

Keterangan:

D1D = perpindahan desain ragam fundamental pada pusat kekakuan tingkat atap struktur pada arah tinjauan, dalam 13.7.2.3.2.

DRD = perpindahan desain ragam sisa pada pusat kekakuan tingkat atap struktur pada arah tinjauan, dalam 13.7.2.3.2.

13.7.2.3.2 Perpindahan atap gempa desain

Perpindahan ragam fundamental dan sisa akibat gerak tanah gempa desain, D1D dan D1R, di pusat kekakuan tingkat atap struktur dalam arah tinjauan harus ditentukan dengan menggunakan Persamaan (188) sampai (190):

๐ท1D = (๐‘”/[4๐œ‹^2]) ๐›ค1 (๐‘†DS ๐‘‡1D^2/๐ต1D) >= (g/[4๐œ‹^2]) ๐›ค1 (๐‘†D1 ๐‘‡1^2/๐ต1E), ๐‘‡1๐ท < ๐‘‡๐‘  (188)

๐ท1D = (๐‘”/[4๐œ‹^2]) ๐›ค1 (๐‘†D1 ๐‘‡1D/๐ต1D) >= (g/[4๐œ‹^2]) ๐›ค1 (๐‘†D1 ๐‘‡1/๐ต1E), ๐‘‡1๐ท โ‰ฅ ๐‘‡๐‘  (189)


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 213 dari 236


๐ท๐‘…๐ท = (๐‘”/[4๐œ‹^2]) ๐›ค๐‘… (๐‘†๐ท1๐‘‡๐‘…/๐ต๐‘…) โ‰ค (๐‘”/(4๐œ‹^2) ๐›ค๐‘… (๐‘†๐ท๐‘† ๐‘‡๐‘…^2/๐ต๐‘…) .... Pers (190)

13.7.2.3.3 Simpangan antar tingkat gempa desain

Simpangan antar tingkat desain, ฮ”D, pada arah tinjauan harus dihitung dengan menggunakan Persamaan (191):

๐›ฅ๐ท = โˆš (๐›ฅ1๐ท^2 + ๐›ฅ๐‘…๐ท^2) .... Pers (191)

Keterangan:

ฮ”1D = simpangan antar tingkat desain akibat getaran ragam fundamental struktur dalam arah tinjauan

ฮ”RD = simpangan antar tingkat desain akibat getaran ragam sisa struktur dalam arah tinjauan

Simpangan antar tingkat ragam desain, ฮ”1D dan ฮ”RD, harus ditentukan sebagai perbedaan defleksi di atas dan bawah lantai yang ditinjau dengan menggunakan defleksi lantai di 13.7.2.3.1.

13.7.2.3.4 Kecepatan tingkat gempa desain Kecepatan tingkat desain, โˆ‡D, dalam arah tinjauan harus dihitung dengan Persamaan (192) sampai (194):

๐›ป๐ท = โˆš๐›ป1๐ท^2 + ๐›ป๐‘…๐ท^2 .... Pers (192)

๐›ป1๐ท = 2๐œ‹ (๐›ฅ1๐ท/๐‘‡1๐ท) .... Pers (193)


๐›ป๐‘…๐ท = 2๐œ‹ (๐›ฅ๐‘…๐ท/๐‘‡๐‘…) .... Pers (194)

Keterangan: โˆ‡1D = kecepatan tingkat desain akibat getaran ragam fundamental struktur dalam arah tinjauan


โˆ‡RD = kecepatan tingkat desain akibat getaran ragam sisa struktur dalam arah tinjauan

13.7.2.3.5 Respons MCER

Defleksi tingkat MCER ragam total di tingkat i, simpangan antar tingkat maksimum, dan kecepatan tingkat maksimum harus didasarkan pada persamaan-persamaan dalam 13.7.2.3.1, 13.7.2.3.3, dan 13.7.2.3.4, kecuali bahwa perpindahan atap desain harus diganti dengan perpindahan atap MCER. Perpindahan atap MCER harus dihitung sesuai dengan Persamaan (195) sampai (197):

๐ท1M = (๐‘”/[4๐œ‹^2]) ๐›ค1 (๐‘†MS ๐‘‡1m^2/๐ต1m) >= (g/[4๐œ‹^2]) ๐›ค1 (๐‘†Ms ๐‘‡1^2/๐ต1E), ๐‘‡1๐ท < ๐‘‡๐‘  .... Pers (195)

๐ท1M = (๐‘”/[4๐œ‹^2]) ๐›ค1 (๐‘†M1 ๐‘‡1M/๐ต1M) >= (g/[4๐œ‹^2]) ๐›ค1 (๐‘†M1 ๐‘‡1/๐ต1E), ๐‘‡1M โ‰ฅ ๐‘‡๐‘  (196)

๐ท๐‘…M = (๐‘”/[4๐œ‹^2]) ๐›ค๐‘… (๐‘†M1 ๐‘‡๐‘…/๐ต๐‘…) โ‰ค (๐‘”/(4๐œ‹^2) ๐›ค๐‘… (๐‘†M๐‘† ๐‘‡๐‘…^2/๐ต๐‘…) .... Pers (197)


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 214 dari 236


Keterangan:

SM1 = parameter spektrum respons percepatan MCER, 5 % redaman, pada periode 1 detik disesuaikan pengaruh kelas situs yang didefinisikan di 6.2

SMS = parameter spektrum respons percepatan MCER, 5 % redaman, pada periode pendek disesuaikan pengaruh kelas situs yang didefinisikan di 6.2

B1M = koefisien numerik seperti yang ditunjukkan pada Tabel 36 untuk redaman efektif sama dengan ฮฒmM (m=1) dan periode struktur sama dengan T1M.

13.7.3 Modifikasi respons redaman

Seperti yang dipersyaratkan dalam 13.7.1 dan 13.7.2, respons struktur harus dimodifikasi akibat pengaruh sistem peredam.

13.7.3.1 Koefisien redaman

Jika periode struktur lebih besar atau sama dengan T0, koefisien redaman harus seperti yang ditentukan dalam Tabel 36. Jika periode strukturnya kurang dari T0, koefisien redaman harus diinterpolasi secara linier antara nilai 1,0 pada periode 0 detik untuk semua nilai redaman efektif dan nilai pada periode T0 seperti ditunjukkan pada Tabel 36

13.7.3.2 Redaman efektif

Redaman efektif pada perpindahan desain, ฮฒmD, dan perpindahan MCER, ฮฒmM, m ragam getar struktur pada arah tinjauan harus dihitung dengan menggunakan Persamaan (198) dan (199):

๐›ฝ๐‘š๐ท = ๐›ฝ๐ผ + ๐›ฝ๐‘‰๐‘šโˆš๐œ‡๐ท + ๐›ฝ๐ป๐ท (198)

๐›ฝ๐‘š๐‘€ = ๐›ฝ๐ผ + ๐›ฝ๐‘‰๐‘šโˆš๐œ‡๐‘€ + ๐›ฝ๐ป๐‘€ (199)

Keterangan:

ฮฒHD = komponen redaman efektif struktur pada arah tinjauan akibat perilaku histeretik pasca-leleh dari sistem pemikul beban seismik dan elemen-elemen sistem peredam pada daktilitas efektif perlu ฮผD.

ฮฒHM = komponen redaman efektif struktur pada arah tinjauan akibat perilaku histeretik pasca-leleh dari sistem pemikul beban seismik dan elemen-elemen sistem peredam pada daktilitas efektif perlu ฮผM.

ฮฒI = komponen redaman efektif struktur pada arah tinjauan akibat disipasi energi inheren dari elemen-elemen struktur di atau sedikit di bawah perpindahan leleh sistem pemikul beban seismik.

ฮผVm = komponen redaman efektif m ragam getar struktur pada arah tinjauan akibat disipasi energi viskose dari sistem peredam di atau sedikit di bawah perpindahan leleh sistem pemikul beban seismik.

ฮผD = daktilitas efektif perlu pada sistem pemikul beban seismik pada arah tinjauan akibat gerak tanah gempa desain

ฮผM = daktilitas efektif perlu pada sistem pemikul beban seismik pada arah tinjauan akibat gerak tanah MCER.

Kecuali analisis atau data uji menunjukkan nilai lain, daktilitas efektif perlu dari ragam getar yang lebih tinggi dalam arah tinjauan harus diambil sebesar 1,0.

13.7.3.2.1 Redaman inherent

Redaman inherent, ฮฒI, harus didasarkan pada jenis material, konfigurasi, dan perilaku struktur dan komponen nonstruktural yang merespons secara dinamik pada atau di bawah leleh dari


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 215 dari 236


sistem pemikul beban seismik. Kecuali analisis atau uji data menunjukkan nilai lain, redaman inherent harus dianggap tidak lebih dari 3 % nilai kritis untuk semua ragam getar.

13.7.3.2.2 Redaman histeretik

Redaman histeretik dari sistem pemikul beban seismik dan elemen-elemen sistem peredam harus didasarkan pada pengujian atau analisis, atau harus dihitung dengan menggunakan Persamaan (200) dan (201):

๐›ฝ๐ป๐ท = ๐‘ž๐ป(0,64 โˆ’ ๐›ฝ๐ผ ) (1 โˆ’ 1/๐œ‡๐ท) .... Pers (200)

๐›ฝ๐ป๐‘€ = ๐‘ž๐ป(0,64 โˆ’ ๐›ฝ๐ผ ) (1 โˆ’ 1/๐œ‡๐‘€) .... Pers (201)

Kecuali analisis atau data uji menunjukkan nilai lain, redaman histeretik untuk ragam tinggi ke arah tinjauan harus diambil sebesar nol.

13.7.3.2.2.1 Faktor penyesuaian kurva histeretik

Perhitungan redaman histeretik dari sistem pemikul beban seismik dan elemen-elemen sistem redaman harus mempertimbangkan pengaruh pinching dan pengaruh lainnya yang mengurangi luasan kurva histeretik selama siklus gempa perlu yang berulang. Terkecuali analisis atau data uji menunjukkan nilai lain, bagian luasan kurva histeretik penuh dari sistem pemikul beban seismik yang digunakan untuk desain harus sama dengan faktor, qH, dihitung dengan Persamaan (202):

๐‘ž๐ป = 0,67 ๐‘‡๐‘ /๐‘‡1 .... Pers (202)

Keterangan:

TS = periode ditetapkan dengan rasio SD1/SDS

T1 = periode ragam fundamental getaran struktur pada arah tinjauan

Nilai qH tidak boleh diambil lebih besar dari 1,0 dan tidak perlu diambil kurang dari 0,5.

13.7.3.2.3 Redaman viskose

Redaman viskose dari ragam getar ke-m struktur, ฮฒVm, harus dihitung dengan menggunakan Persamaan (203) dan (204):

๐›ฝ๐‘‰๐‘š = [ฮฃ๐‘— ๐‘Š๐‘š๐‘—] / [4๐œ‹ ๐‘Š๐‘š] .... Pers (203)

๐‘Š๐‘š = 1/2 ฮฃ[j] ๐น๐‘–๐‘š ๐›ฟ๐‘–๐‘š .... Pers (204)

Keterangan:

Wmj = kerja dilakukan oleh perangkat peredam ke-j dalam satu siklus penuh respons dinamik bersesuaian dengan ragam getar ke-m struktur dalam arah tinjauan pada perpindahan ragam ฮดim

Wm = energi regangan maksimum pada ragam ke-m getar struktur dalam arah tinjauan pada perpindahan ragam ฮดim

Fim = gaya inersia ragam ke-m pada tingkat i

ฮดim = defleksi tingkat i dalam ragam ke-m di pusat kekakuan struktur dalam arah tinjauan.


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 216 dari 236


Ragam redaman viskose dari perangkat peredam fungsi perpindahan harus didasarkan amplitudo respons yang sama dengan perpindahan leleh efektif dari struktur.

Perhitungan yang dilakukan oleh perangkat peredam individual harus mempertimbangkan arah dan partisipasi masing-masing perangkat sesuai dengan ragam getar tinjauan. Kerja yang dilakukan oleh perangkat peredam individual harus dikurangi sesuai kebutuhan untuk memperhitungkan fleksibilitas elemen, termasuk sendi, baut, pelat buhul, bresing, dan komponen lainnya yang menghubungkan perangkat peredam ke elemen struktur lainnya.

13.7.3.3 Daktilitas efektif perlu

Daktilitas efektif perlu pada sistem pemikul beban seismik yang disebabkan oleh gempa desain, ฮผD, dan yang disebabkan oleh gempa MCER, ฮผM, harus dihitung dengan menggunakan Persamaan (205) sampai (207):

๐œ‡๐ท = ๐ท1๐ท/๐ท๐‘Œ โ‰ฅ 1,0 .... Pers (205)

๐œ‡๐‘€ = ๐ท1๐‘€/๐ท๐‘Œ โ‰ฅ 1,0 .... Pers (206)

๐ท๐‘Œ = (๐‘”/[4๐œ‹^2]) (๐›บ0 ๐ถ๐‘‘/R) ๐›ค1 ๐ถ๐‘†1 ๐‘‡1^2 .... Pers (207)

Keterangan:

D1D = perpindahan desain ragam fundamental pada pusat kekakuan tingkat atap struktur pada arah tinjauan, dalam 13.7.1.3.2 atau 13.7.2.3.2

D1M = perpindahan desain ragam maksimum pada pusat kekakuan tingkat atap struktur pada arah tinjauan, dalam 13.7.1.3.5 atau 13.7.2.3.5

DY = perpindahan pada pusat kekakuan tingkat atap struktur pada titik leleh efektif dari sistem pemikul beban seismik

R = koefisien modifikasi respons dari Tabel 12

Cd = faktor pembesaran simpangan lateral dari Tabel 12

ฮฉ0 = faktor kuat lebih dari Tabel 12

ฮ“1 = faktor partisipasi ragam fundamental getaran struktur pada arah tinjauan dalam 13.7.1.2.3 atau 13.7.2.2.3 (m = 1)

CS1 = koefisien respons seismik ragam fundamental getaran struktur pada arah tinjauan dalam 13.7.1.2.4 atau 13.7.2.2.4 (m = 1)

T1 = periode ragam fundamental getaran struktur pada arah tinjauan

Daktilitas desain perlu, ฮผD, tidak boleh melebihi nilai maksimum daktilitas efektif perlu, ฮผmax, diberikan dalam 13.7.3.4.

PENGECUALIAN
Pemodelan nonlinier yang dijelaskan dalam 13.3 diizinkan untuk digunakan untuk mengembangkan kurva gaya-perpindahan (pushover) dari sistem pemikul beban seismik. Diizinkan untuk menggunakan kurva ini sebagai pengganti perpindahan leleh efektif, DY, dari Persamaan (207) untuk menghitung daktilitas efektif perlu akibat gerak tanah gempa desain, ฮผD, dan gerak tanah MCER , ฮผM, dalam Persamaan (205) dan (206) berturut-turut. Dalam hal ini, nilai (R/Cd) harus diambil sebesar 1,0 dalam Persamaan (153), (154), (157), dan (158).

13.7.3.4 Daktilitas efektif perlu maksimum

Untuk penentuan faktor kurva histeretik, redaman histeretis, dan parameter lainnya, nilai maksimum daktilitas efektif perlu, ฮผmax, harus dihitung dengan menggunakan Persamaan (208) dan (209):

โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 217 dari 236

Untuk T1D โ‰ค TS,

๐œ‡๐‘š๐‘Ž๐‘ฅ = 0,5 ร— [(๐‘…/(๐›บ0 ๐ผ๐‘’))^2 + 1] .... Pers (208)

Untuk T1 > TS,

๐œ‡๐‘š๐‘Ž๐‘ฅ = ๐‘…/(๐›บ0 ๐ผ๐‘’) .... Pers (209)

Keterangan:

Ie = faktor keutamaan gempa ditentukan pada 4.1

T1D = periode efektif ragam fundamental getaran struktur pada perpindahan desain di arah tinjauan

Untuk T1 < TS < T1D, ฮผmax harus ditentukan oleh interpolasi linier antara nilai Persamaan (208) dan (209).

13.7.4 Kondisi beban seismik dan kriteria penerimaan prosedur RSA dan ELF

Gaya dan perpindahan desain yang ditentukan dengan prosedur spektrum respons (RSA) dalam 13.7.1 atau prosedur gaya lateral ekivalen (ELF) dalam 13.7.2 harus diperiksa dengan menggunakan kriteria desain kekuatan dari standar ini dan kondisi pembebanan seismik dalam 13.7.4.3.

Sistem pemikul beban seismik, sistem peredam, kondisi pembebanan seismik, dan kriteria penerimaan harus sesuai dengan pasal berikut.

13.7.4.1 Sistem pemikul beban seismik

Sistem pemikul beban seismik harus memenuhi persyaratan dalam 7.2.1 dengan menggunakan gaya geser dasar seismik dan gaya-gaya desain yang ditentukan sesuai dengan 13.7.1.2 atau 13.7.2.2.

Simpangan antar tingkat desain, ฮ”D, sebagaimana ditentukan dalam 13.7.1.3.3 atau 13.7.2.3.3 tidak boleh melebihi (R/Cd) dikalikan simpangan antar tingkat izin, seperti diperoleh dari Tabel 20, mempertimbangkan pengaruh torsi seperti yang dipersyaratkan dalam 7.12.1.

13.7.4.2 Sistem peredam

Sistem peredam harus memenuhi persyaratan dalam 7.2.1 untuk gaya desain seismik dan kondisi pembebanan seismik yang ditentukan sesuai dengan 13.7.4.3. Elemen-elemen yang dikontrol oleh gaya dalam sistem peredam harus didesain untuk gaya seismik yang dinaikkan sebesar 20 % dari yang diperoleh dengan respons MCER rata-rata.

13.7.4.3 Pengaruh kombinasi beban

Pengaruh pada sistem peredam dan komponennya akibat beban gravitasi dan gaya seismik harus dikombinasikan sesuai dengan 7.4 dengan menggunakan efek gaya seismik horizontal, QE, ditentukan sesuai dengan 13.7.4.5. Faktor redundansi, ฯ, harus diambil sama dengan 1,0 untuk semua kasus, dan efek beban seismik termasuk kuat lebih dalam 7.4.3 tidak perlu diterapkan pada desain sistem peredam.

13.7.4.4 Gaya desain ragam sistem redaman

Gaya desain ragam sistem harus dihitung berdasarkan jenis perangkat peredam dan desain ragam perpindahan lantai yang ditentukan oleh 13.7.1.3 atau 13.7.2.3.


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 218 dari 236

Desain ragam perpindahan dan kecepatan tingkat harus ditingkatkan sesuai kebutuhan untuk melingkupi total perpindahan dan kecepatan tingkat desain yang ditentukan sesuai dengan 13.3 dimana respons puncak perlu dikonfirmasi dengan respons analisis riwayat waktu.

Untuk perangkat peredam fungsi perpindahan: Gaya seismik desain pada perangkat peredam fungsi perpindahan harus didasarkan pada gaya maksimum pada perangkat pada perpindahan sampai dan termasuk desain simpangan antar tingkat, ฮ”D.

Untuk perangkat peredam fungsi kecepatan: Perancangan gaya seismik pada setiap ragam getar pada perangkat peredam fungsi kecepatan harus didasarkan pada gaya maksimum pada perangkat pada kecepatan sampai dan termasuk kecepatan tingkat desain untuk ragam tinjauan.

Perpindahan dan kecepatan yang digunakan untuk menentukan gaya disain dalam perangkat peredam pada setiap lantai harus memperhitungkan sudut orientasi perangkat peredam terhadap arah horizontal dan mempertimbangkan pengaruh peningkatan respon tingkat akibat gerakan torsi.

13.7.4.5 Kondisi beban seismik dan kombinasi respons modal

Gaya seismik desain, QE, pada setiap elemen sistem peredam harus dianggap sebagai gaya maksimum dari tiga kondisi pembebanan berikut ini: 1. Tahap perpindahan maksimum: gaya seismik desain pada tahap perpindahan maksimum harus dihitung sesuai dengan Persamaan (210):

๐‘„๐ธ = ๐›บ0 โˆš { ฮฃ [m] (๐‘„๐‘š๐‘†๐น๐‘…๐‘†)^2 } ยฑ ๐‘„๐ท๐‘†๐ท .... Pers (210)

Keterangan:
QmSFRS = gaya pada sebuah elemen sistem peredam sama dengan gaya desain seismik ragam getar ke-m struktur dalam arah tinjauan

QSDS = gaya pada sebuah elemen sistem peredam dibutuhkan untuk memikul gaya desain seismik perangkat peredam fungsi perpindahan

Gaya seismik pada elemen sistem peredam, QDSD, harus dihitung dengan memberikan gaya desain dari perangkat peredam fungsi perpindahan pada sistem peredam sebagai gaya pseudostatik. Desain gaya seismik perangkat peredam fungsi perpindahan harus diterapkan pada arah positif dan negatif pada perpindahan puncak struktur.

2. Tahap kecepatan maksimum: Gaya seismik desain pada tahap kecepatan maksimum harus dihitung dengan Persamaan (211):

๐‘„๐ธ = โˆš { ฮฃ[m](๐‘„๐‘š๐ท๐‘†๐‘‰)^2 } .... Pers (211)

Keterangan:

QmDSV = gaya pada sebuah elemen sistem peredam yang dibutuhkan untuk memikul gaya seismik desain dari perangkat peredam fungsi kecepatan akibat getaran ragam ke-m struktur dalam arah tinjauan

Gaya desain seismik ragam dalam elemen sistem peredam, QmDSV, harus dihitung dengan memberikan gaya desain ragam pada perangkat fungsi kecepatan pada sistem peredam nondeformasi sebagai gaya pseudostatik. Gaya seismik ragam desain harus diterapkan


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 219 dari 236


pada arah yang konsisten dengan bentuk deformasinya pada ragam tinjauan. Gaya kekangan horizontal harus diterapkan pada setiap tingkat-i dari sistem peredam nondeformasi dengan gaya desain pada perangkat peredam fungsi kecepatan sehingga perpindahan horizontal pada setiap tingkat dari struktur adalah nol. Pada setiap tingkat kei, gaya kekangan harus proporsional dan diterapkan di lokasi setiap titik massa.

3. Tahap percepatan maksimum: Gaya seismik desain pada tahap percepatan maksimum harus dihitung sesuai dengan Persamaan (212):

๐‘„๐ธ = โˆšฮฃ[m] (๐ถ๐‘š๐น๐ท ๐›บ0 ๐‘„๐‘š๐‘†๐น๐‘…๐‘† + ๐ถ๐‘š๐น๐‘‰ ๐‘„๐‘š๐ท๐‘†๐‘‰)^2 ยฑ ๐‘„๐ท๐‘†๐ท .... Pers (212)

Koefisien gaya, CmFD dan CmFV, harus ditentukan dari Tabel 37 dan Tabel 38 dengan menggunakan nilai damping efektif yang ditentukan sesuai dengan persyaratan berikut:

Untuk respon ragam fundamental (m = 1) pada arah tinjauan, koefisien, C1FD dan C1FV, harus didasarkan pada eksponen kecepatan, ฮฑ, yang menghubungkan gaya dengan perangkat peredam kecepatan. Redaman efektif ragam fundamental harus dianggap sama dengan redaman efektif total dari ragam fundamental dikurangi komponen redaman histeretik (ฮฒ1D - ฮฒHD atau ฮฒ1M - ฮฒHM) pada respons tingkat tinjauan (ฮผ = ฮผD atau ฮผ = ฮผM).

Untuk respons ragam tinggi (m> 1) atau ragam sisa pada arah tinjauan, koefisien, CmFD dan CmFV, harus didasarkan pada nilai ฮฑ yang sama dengan 1,0. Redaman efektif ragam harus diambil sama dengan redaman efektif total untuk ragam tinjauan (ฮฒmD atau ฮฒmM). Untuk penentuan koefisien CmFD, daktilitas perlu harus diambil sama dengan ragam fundamental (ฮผ = ฮผD atau ฮผ = ฮผM).

Tabel 38 โ€“ Koefisien gaya, CmFD


โ€œHak cipta Badan Standardisasi Nasional, copy standar ini dibuat untuk Sub KT 91-01-S4 Bahan, Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan tidak untuk dikomersialkanโ€ SNI 1726:2019 ยฉ BSN 2019 220 dari 236


Tabel 39 โ€“ Koefisien gaya, CmFV

13.7.4.6 Batas respons inelastik

Elemen-elemen dari sistem peredam diperbolehkan untuk melebihi kuat batas untuk beban desain yang diberikan hal ini ditunjukkan dengan analisis atau pengujian sehingga setiap kondisi berikut terpenuhi:

1. Respons inelastik tidak mempengaruhi fungsi sistem peredam.

2. Gaya-gaya elemen yang dihitung sesuai dengan 13.7.4.5, menggunakan nilai ฮฉ0 yang diambil sama dengan 1,0, tidak melebihi kekuatan yang dibutuhkan untuk memenuhi kombinasi beban dalam 7.4.

[ Lanjut Ke 14 Interaksi tanah-struktur untuk desain bangunan tahan seismik ... ]





Kembali ke Daftar Isi
Jelajah ke Daftar Gambar
Jelajah ke Daftar Tabel