==== 25. PASAL 25 - DETAIL PENULANGAN | |
==== 25.1 - Ruang lingkup R25.1 - Ruang lingkup | |
Metode dan standar yang | |
direkomendasikan untuk pembuatan | |
gambar desain, detail tipikal, dan gambar | |
pabrikasi dan pemasangan baja tulangan | |
pada struktur beton bertulang diberikan | |
dalam ACI Detailing Manual (SP-66). | |
Semua ketentuan-ketentuan dalam | |
standar ini yang berkaitan dengan diameter | |
(dan luas) batang tulangan, kawat, atau | |
strand berdasarkan pada dimensi nominal | |
tulangan seperti yang telah diberikan pada | |
spesifikasi ASTM atau SNI yang sesuai. | |
Dimensi nominal adalah ekuivalen luas | |
lingkaran tulangan tersebut yang memiliki | |
berat per kaki (30,48 cm) yang sama sesuai | |
dengan rujukan ASTM atau SNI untuk | |
ukuran batang, kawat, atau strand. Luas | |
penampang tulangan adalah berdasarkan | |
pada dimensi nominalnya. | |
==== 25.1.1 Pasal ini berlaku pada detail | |
penulangan, terdiri dari: | |
a) Spasi minimum | |
b) Kait standar, kait seismik, dan ikatan | |
silang | |
c) Penyaluran tulangan | |
d) Sambungan lewatan | |
e) Bundel tulangan | |
f) Tulangan transversal | |
g) Angkur pascatarik dan kopler (couplers) | |
==== 25.1.2 Ketentuan 25.9 berlaku pada | |
daerah angkur untuk tendon pascatarik. | |
==== R25.1.1 Sebagai tambahan persyaratan | |
pada pasal ini yang mempengaruhi | |
pendetailan tulangan, pendetailan khusus | |
pada komponen struktur tertentu telah | |
diberikan pada pasal-pasal terkait dengan | |
komponen struktur tersebut. Pendetailan | |
tambahan berkaitan dengan persyaratan | |
integritas struktural dicakup dalam 4.10. | |
==== 25.2 - Spasi minimum penulangan | |
==== 25.2.1 Untuk tulangan nonprategang | |
yang sejajar pada satu lapisan horizontal, | |
spasi bersih tulangan harus tidak kurang | |
dari nilai terbesar dari 25 mm, db, dan | |
(4/3)dagg. | |
==== 25.2.2 Untuk tulangan nonprategang | |
yang sejajar yang dipasang pada dua atau | |
lebih lapisan horizontal, ulangan pada | |
lapisan atas harus diletakkan tepat di atas | |
tulangan lapisan bawah dengan spasi | |
bersih paling sedikit 25 mm. | |
==== 25.2 - Spasi minimum penulangan | |
Batasan minimum ditetapkan adalah untuk | |
memungkinkan beton mengalir dengan | |
mudah ke ruang antar tulangan dan antar | |
tulangan dengan bekisting tanpa terbentuk | |
honeycomb, dan untuk memastikan | |
terhadap konsentrasi masing–masing | |
tulangan pada garis yang dapat | |
menyebabkan retak geser atau retak susut. | |
Penggunaan diameter tulangan nominal | |
dalam menentukan spasi minimum | |
memperkenankan penggunaan kriteria | |
yang sama untuk semua ukuran tulangan. | |
Pada tahun 2014, batasan ukuran agregat | |
diterjemahkan dalam persyaratan spasi | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 560 dari 695 | |
==== 25.2.3 Untuk tulangan longitudinal pada | |
kolom, pedestal, strut dan elemen batas | |
pada dinding, spasi bersih antar tulangan | |
harus tidak kurang dari nilai terbesar dari | |
40 mm, 1,5 db dan (4/3) dagg. | |
minimum, dan diberikan untuk membungkus | |
tulangan yang cukup dan untuk | |
meminimalkan terbentuknya honeycomb. | |
Pembatasan terkait ukuran agregat tidak | |
perlu dipenuhi bila dalam penilaian | |
perencana ahli bersertifikat bahwa | |
kelecakan (workabilitas) dan metode | |
pemadatan beton sedemikian rupa | |
sehingga beton masih dapat ditempatkan | |
tanpa menimbulkan honeycomb dan | |
rongga. | |
Panjang penyaluran yang diberikan dalam | |
==== 25.4 adalah suatu fungsi dari spasi tulangan | |
dan selimut beton. Sehingga, dimungkinkan | |
untuk menggunakan spasi minimum | |
tulangan atau selimut beton yang lebih | |
besar dalam beberapa kasus. | |
==== 25.2.4 Untuk strand pratarik di ujung | |
komponen struktur, spasi minimum s antar | |
pusat ke pusat strand harus lebih besar | |
dari nilai yang ada pada Tabel 25.2.4, dan | |
[(4/3) dagg + db)]. | |
==== R25.2.4 Pengurangan spasi untuk | |
menyalurkan kekuatan sebesar 28 MPa | |
atau lebih berdasarkan pada Deatherage et. | |
al. (1994) dan Russell and Burns (1996). | |
Tabel 25.2.4 – Spasi minimum antar | |
sumbu ke sumbu strand pratarik pada | |
ujung komponen struktur | |
𝒇ci′, MPa | |
Diameter nominal | |
strand, mm | |
Minimum s | |
< 28 Semua 4db | |
≥ 28 | |
< 12,7 mm 4db | |
12,7 mm 45 mm | |
15,2 mm 50 mm | |
==== 25.2.5 Untuk kawat pratarik di ujung | |
komponen struktur, spasi minimum antar | |
pusat ke pusat kawat s harus lebih besar | |
dari 5db dan [(4/3) dagg + db)]. | |
==== 25.2.6 Reduksi spasi vertikal termasuk | |
bundel tulangan prategang diizinkan pada | |
bagian tengah bentang. | |
==== 25.3 - Kait standar, kait seismik, ikat | |
silang, dan diameter sisi dalam | |
bengkokan minimum | |
==== 25.3.1 Kait standar untuk penyaluran | |
tulangan ulir pada kondisi tarik harus | |
memenuhi Tabel 25.3.1. | |
==== 25.3 - Kait standar, kait seismik, ikat | |
silang, dan diameter sisi dalam | |
bengkokan minimum | |
==== R25.3.1 Bengkokan standar pada batang | |
tulangan dinyatakan dalam hubungan | |
diameter sisi dalam bengkokan karena lebih | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 561 dari 695 | |
mudah mengukurnya daripada radius | |
bengkokan. Faktor utama yang | |
berpengaruh pada diameter bengkokan | |
minimum adalah kelayakan pembengkokan | |
tanpa terputus dan pencegahan kehancuran | |
beton sisi dalam bengkokan. | |
Tabel 25.3.1 – Geometri kait standar untuk penyaluran batang ulir | |
pada kondisi Tarik | |
Tipe kait | |
standar | |
Ukuran | |
batang | |
Diameter sisi | |
dalam | |
bengkokan | |
minimum | |
Perpanjangan | |
lurus[1] 𝓵𝒆𝒙𝒕, | |
mm | |
Tipe kait standar | |
Kait 90 | |
derajat | |
D10 | |
hingga | |
D 25 | |
6db | |
12db | |
D29 | |
hingga | |
D 36 | |
8db | |
D43 | |
hingga | |
D57 | |
10db | |
Kait 180 | |
derajat | |
D10 | |
hingga | |
D25 | |
6db | |
terbesar dari | |
4db dan 65 mm | |
D29 | |
hingga | |
D36 | |
8db | |
D43 | |
hingga | |
D57 | |
10db | |
[1] Kait standar untuk batang ulir pada kondisi tarik termasuk diameter sisi dalam bengkokan tertentu | |
dan panjang perpanjangan lurus. Diizinkan untuk menggunakan perpanjangan lurus yang lebih besar | |
pada ujung kaitnya. Penambahan perpanjangan lurus tidak diperkenankan untuk meningkatkan | |
kapasitas pengangkuran pada kait. | |
==== 25.3.2 Diameter sisi dalam bengkokan | |
minimum untuk batang yang digunakan | |
sebagai tulangan transversal dan kait | |
standar untuk batang yang digunakan | |
untuk angkur sengkang, ikat silang, | |
sengkang pengekang, dan spiral harus | |
sesuai dengan Tabel 25.3.2. Kait standar | |
harus menutup tulangan longitudinal. | |
==== R25.3.2 Standar sengkang, ikat silang, | |
dan sengkang pengekang dbatasi pada | |
batang D25 dan lebih kecil, dan kait 90 | |
derajat dengan perpanjangan 6db lebih | |
terbatas pada batang D16 dan lebih kecil, | |
sebagai hasil penelitian yang menunjukkan | |
bahwa semakin besar ukuran batang | |
dengan kait 90 derajat dan perpanjangan | |
6db cenderung mengelupaskan selimut | |
beton ketika penulangan diberi tegangan | |
dan kait diluruskan. Minimal bengkokan 4db | |
untuk ukuran batang yang digunakan utnuk | |
sengkang, ikat silang, dan sengkang | |
pengekang berdasarkan praktek yang | |
diterima industri di Amerika Serikat. | |
Penggunaan sengkang D16 atau lebih kecil | |
untuk kait sengkang standar 90, 135, atau | |
180 derajat akan mengizinkan beberapakali | |
bengkokan pada peralatan standar | |
bengkokan sengkang. | |
Diameter | |
db | |
ext | |
Titik penyaluran | |
tulangan | |
dh | |
Bengkokan | |
900 | |
Diameter | |
db | |
dh | |
ext | |
Titik penyaluran | |
tulangan | |
Bengkokan | |
1800 | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 562 dari 695 | |
Masalah kemudahan konstruksi harus | |
dipertimbangkan dalam pemilihan detail | |
pengangkuran. Khususnya, penggunaan | |
kait 180 derajat harus dihindari pada | |
sengkang tertutup, ikat silang, dan | |
sengkang pengekang yang dibuat pada | |
penulangan yang menerus. | |
Tabel 25.3.2 – Diameter sisi dalam bengkokan minimum dan geometri | |
kait standar untuk sengkang, ikat silang, dan sengkang pengekang | |
Tipe Kait | |
standar | |
Ukuran | |
batang | |
Diameter sisi | |
dalam | |
bengkokan | |
minimum | |
Perpanjangan | |
lurus [1] 𝓵𝒆𝒙𝒕, mm | |
Tipe kait standar | |
Kait 90 | |
derajat | |
D10 | |
hingga | |
D16 | |
4db | |
Terbesar dari | |
6db dan 75 mm | |
D19 | |
hingga | |
D25 | |
6db 12db | |
Kait | |
135 | |
derajat | |
D10 | |
hingga | |
D16 | |
4db | |
Terbesar dari | |
D19 6db dan 75 mm | |
hingga | |
D25 | |
6db | |
Kait | |
180 | |
derajat | |
D10 | |
hingga | |
D16 | |
4db | |
Terbesar dari | |
D19 4db dan 65 mm | |
hingga | |
D25 | |
6db | |
[1] Kait standar untuk sengkang, ikat silang, dan sengkang pengekang termasuk diameter sisi dalam | |
bengkokan tertentu dan panjang perpanjangan lurus. Diizinkan untuk menggunakan perpanjangan lurus | |
yang lebih besar pada ujung kaitnya. Penambahan perpanjangan lurus tidak diperkenankan untuk | |
meningkatkan kapasitas pengangkuran pada kait. | |
==== 25.3.3 Diameter sisi dalam bengkokan | |
minimum untuk penulangan kawat las | |
yang digunakan sebagai sengkang atau | |
ikat silang tidak boleh kurang dari 4db untuk | |
kawat ulir yang diamternya lebih besar dari | |
D6 dan 2db untuk kawat lainnya. Diameter | |
sisi dalam bengkokan yang kurang dari 8db | |
tidak boleh kurang dari 4db dari | |
perpotongan las terdekat. | |
==== R25.3.3 Tulangan kawat las dapat | |
digunakan untuk sengkang dan ikat silang. | |
Kawat pada perpotongan bagian yang dilas | |
tidak memiliki daktilitas dan kemampuan | |
bengkokan yang sama seperti di daerah | |
yang tidak dipanaskan oleh pengelasan | |
pada pembuatan tulangan kawat las. Efek | |
suhu pengelasan selalu tidak teratur pada | |
jarak sekitar 4 kali diameter kawat tersebut. | |
Diameter bengkokan minimum yang | |
diizinkan dalam kebanyakan kasus sama | |
dengan yang disyaratkan pada pengujian | |
tekuk ASTM untuk kawat (ASTM A1064M | |
dan A1022M). | |
==== 25.3.4 Kait seismik yang digunakan untuk | |
mengangkur sengkang, sengkang ikat, | |
Diameter | |
db | |
ℓext | |
Bengkokan | |
90° | |
Diameter | |
db | |
Bengkokan | |
135° | |
Diameter | |
db | |
ℓext | |
Bengkokan | |
180° | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 563 dari 695 | |
sengkang pengekang, dan ikat silang | |
harus mengikuti a) dan b): | |
a) Bengkokan minimum adalah 90 derajat | |
untuk sengkang pengekang lingkaran | |
dan 135 derajat untuk seluruh sengkang | |
pengekang lainnya. | |
b) Kait harus mengikat tulangan | |
longitudinal dan pepanjangan ujungnya | |
harus diarahkan ke bagian dalam | |
sengkang atau sengkang pengekang. | |
==== 25.3.5 Ikat silang (crosstie) harus | |
memenuhi a) hingga e): | |
a) Ikat silang harus menerus dari ujung ke | |
ujung. | |
b) Harus ada kait sesimik pada salah satu | |
ujung | |
c) Harus ada kait standar pada ujung yang | |
lainnya dengan bengkokan minimum | |
sebesar 90 derajat | |
d) Kait harus mengikat tulangan | |
longitudinal terluar | |
e) Kait 90 derajat pada dua ikat silang | |
berturut-turut yang diikat pada tulangan | |
longitudinal yang sama ujung kait nya | |
harus dipasang selang-seling, kecuali | |
ikat silang memenuhi 18.6.4.3 atau | |
==== 25.7.1.6.1. | |
==== R25.3.5 Ikat silang diilustrasikan pada | |
Gambar R25.3.5 | |
Gambar R25.3.5 – Ikat silang | |
==== 25.4 - Panjang penyaluran | |
==== 25.4.1 Umum | |
==== 25.4.1.1 Tarik atau tekan dihitung pada | |
penulangan di setiap penampang | |
komponen struktur harus disalurkan pada | |
setiap sisinya dengan panjang penyaluran; | |
kait, batang ulir berkepala, sambungan | |
mekanik, atau kombinasinya. | |
==== R25.4 - Panjang penyaluran | |
==== R25.4.1 Umum | |
==== R25.4.1.1 Konsep panjang penyaluran | |
berdasarkan pada tegangan lekatan rata– | |
rata yang bisa dicapai sepanjang | |
penanaman tulangan (ACI Committee 408 | |
1966). Panjang penyaluran dibutuhkan | |
karena adanya kecenderungan batang | |
dengan tegangan yang sangat besar dapat | |
membelah bagian yang tipis beton | |
pembungkus. Sebuah tulangan tunggal | |
yang tertanam pada beton masif | |
seharusnya tidak memerlukan panjang | |
penyaluran yang besar, walaupun demikian | |
sebaris tulangan, bahkan di dalam beton | |
masif, dapat membuat suatu perlemahan | |
bidang dengan pembelahan beton (splitting) | |
arah longitudinal di sepanjang bidang | |
tulangan. | |
Dalam aplikasinya, konsep panjang | |
penyaluran membutuhkan panjang | |
penyaluran atau perpanjangan tulangan | |
Kait 135o | |
Tulangan | |
longitudinal | |
Kait 90o | |
Posisi kait selang seling | |
Untuk setiap ikat silang | |
yang berurutan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 564 dari 695 | |
minimum melebihi keseluruhan titik | |
tegangan puncak pada tulangan. Tegangan | |
puncak umumnya terjadi pada titik tegangan | |
maksimum dan titik dimana tulangan | |
mengalami dibengkokkan atau diputus. Dari | |
titik tegangan puncak pada tulangan, | |
sebagian panjang tulangan atau | |
penjangkaran diperlukan untuk | |
mengembangkan tegangannya. Panjang | |
penyaluran atau penjangkaran tersebut | |
dibutuhkan pada kedua sisi dimana titik | |
tegangan puncak terjadi. Seringkali, | |
penulangan masih berlanjut sejarak tertentu | |
di salah satu sisi titik tegangan kritis maka | |
perhitungan hanya diperlukan pada sisi | |
yang lainnya, sebagai contoh, tulangan | |
momen negatif diteruskan melewati | |
tumpuan hingga ke tengah bentang | |
berikutnya. | |
==== 25.4.1.2 Kait dan kepala tulangan tidak | |
boleh digunakan untuk menyalurkan | |
tulangan tekan | |
==== R25.4.1.2 Kait dan kepala tulangan tidak | |
efektif pada kondisi tekan. Tidak ada data | |
yang tersedia yang menunjukkan bahwa | |
kait dan kepala tulangan dapat mengurangi | |
panjang penyaluran dalam kondisi tekan. | |
==== 25.4.1.3 Panjang penyaluran tidak | |
memerlukan faktor reduksi ϕ. | |
==== R25.4.1.3 Faktor kekuatan reduksi ϕ tidak | |
digunakan pada persamaan panjang | |
penyaluran dan panjang sambungan | |
lewatan. Jaminan terhadap reduksi | |
kekuatan sudah termasuk ke dalam | |
persamaan untuk menentukan panjang | |
penyaluran dan panjang sambungan | |
lewatan. | |
==== 25.4.1.4 Nilai √fc′ yang digunakan untuk | |
menghitung panjang penyaluran tidak | |
boleh lebih dari 8,3 MPa. | |
==== R25.4.1.4 Darwin et al. (1996) | |
menunjukkan bahwa gaya yang yang | |
dikembangkan pada tulangan dalam | |
pengujian penyaluran dan sambungan | |
lewatan meningkat pada tingkat yang lebih | |
rendah dari √fc′ dengan peningkatan | |
kekuatan tekan. Penggunaan √fc′ cukup | |
akurat untuk nilai √fc′ hingga 8,3 MPa, dan | |
karena penggunaan √fc′ yang sudah lama | |
diterapkan pada desain, Komite ACI 318 | |
telah memilih untuk tidak merubah nilai | |
eksponen yang diterapkan pada kekuatan | |
tekan untuk menghitung panjang | |
penyaluran dan sambungan lewatan, tetapi | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 565 dari 695 | |
bukan untuk mengatur batas atas nilai 8,3 | |
MPa pada √fc′. | |
==== 25.4.2 Penyaluran batang ulir dan kawat | |
ulir dalam kondisi tarik | |
==== R25.4.2 Penyaluran batang ulir dan kawat | |
ulir dalam kondisi Tarik | |
==== 25.4.2.1 Panjang penyaluran 𝓵𝒅 untuk | |
batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi | |
Tarik harus yang terbesar dari a) dan b): | |
a) Panjang yang dihitung sesuai dengan | |
==== 25.4.2.2 atau 25.4.2.3 dengan | |
menggunakan faktor modifikasi yang | |
berlaku pada 25.4.2.4 | |
b) 300 mm | |
==== R25.4.2.1 ketentuan ini memberikan dua | |
tingkatan pendekatan untuk perhitungan | |
tarik panjang penyaluran. Pengguna dapat | |
menggunakan ketentuan sederhana pada | |
==== 25.4.2.2 atau persamaan umum panjang | |
penyaluran (Pers. 25.4.2.3a), berdasarkan | |
pernyataan yang telah disahkan | |
sebelumnya oleh ACI 408.IR (Jirsa et al. | |
1979). Pada tabel 25.4.2.2, 𝓵𝒅 berdasarkan | |
dua nilai yang telah dipilih sebelumnya yaitu | |
(cb + Ktr)/db, dimana 𝓵𝒅 berasal dari Pers. | |
(25.4.2.3a) sesuai dengan (cb + Ktr)/db. | |
Walaupun tidak ada persyaratan untuk | |
tulangan transversal sepanjang | |
perpanjangan dan panjang sambungan | |
pada tarik, penelitian (Azizinamini et al. | |
1999 a,b) menunjukkan bahwa pada beton | |
yang memiliki kekuatan tekanan yang tinggi, | |
kegagalan penyaluran yang rapuh dapat | |
menyebabkan tulangan transversal tidak | |
memadai pada batang tulangan tersebut. | |
Pada pengujian sambungan D25 dan D36 | |
tulangan pada beton dengan perkiraan fc′ | |
sebesar 105 MPa, tulangan transversal | |
meningkatkan perilaku daktilitas pada | |
sambungan. | |
==== 25.4.2.2 Untuk batang ulir atau kawat ulir, | |
𝓵𝐝 harus dihitung berdasarkan Tabel | |
==== 25.4.2.2. | |
==== R25.4.2.2 Ketentuan ini mengakui bahwa | |
banyak kasus konstruksi praktis saat ini | |
yang menggunakan spasi dan selimut | |
bersamaan dengan tulangan pengaku, | |
seperti sengkang atau ikat silang, yang | |
menghasilkan nilai pada (cb + Ktr)/db paling | |
kecil sebesar 1,5. Contohnya termasuk | |
selimut bersih minimum adalah db | |
bersamaan dengan spasi bersih minimum | |
yaitu 2db, atau kominasi spasi bersih | |
minimum sebesar db dan sengkang | |
minimum atau sengkang ikat. Untuk kasus | |
yang yang sering terjadi saat ini, panjang | |
penyaluran untuk tulangan yang besar | |
dapat diambil sebagai | |
| |
| |
= Ψ Ψ / 1, 7 ' | |
d y t e c b f λ f d | |
Pada ketentuan rumus di ACI 318-95, | |
perbandingan dari ketentuan sebelumnya | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 566 dari 695 | |
Tabel 25.4.2.2 – Panjang penyaluran | |
batang ulir dan kawat ulir dalam | |
kondisi Tarik | |
Spasi dan | |
selimut | |
Batang D19 | |
dan yang | |
lebih kecil | |
dan kawat | |
ulir | |
Batang D22 | |
dan yang | |
lebih besar | |
Spasi bersih | |
batang atau | |
kawat yang | |
disalurkan atau | |
disambung | |
lewatkan tidak | |
kurang dari db, | |
selimut beton | |
paling sedikit db, | |
dan sengkang | |
atau | |
sengkang ikat | |
sepanjang ℓ𝑑 | |
tidak kurang dari | |
standar | |
minimum | |
atau | |
spasi bersih | |
batang atau | |
kawat yang | |
disalurkan atau | |
disambung | |
lewatkan paling | |
sedikit 2db dan | |
selimut beton | |
paling sedikit db | |
2,1 ' | |
y t e | |
b | |
c | |
f | |
d | |
f | |
| |
| |
| |
| |
1,7 ' | |
y t e | |
b | |
c | |
f | |
d | |
f | |
| |
| |
| |
| |
Kasus-kasus | |
lainnya | |
1,4 ' | |
y t e | |
b | |
c | |
f | |
d | |
f | |
| |
| |
| |
1,1 ' | |
y t e | |
b | |
c | |
f | |
d | |
f | |
| |
| |
| |
| |
dan pengecekan database pada hasil | |
percobaan diatur dalam ACI 408.1R | |
menunjukan bahwa untuk tulangan ulir D19 | |
dan lebih kecil dari itu, begitu juga untuk | |
kawat ulir, panjang penyaluran dapat | |
diturunkan hingga 20 persen dengan | |
menggunakan Ψs= 0,8. Hal ini merupakan | |
dasar untuk tulangan D19, tulangan yang | |
lebih kecil dan kawat ulir yaitu pada kolom | |
tabel 25.4.2.2. Dengan selimut yang lebih | |
sedikit dan ketiadaan sengkang atau | |
sengkang ikat minimum, Batasan jarak | |
bersih minimum terdapat pada 25.2.1 dan | |
kebutuhan selimut beton minimum pada | |
20.6.1.3 menghasilkan nilai minimum pada | |
cb sama dengan db. Jadi, untuk kasus lain, | |
nilai tersebut berdasarkan penggunaan | |
+ | |
= 1, 0 b tr | |
b | |
CK | |
d | |
pada Pers. (25.4.2.3a). | |
Pengguna dapat membangun dengan | |
mudah, dalam kata lain pernyataan yang | |
berguna. Sebagai contoh, pada seluruh | |
batang dengan beton normal =1,0 , | |
tulangan yang tidak dilapisi Ψ =1,0 e , D22 | |
dan lebih besar Ψ =1,0 t dengan 28 c f ' = | |
MPa, dan mutu tulangan 420, persamaan | |
berkurang menjadi | |
| |
| |
420 1,0 1,0 | |
47 | |
1,7 1,0 28 | |
d b b d d | |
atau | |
| |
| |
420 1,0 1,0 | |
72 | |
1,7 1,0 28 | |
d b b d d | |
Jadi, selama selimut minimum db tersedia | |
bersamaan dengan spasi bersih minimum | |
sebesar 2db atau selimut bersih minimum db | |
dan spasi bersih minimum db disediakan | |
bersamaan dengan sengkang atau | |
sengkang ikat minimum, maka 𝓵d = 𝟒𝟕db. | |
Penalti untuk spasi tulangan yang lebih | |
dekat atau terdapat selimut yang kurang | |
adalah persyaratan bagi 𝓵d = 𝟕𝟐db. | |
==== 25.4.2.3 Untuk batang ulir dan kawat | |
ulir, 𝓵d harus dihitung dengan: | |
==== R25.4.2.3 Persamaan (25.4.2.3a) memuat | |
pengaruh pada seluruh variabel yang | |
mengatur panjang penyaluran. Pada pers. | |
(25.4.2.3a), cb adalah faktor yang | |
menggambarkan paling sedikit selimut | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 567 dari 695 | |
1,1 ' K | |
y t e s | |
d b | |
c b tr | |
b | |
f | |
d | |
f c | |
d | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
(25.4.2.3a) | |
Dimana nilai (cb + Ktr)/db tidak boleh diambil | |
lebih besar dari 2,5 dan | |
40 | |
K tr | |
tr | |
A | |
sn | |
(25.4.2.3b) | |
Dimana n adalah jumlah batang atau kawat | |
yang disalurkan atau disambunglewatkan | |
di sepanjang bidang pembelahan. | |
Diizinkan untuk menggunakan Ktr = 0 | |
sebagai penyederhanaan desain | |
walaupun terdapat tulangan transversal. | |
tepinya, selimut beton ke tulangan atau | |
kawat (pada kedua hal tersebut diukur dari | |
titik tengah tulangan atau kawat, Ktr adalah | |
faktor yang menggambarkan kontribusi | |
tulangan pengaku yang berpotensi | |
terjadinya pemisahan bidang. Ψt adalah | |
faktor lokasi tulangan yang menunjukkan | |
pengaruh posisi pengecoran (sebelumnya | |
disebutkan sebagai “efek tulangan atas”). | |
Ψe adalah faktor lapisan yang | |
menggambarkan pengaruh lapisan epoksi. | |
Terdapat batasan pada perkalian ΨtΨe. | |
Faktor ukuran tulangan Ψs menggambarkan | |
kinerja yag lebih baik pada diameter | |
tulangan yang relatif kecil. Batasan sebesar | |
2,5 terdapat pada (cb+Ktr)/db. pada saat (cb+ | |
Ktr)/db kurang dari 2,5 kemungkinan | |
kegagalan belah (splitting) beton akan | |
terjadi. Untuk nilai di atas 2,5 kegagalan | |
cabut dapat terjadi, dan peningkatan pada | |
selimut atau tulangan transversal tidak | |
seperti peningkatan kapasitas | |
pengangkuran. | |
Banyak kombinasi praktis pada selimut | |
tepi, selimut bersih, dan tulangan pengaku | |
yang dapat digunakan dengan 25.4.2.3 | |
untuk menghasilkan panjang penyaluran | |
yang sangat kecil dari yang diizinkan oleh | |
==== 25.4.2.2. Sebagai contoh tulangan atau | |
kawat dengan selimut bersih minimum tidak | |
kurang dari 2db dan jarak bersih minimum | |
tidak kurang dari 4db dan tanpa adanya | |
pengaku tulangan dapat memiliki nilai (cb + | |
Ktr)/db sebesar 2,5 dan dapat | |
membutuhkan panjang penyaluran hanya | |
sebesar 28db berdasarkan contoh pada | |
==== R25.4.2.2. | |
Sebelum ACI 318-08, Pers. (25.4.2.3b) | |
untuk Ktr termasuk kekuatan leleh pada | |
tulangan transversal. Persamaan yang ada | |
saat ini hanya memuat luasan dan spasi | |
tulangan transversal dan jumlah tulangan | |
atau kawat yang disalurkan atau | |
disambung-lewatkan karena sesuai dengan | |
hasil uji menunjukkan bahwa tulangan | |
transversal jarang mengalami leleh pada | |
saat kegagalan lekatan (Azizinamini et al. | |
1995). | |
Ekspresi pada Pers. (25.4.2.3a) dapat | |
dikesampingkan jika terdapat pengabaian | |
menghasilkan nilai lebih panjang dan lebih | |
konservatif pada panjang penyaluran. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 568 dari 695 | |
==== 25.4.2.4 Untuk perhitungan 𝓵𝒅, faktor | |
modifikasi harus sesuai Tabel 25.4.2.4. | |
Tabel 25.4.2.4 – Faktor modifikasi | |
untuk panjang penyaluran batang ulir | |
dan kawat ulir dalam kondisi Tarik | |
Faktor | |
modifikasi | |
Kondisi Faktor | |
Beton | |
ringan | |
λ | |
Beton ringan 0,75 | |
Beton ringan, bila fct | |
ditentukan | |
Sesuai | |
dengan | |
19.2.4.3 | |
Beton normal 1,0 | |
Epoksi | |
Ψe | |
Tulangan dengan | |
pelapis epoksi atau | |
seng dan pelapis | |
ganda epoksi dengan | |
selimut bersih kurang | |
dari 3db atau spasi | |
kurang dari 6db | |
1,5 | |
Tulangan dengan | |
pelapis epoksi atau | |
seng dan pelapis | |
ganda epoksi dengan | |
kondisi lainnya | |
1,2 | |
Tulangan tanpa | |
pelapis atau pelapis | |
seng (galvanis) | |
1,0 | |
Ukuran | |
Ψs | |
Batang D22 dan yang | |
lebih besar | |
1,0 | |
Batang D19 dan yang | |
lebih kecil dan kawat | |
ulir | |
0,8 | |
Posisi | |
pengecoran | |
[1] | |
Ψt | |
Lebih dari 30 mm | |
beton segar | |
diletakkan | |
di bawah tulangan | |
horizontal | |
1,3 | |
lainnya 1,0 | |
[1] Hasil dari Ψt,Ψe tidak boleh melebihi 1,7 | |
==== R25.4.2.4 Faktor beton ringan λ untuk | |
perhitungan panjang penyaluran tulangan | |
ulir dan kawat ulir pada tarikan adalah sama | |
dengan seluruh jenis agregat beton ringan, | |
penelitian tidak mendukung adanya | |
perbedaan pada faktor tersebut di dalam | |
standar sebelumnya pada tahun 1989 untuk | |
seluruh beton ringan dengan semua agregat | |
ringan dan beton ringan dengan pasir | |
ringan. Pada bagian 25.4.2.4 mengizinkan | |
faktor yang lebih tinggi untuk digunakan | |
pada saat pembagian kekuatan tarik. | |
Berdasarkan pada 19.2.4. | |
Faktor epoksi Ψe berdasarkan studi | |
(Treece and Jirsa 1989; Johnston and Zia | |
1982; Mathey and Clifton 1976) terhadap | |
penyaluran tulangan yang dilapisi epoksi | |
menunjukkan bahwa kekuatan ikatan | |
menurun akibat lapisan menghalangi | |
terjadinya adhesi dan menurunkan koefisien | |
friksi antara tulangan dan beton. Faktor | |
tersebut menggambarkan jenis kegagalan | |
penyaluran yang mungkin terjadi. Jika | |
selimut atau jaraknya kecil, kegagalan | |
pecah dapat terjadi dan penyaluran atau | |
kekuatan ikatan dapat menurun drastis. Jika | |
selimut dan spasi antar tulanganya besar, | |
dapat terhindar dari kegagalan pecah dan | |
pengaruh lapisan epoksi terhadap kekuatan | |
penyaluran tidak terlalu besar. Studi | |
(Orangun et al.1977) menunjukkan bahwa | |
walaupun selimut atau spasinya kecil, | |
kekuatan penyaluran dapat meningkat | |
dengan menambahkan tulangan transversal | |
yang memotong bidang belahnya, dan | |
menahan retak belah (splitting crack). | |
Karena ikatan lapisan tulangan epoksi | |
atau seng dan lapisan ganda tulangan | |
epoksi telah menurun akibat kehilangan | |
adhesi dan menurunya koefisien friksi | |
antara tulangan dan beton, batas atas | |
sebesar 1,7 sangat cocok sebagai faktor | |
hasil untuk posisi pengecoran tulangan atas | |
dan lapisan tulangan epoksi atau seng dan | |
lapisan ganda tulangan epoksi. | |
Faktor ukuran tulangan Ψs , | |
menggambarkan kinerja yang lebih baik | |
pada tulangan berdiameter relatif kecil. | |
Faktor lokasi penulangan atau posisi | |
pengecoran Ψt mencatatkan posisi tulangan | |
pada beton yang baru saja ditempatkan. | |
Faktor sebesar 1,3 berdasarkan penelitian | |
(Jirsa and Breen 1981; Jeanty et al. 1988). | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 569 dari 695 | |
Pemakaian faktor posisi pengecoran harus | |
dipertimbangkan dalam penentuan panjang | |
penyaluran pada tulangan miring. | |
==== 25.4.3 Penyaluran kait standar dalam | |
kondisi tarik | |
==== R25.4.3 Penyaluran kait standar dalam | |
kondisi Tarik | |
==== 25.4.3.1 Panjang penyaluran tarik dh | |
batang ulir yang diakhiri dengan suatu kait | |
standar harus diambil terbesar dari a) | |
hingga c): | |
a) | |
| |
| |
| |
| |
0,24 y e c r | |
b | |
c | |
f | |
d | |
λ f ' | |
dengan ΨΨΨe c r | |
dan diberikan pada 25.4.3.2 | |
b) 8𝒅𝒃 | |
c) 150 mm | |
==== R25.4.3.1 Studi kegagalan tulangan kait | |
menunjukkan bahwa pecahnya selimut | |
beton pada bidang kaitnya merupakan | |
penyebab utama kegagalan dan pecah | |
tersebut berasal dari dalam kaitnya dimana | |
konsentrasi serat tekan sangat tinggi. Maka, | |
penambahan kait merupakan fungsi | |
langsung dari diameter tulangan db, yang | |
mempengaruhi besarnya tegangan tekan di | |
dalam kait tersebut. Hanya kait standar | |
(mengacu pada 25.3.1) yang dapat | |
ditentukan, dan pengaruh dari jari – jari yang | |
lebih besar tidak dapat dinilai oleh 25.4.3. | |
Ketentuan penyaluran tulangan kait | |
memberikan jumlah panjang penanaman | |
tulangan kait seperti yang tertera pada | |
Tabel 25.3.1. Panjang penyaluran 𝓵𝒅𝒉 | |
diukur dari penampang kritis sampai ujung | |
luar kait. | |
Pengaruh kekuatan leleh tulangan, | |
kelebihan tulangan, beton ringan, dan faktor | |
yang menggambarkan tahanan belah beton | |
yang diberikan oleh kekangan beton dan | |
tulangan transversal pengikat atau | |
sengkang berdasarkan rekomendasi dari | |
ACI 408.1R and Jirsa et al. (1979) | |
Nilai minimum 𝓵𝒅𝒉 ditentukan untuk | |
mencegah kegagalan oleh penarikan atau | |
cabut secara langsung dalam kasus kait | |
yang diletakkan sangat dekat dengan | |
penampang kritis. | |
==== 25.4.3.2 Untuk perhitungan 𝓵𝒅𝒉, faktor | |
modifikasi harus sesuai dengan tabel | |
==== 25.4.3.2. Faktor 𝚿𝒄 dan 𝚿𝒓 diizinkan | |
untuk diambil sebagai 1,0. Pada ujung | |
komponen struktur yang tidak menerus, | |
==== 25.4.3.3 berlaku. | |
==== R25.4.3.2 Tidak seperti panjang | |
penyaluran normal, tidak ada perbedaan | |
yang timbul dari posisi pengecoran. | |
Faktor epoksi 𝚿𝒆 berdasarkan pada | |
pengujian (Hamad et al. 1993) yang | |
menunjukkan panjang penyaluran untuk | |
tulangan kait harus meningkat 20 persen | |
untuk mengurangi lekatan pada saat | |
tulangan dilapisi epoksi. | |
Faktor tulangan pengekang 𝚿𝒓 | |
berdasarkan pada pengujian (Jirsa and | |
Marques 1975) menunjukkan bahwa spasi | |
ikat silang yang rapat atau dekat bagian | |
lengkung tulangan kait merupakan yang | |
paling efektif pada pengekangan tulangan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 570 dari 695 | |
Tabel 25.4.3.2 – Faktor modifikasi | |
untuk panjang penyaluran batang | |
dengan kait dalam kondisi Tarik | |
Faktor | |
Modifikasi | |
Kondisi | |
Nilai | |
faktor | |
Bobot | |
beton λ | |
Beton ringan 0,75 | |
Beton normal 1,0 | |
Epoksi | |
ψe | |
Tulangan dengan pelapis | |
epoksi atau seng dan | |
pelapis ganda epoksi | |
1,2 | |
Tulangan tanpa pelapis | |
atau pelapis seng | |
(galvanis) | |
1,0 | |
Selimut | |
ψc | |
Untuk batang D36 dan | |
yang lebih kecil dengan | |
tebal selimut samping | |
(normal terhadap bidang | |
kait) ≥ 65 mm dan untuk | |
kait 90 derajat dengan | |
tebal selimut pada | |
perpanjangan batang di | |
luar kait ≥ 50 mm | |
0,7 | |
Lainnya 1,0 | |
Tulangan | |
pengekang | |
[2] ψr | |
Untuk kait 90 derajat | |
batang D36 dan yang | |
lebih kecil | |
1. dilingkupi sepanjang | |
ℓdh sengkang ikat atau | |
sengkang [1] yang | |
tegak lurus terhadap | |
ℓdh pada s ≤ 3db, atau | |
2. dilingkupi sepanjang | |
perpanjangan | |
tulangan melewati kait | |
termasuk bengkokan | |
dengan sengkang ikat | |
atau sengkang [1] yang | |
tegak lurus terhadap | |
ℓext pada s ≤ 3db | |
0,8 | |
Untuk kait 180 derajat | |
D36 dan yang lebih kecil | |
dilingkupi sepanjang ℓdh | |
dengan sengkang ikat | |
atau sengkang [1] yang | |
tegak lurus terhadap ldh | |
pada s ≤ 3db | |
Lainnya 1,0 | |
kait. Untuk tujuan konstruksi, ini bukan | |
merupakan cara yang sering dilakukan. | |
Pada kasus dimana faktor pengubah 𝚿𝒓 | |
digunakan yang digambarkan dalam pers. | |
==== R25.4.3.2a dan R25.4.3.2b. Persamaan | |
==== R25.4.3.2a menunjukkan penempatan ikat | |
silang atau sengkang tegak lurus terhadap | |
tulangan yang disalurkan, memberi jarak | |
sepanjang penyaluran kait 𝓵𝒅𝒉. Gambar | |
==== R25.4.3.2b menunjukkan penempatan ikat | |
silang atau sengkang sejajar terhadap | |
tulangan yang disalurkan sepanjang ujung | |
kait yang mengalami panjang penyaluran | |
ditambah dengan lengkungnya. Konfigurasi | |
terakhir harus sama dengan tumpuan | |
antara kolom– balok. | |
Gambar R25.4.3.2a – Sengkang ikat atau | |
sengkang dipasang tegak lurus | |
terhadap tulangan yang disalurkan, | |
sepanjang panjang penyaluran ℓdh. | |
Gambar R25.4.3.2b – Sengkang ikat atau | |
sengkang dipasang sejajar terhadap | |
tulangan yang disalurkan, sepanjang | |
ekor perpanjangan kait ditambah | |
bengkokan. | |
2db 3db | |
db | |
dh | |
ext | |
2db | |
3db | |
db | |
Ujung kait | |
(termasuk | |
bengkokan) | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 571 dari 695 | |
[1] Sengakng ikat dan sengkang pertama harus melingkupi | |
bagian bengkokan kait sejarak 2db dari luar bengkokan | |
[2] db adalah diameter nominal batang kait | |
==== 25.4.3.3 Untuk batang-batang yang | |
disalurkan dengan kait standar pada ujung | |
yang tidak menerus dari komponen | |
struktur dengan kedua selimut samping | |
dan selimut atas (atau bawah), jaraknya | |
terhadap kait kurang dari 65 mm, a) hingga | |
c) harus terpenuhi: | |
a) Kait harus dilingkupi sepanjang 𝓵𝒅𝒉 | |
dengan sengkang ikat atau sengkang | |
dengan spasi 𝒔 ≤ 𝟑𝒅𝒃 | |
b) Sengkang ikat atau sengkang pertama | |
harus dipasang sejarak 2db disisi terluar | |
bengkokan. | |
c) 𝚿𝒓 harus diambil sebesar 1,0 dalam | |
perhitungan 𝓵𝒅𝒉 sesuai 25.4.3.1(a) | |
Dimana db adalah diameter nominal batang | |
kait. | |
==== R25.4.3.3 Tulangan kait sangat rentan | |
terhadap kegagalan belah beton jika selimut | |
di kedua sisinya (tegak lurus bidang kait) | |
dan selimut atas atau bawah (sebidang | |
pada bidang kait) sangat kecil (mengacu | |
pada Gambar R25.4.3.3.). Dengan | |
kekangan minimum yang disediakan oleh | |
beton, penambahan kekangan yang | |
disediakan oleh ikat silang atau sengkang | |
adalah sangat penting, khususnya jika | |
kekuatan tulangan penuh ditambahkan oleh | |
tulangan kait dengan selimut yang kecil. | |
Kasus dimana kait membutuhkan ikat silang | |
atau sengkang untuk kekangan adalah pada | |
ujung balok tumpuan sederhana, pada | |
ujung bebas kantilever, dan pada ujung | |
komopnen struktur yang merangka pada | |
joint dimana komponen tidak diteruskan | |
melebihi joint. Sebaliknya, jika perhitungan | |
tulangan tekan sangat rendah dimana kait | |
tidak dibutuhkan untuk penyaluran tulangan, | |
ikat silang atau sengkang tidak diperlukan. | |
Ketentuan tersebut tidak berlaku untuk | |
tulangan kait pada ujung pelat yang tidak | |
menerus dimana kekangan telah disediakan | |
oleh pelat di kedua sisinya dan tegak lurus | |
bidang kait. | |
Gambar R25.4.3.3 – Selimut beton | |
sesuai 25.4.3.3 | |
==== 25.4.4 Penyaluran batang ulir berkepala | |
dalam kondisi tarik | |
==== 25.4.4 Penyaluran batang ulir berkepala | |
dalam kondisi tarik | |
==== 25.4.4.1 Penggunaan kepala tulangan | |
untuk penyaluran batang ulir dalam | |
kondisi Tarik diizinkan jika kondisi a) | |
hingga g) terpenuhi: | |
a) Batang harus sesuai 20.2.1.3 | |
==== R25.4.4.1 Seperti yang telah digunakan | |
dalam pasal ini, penyaluran menjelaskan | |
kasus dimana gaya pada tulangan yang | |
disalurkan ke beton melalui kombinasi gaya | |
tumpu pada kepala dan gaya lekatan | |
sepanjang tulangan. Sebaliknya, Pasal 17 | |
ketentuan pengangkuran menjelaskan | |
Lebih kecil | |
dari 65 mm | |
Sengkang ikat | |
atau sengkang | |
disyaratkan | |
A | |
Potongan memanjang | |
db | |
A | |
3db | |
dh | |
2db | |
Potongan | |
A-A | |
Lebih | |
kecil dari | |
65 mm | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 572 dari 695 | |
b) f | |
y | |
batang tidak melebihi 420 MPa | |
c) Ukuran batang tidak melebihi D36 | |
d) Luas tumpu netto kepala tulangan 𝑨𝒃𝒓𝒈 | |
paling sedikit 𝟒𝑨𝒃 | |
e) Beton harus beton normal | |
f) Selimut bersih tulangan paling sedikit | |
2db | |
g) Spasi bersih antar tulangan paling | |
sedikit 4db | |
kasus dimana gaya pada tulangan | |
disalurkan melalui tumpuan ke beton pada | |
kepala saja. Tulangan berkepala terbatas | |
pada jenis yang memenuhi syarat kepala | |
kelas HA pada ASTM A970M karena | |
berbagai metode digunakan untuk mengikat | |
kepala ke tulangan, beberapa diantaranya | |
melibatkan halangan atau gangguan | |
deformasi tulangan yang berarti. Tulangan | |
berkepala dengan halangan dan gangguan | |
deformasi tulangan tidak dievaluasi pada | |
pengujian untuk merumuskan ketentuan | |
pada 25.4.4.2. tulangan berkepala yang | |
dievaluasi pada pengujian hanya terbatas | |
pada beberapa jenis yang memenuhi | |
kriteria di 20.2.1.6 untuk kepala kelas HA. | |
Ketentuan untuk tulangan ulir berkepala | |
dirumuskan dengan pertimbangan | |
ketentuan pengangkuran pada Pasal 17 dan | |
ketentuan kekuatan tumpu pada 22.8 | |
(Thompson et al. 2005, 2006a). Pasal 17 | |
berisi ketentuan untuk angkur berkepala | |
terkait mode kegagalan individu jebol beton | |
(concrete breakout), ambrol ke samping | |
(side-face blowout) dan cabut (pullout). | |
Kegagalan tersebut dipertimbangkan pada | |
rumus 25.4.4.2. Larangan pada batas atas | |
420 MPa untuk f | |
y, ukuran tulangan | |
maksimum D36, dan beton normal | |
berdasarkan data yang ada pada pengujian | |
(Thompson et al. 2005, 2006a,b). | |
Untuk tulangan pada kondisi tarik, | |
pelebaran kepala memungkinkan tulangan | |
untuk memiliki panjang penyaluran yang | |
lebih pendek dari yang dibutuhkan untuk | |
kait standar (Thompson et al. 2005, 2006 | |
a,b). Batasan minimum pada ukuran kepala, | |
selimut bersih, dan spasi bersih | |
berdasarkan batas bawah pada parameter | |
tersebut yang digunakan pada pengujian | |
bertujuan untuk menetapkan persamaan 𝓵𝒅𝒕 | |
pada 25.4.4.2. Syarat selimut bersih dan | |
spasi bersih pada 25.4.4.1 berdasarkan | |
dimensi yang diukur ke tulangan, bukan ke | |
kepala. Kepala dianggap menjadi bagian | |
tulangan dengan tujuan untuk memenuhi | |
persyaratan selimut yang dibutuhkan pada | |
20.6.1.3, dan persyaratan ukuran agregat | |
pada 26.4.2.1(a)(4). Untuk menghindari | |
kerapatan tulangan, dapat dimungkinkan | |
pemasangan berseling pada kepala. | |
Tulangan berkepala dengan 𝑨𝒃𝒓𝒈 < 𝟒𝑨𝒃 | |
telah digunakan dalam praktek konstruksi, | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 573 dari 695 | |
tetapi kinerjanya tidak secara akurat | |
menunjukkan dengan ketentuan di 25.4.4.2, | |
dan seharusnya hanya digunakan dalam | |
desain yang ditunjang dengan hasil | |
pengujian sesuai 25.4.5. Ketentuan ini tidak | |
ditujukan untuk desain stud atau stud | |
berkepala yang digunakan untuk tulangan | |
geser. | |
==== 25.4.4.2 Panjang penyaluran tarik 𝓵𝒅𝒕 | |
untuk batang ulir berkepala dalam kondisi | |
tarik harus yang terbesar dari a) hingga c): | |
a) | |
' | |
0,19 y e | |
b | |
c | |
f | |
d | |
f | |
| |
| |
| |
| |
, dengan 𝚿𝒆 diberikan | |
pada 25.4.4.3 dan nilai 𝒇𝒄′ tidak | |
melebihi 40 MPa | |
b) 8db | |
c) 150 mm | |
==== R25.4.4.2 Ketentuan untuk penyaluran | |
tulangan ulir berkepala memberikan | |
panjang tulangan, 𝓵𝐝𝐭, diukur dari | |
penampang kritis menuju muka tumpuan | |
dari kepala, sebagaimana ditunjukkan pada | |
Gambar R25.4.4.2a. | |
Batas atas pada nilai f | |
c | |
′ pada 25.4.4.2 | |
untuk digunakan pada perhitungan 𝓵𝒅𝒕 | |
berdasarkan pada kekuatan beton yang | |
digunakan dalam pengujian (Thompson et | |
al. 2005, 2006a,b). Karena tulangan | |
transversal menunjukkan ketidak-efektifan | |
dalam meningkatkan pengankuran batang | |
ulir berkepala (Thompson et al. 2005, | |
2006a,b), tambahan pengurangan pada | |
panjang penyaluran, seperti yang diizinkan | |
untuk kait standar dengan penambahan | |
kekangan yang disediakan tulangan | |
transversal pada 25.4.3.2, tidak dapat | |
digunakan untuk tulangan ulir berkepala. | |
Tulangan transversal, walaupun membantu | |
batas retak belah pada daerah sekitar | |
kepala dan untuk alasan itu sangat | |
disarankan. | |
Bila tulangan ulir longitudinal berkepala | |
dari balok atau pelat yang berakhir pada | |
komponen struktur pendukung, seperti pada | |
kolom yang tertera pada Gambar | |
==== R25.4.4.2b, tulangan harus dietruskan | |
melalui joint ke sisi muka terjauh inti | |
terkekang pada komponen struktur | |
pendukung, menyediakan selimut beton dan | |
menghindari gangguan tulangan kolom, | |
walaupun hasil dari panjang penyaluran | |
melebihi 𝓵𝒅𝒕. Memperpanjang tulangan ke | |
sisi terjauh kolom inti dapat membantu | |
menyalurkan gaya tekan (seperti | |
diidentifikasi pada model strut-and-tie) yang | |
cenderung membentuk keterkaitan dan | |
meningkatkan kinerja joint. | |
Bila tulangan berkepala dengan spasi | |
yang dekat digunakan, potensi kegagalan | |
jebol (breakout) pada beton kemungkinan | |
terjadi. Untuk joint-joint sebagaimana | |
ditunjukkan pada Gambar R25.4.42c dan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 574 dari 695 | |
==== R25.4.4.2d, kegagalan jebol pada beton | |
dapat terhindarkan dengan memberikan | |
panjang penyaluran yang sama atau lebih | |
besar dari d/1,5 (Eligehausen 2006b), | |
seperti pada Gambar R25.4.4.2c atau | |
dengan memberikan tulangan dalam bentuk | |
sengkang ikat dan sengkang pengekang | |
untuk membuat lintasan beban sesuai | |
dengan prinsip model strut-and-tie, | |
sebagaimana dijelaskan pada Gambar | |
==== R25.4.4.2d. Model strut-and-tie harus | |
dibuktikan sesuai dengan Pasal 23. | |
Perhatikan bahwa model strut-and-tie | |
diilustrasikan pada Gambar R25.4.4.2c dan | |
==== R25.4.4.2d mengandalkan strut vertikal dari | |
perpanjangan kolom di atas joint. Joint balok | |
– kolom pada elevasi atap dan portal kolom | |
balok sangat rentan pada kegagalan joint | |
dan harus benar–benar didetailkan untuk | |
menahan retak diagonal melalui joint dan | |
putus pada tulangan melalui permukaan | |
atas. | |
Untuk kasus di mana jebol beton pada | |
beton tidak dicegah, seperti yang | |
ditampilkan pada Gambar R25.4.4.2e, | |
kegagalan tersebut harus dipertimbangkan | |
sesuai dengan ketentuan Pasal 17. | |
Gambar R25.4.4.2a – Penyaluran batang | |
ulir berkepala | |
dt | |
Penampang kritis | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 575 dari 695 | |
Gambar R25.4.4.2b – Batang ulir | |
berkepala yang diteruskan ke sisi terjauh | |
kolom inti dengan panjang pengangkuran | |
melebihi 𝓵dt | |
Gambar R25.4.4.2c – Kegagalan jebol | |
yang dicegah pada joint dengan | |
menjaga panjang penyaluran lebih besar | |
atau sama dengan d/1,5 | |
Muka tumpuan kepala | |
tulangan | |
dt | |
c | |
strut | |
Batang ulir berkepala | |
d/1,5 | |
C | |
C | |
d | |
Catatan: penulangan lain | |
tidak ditampilkan untuk | |
kejelasan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 576 dari 695 | |
Gambar R25.4.4.2d – Kegagalan jebol | |
yang dicegah pada joint dengan | |
memberikan tulangan transversal untuk | |
mengaktifkan mekanisme strut-and-tie | |
Gambar R25.4.4.2e – Kegagalan jebol | |
tidak terhalang. Ketentuan Pasal 17 | |
berlaku | |
d | |
Batang ulir berkepala | |
< d/1,5 | |
C | |
T C | |
C | |
T | |
Catatan: | |
Garis terputus adalah | |
strut, garis menerus | |
tegak adalah sengkang | |
ikat, gaya tekan dan tarik | |
digambarkan sebagai | |
anak panah. Gaya | |
lainnya tidak ditampilkan | |
T | |
d | |
Kolom atau | |
dinding | |
struktural | |
Batang ulir berkepala | |
Potensi bidang | |
retak | |
Balok | |
< d/1,5 | |
Catatan: tulangan lain | |
tidak ditampilkan untuk | |
kejelasan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 577 dari 695 | |
==== 25.4.4.3 Faktor modifikasi, Ψe, pada | |
==== 25.4.4.2(a) harus diambil nilai 1,2 bila | |
dilapisi dengan epoksi atau seng dan | |
pelapis ganda epoksi, dan harus diambil | |
nilai 1,0 untuk tulangan tanpa pelapis atau | |
pelapis seng (digalvanis). | |
==== R25.4.4.3 Faktor 1,2 adalah nilai yang | |
konservatif yang digunakan untuk tulangan | |
ulir berkepala yang dilapisi dengan epoksi, | |
nilai yang sama juga digunakan pada kait | |
standar yang dilapisi dengan epoksi. | |
==== 25.4.5 Penyaluran angkur mekanis | |
batang ulir dalam kondisi tarik | |
==== 25.4.5 Penyaluran angkur mekanis batang | |
ulir dalam kondisi tarik | |
==== 25.4.5.1 Semua perangkat mekanis atau | |
alat yang mampu mengembangkan batang | |
ulir mencapai fy diizinkan digunakan, | |
asalkan hal tersebut disetujui oleh pihak | |
yang berwenang seperti 1.10. Penyaluran | |
batang ulir boleh berupa kombinasi dari | |
angkur mekanis ditambah panjang | |
penyaluran tambahan batang ulir antara | |
penampang kritis dan perangkat mekanis | |
atau alat tersebut. | |
==== R25.4.5.1 Pengangkuran batang ulir | |
dengan metode penggunaan perangkat | |
mekanis di dalam beton yang tidak | |
memenuhi persyaratan pada 20.2.1.6, atau | |
yang tidak disalurkan sesuai 25.4.4, dapat | |
digunakan apabila hasil tes menunjukkan | |
bahwa kemampuan kepala dan sistem | |
tulangan mampu mengembangkan atau | |
mengangkur agar mencapai kekuatan yang | |
diinginkan, sesuai dijelaskan pada | |
ketentuan ini. | |
==== 25.4.6 Penyaluran jarring kawat ulir las | |
dalam kondisi tarik. | |
==== 25.4.6 Penyaluran jarring kawat ulir las | |
dalam kondisi tarik. | |
==== 25.4.6.1 Panjang penyaluran ℓd untuk | |
jaring kawat ulir las diukur dari penampang | |
kritis hingga ujung kawat harus diambil | |
yang terbesar dari a) dan b), dimana kawat | |
pada arah panjang penyaluran harus | |
berupa kawat ulir D13 atau yang lebih | |
kecil. | |
a) Panjang yang dihitung sesuai 25.4.6.2. | |
b) 200 mm | |
==== R25.4.6.1 ASTM A1064M menyebutkan | |
bahwa penulangan dengan kawat ulir yang | |
dilas memerlukan kekuatan las yang sama | |
yang diperlukan untuk penulangan kawat | |
polos yang dilas. Beberapa jenis | |
pengembangan diaplikasikan pada las, dan | |
beberapa jenis lainnya pada panjang kawat | |
ulir. | |
==== 25.4.6.2 Untuk jaring kawat ulir las, ℓd | |
harus dihitung sesuai 25.4.2.2 atau | |
==== 25.4.2.3, dikalikan faktor jaring kawat ulir | |
las Ψw dari 25.4.6.3 atau 25.4.6.4. | |
Sedangkan jaring kawat ulir las yang | |
dilapisi epoksi yang memenuhi 25.4.6.3, | |
diizinkan untuk menggunakan Ψe = 1,0 | |
sesuai 25.4.2.2 atau 25.4.2.3. | |
==== R25.4.6.2 Faktor penulangan kawat ulir | |
yang dilas, Ψw, digunakan pada panjang | |
penyaluran kawat ulir yang dilas yang | |
dihitung sesuai 25.4.2.2 atau 25.4.2.3. | |
Hasil pengujian (Bartoletti and Jirsa 1995) | |
menunjukkan bahwa tulangan kawat ulir | |
yang dilas yang dilapisi epoksi mempunyai | |
panjang penyaluran yang sama dan | |
kekuatan sambungan seperti pada tulangan | |
ulir yang dilas yang tidak dilapisi karena | |
penampang melintang kawat mampu | |
memberikan sifat pengangkuran utama dari | |
kawat tersebut. Oleh karena itu, nilai Ψe | |
sebesar 1,0 digunakan untuk panjang | |
penyaluran dan panjang sambungan | |
lewatan dari tulangan kawat ulir yang dilas | |
yang dilapisi epoksi dengan penampang | |
melintang tulangan yang berada dalam | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 578 dari 695 | |
panjang penyaluran atau panjang | |
penyambungan. | |
==== 25.4.6.3 Untuk jaring kawat ulir dengan | |
paling sedikit satu tulangan kawat dalam | |
rentang ℓd yang setidaknya sejarak 50 mm | |
dari penampang kritis, Ψw harus yang | |
terbesar dari a) dan b), dan tidak perlu | |
melebihi 1,0: | |
a) | |
240 y | |
y | |
f | |
f | |
| |
| |
| |
b) | |
5 bd | |
s | |
| |
| |
| |
dimana s adalah spasi antar kawat yang | |
disalurkan. | |
==== R25.4.6.3 Gambar R25.4.6.3 | |
menunjukkan persyaratan penyaluran pada | |
tulangan ulir yang dilas dengan satu | |
potongan melintang kawat yang berada di | |
dalam panjang penyaluran. | |
Gambar R25.4.6.3 – Penyaluran jaring | |
kawat ulir las | |
==== 25.4.6.4 Untuk jaring kawat ulir las | |
dengan tidak ada tulangan kawat dalam | |
rentang ℓd yang setidaknya sejarak 50 mm | |
dari penampang kritis, Ψw harus diambil | |
1,0. | |
==== 25.4.6.5 Bila sebarang kawat polos atau | |
kawat ulir lebih dari D31, yang digunakan | |
dengan kawat ulir yang dilas ke arah | |
panjang penyaluran, tulangannya harus | |
disalurkan sesuai pada 25.4.7. | |
==== R25.4.6.5 Kawat ulir yang lebih besar dari | |
D13 dianggap sebagai kawat polos karena | |
hasil pengujian menunjukkan bahwa kawat | |
D16 hanya menerima sekitar 60 persen dari | |
nilai kekuatan lekatan dalam tarik yang | |
diberikan sesuai persamaan (25.5.2.3a) | |
(Rutledge dan DeVries 2002). | |
==== 25.4.6.6 Jaring kawat ulir las yang dilapisi | |
seng (digalvanis) harus disalurkan sesuai | |
dengan 25.4.7. | |
==== 25.4.7 Penyaluran jaring kawat polos | |
dalam kondisi tarik | |
==== 25.4.7 Penyaluran jaring kawat polos | |
dalam kondisi Tarik | |
==== 25.4.7.1 Panjang penyaluran ℓd untuk | |
jaring kawat polos las dalam kondisi tarik | |
diukur dari penampang kritis ke arah paling | |
jauh kawat melintang harus dipilih terbesar | |
dari a) dan b), serta harus tersedia | |
minimum dua kawat melintang sepanjang | |
ℓd. | |
a) Panjang dihitung berdasarkan 25.4.7.2. | |
b) 150 mm | |
==== R25.4.7.1 ASTM A1064M menyebutkan | |
bahwa penulangan dengan kawat polos | |
yang dilas memerlukan kekuatan yang | |
sama dengan kawat yang diperlukan untuk | |
kawat ulir yang dilas. Semua bentuk | |
penyaluran digunakan pada penampang | |
melintang kawat, yang mengakibatkan | |
kawat polos yang dilas membutuhkan paling | |
tidak dua buah kawat yang terpotong. | |
50 mm | |
min. | |
Penampang | |
kritis | |
d mm | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 579 dari 695 | |
==== 25.4.7.2 ℓd harus yang terbesar dari a) | |
dan b): | |
a) Spasi dari kawat melintang + 50 mm | |
b) | |
' | |
3, 3 y b | |
c | |
f A | |
f s | |
| |
| |
, dimana s adalah | |
spasi antar kawat yang disalurkan, dan | |
λ diberikan dalam Tabel 25.4.2.4. | |
==== R25.4.7.2 Gambar R25.4.7.2 | |
menunjukkan bahwa persyaratan | |
penyaluran pada tulangan kawat polos yang | |
dilas dengan penyaluran yang sangat | |
tergantung pada letak penampang | |
melintang kawat. | |
Pada tulangan kawat polos yang dilas | |
dengan ukuran kawat yang kecil, berupa | |
penanaman paling sedikit dua potongan | |
melintang kawat yang berukuran 50 mm | |
atau lebih melewati titik penampang kritis, | |
sudah cukup untuk mengembangkan | |
hingga mencapai kekuatan leleh penuh dari | |
kawat yang diangkur. Namun, pada | |
tulangan kawat polos yang dilas dengan | |
lokasi spasi antar kawat yang lebih dekat, | |
penanaman yang lebih panjang dibutuhkan | |
dengan mengontrol panjang penyaluran | |
yang dikontrol oleh 25.4.7.2(b). | |
Gambar R25.4.7.2 – Penyaluran jaring | |
kawat polos las | |
==== 25.4.8 Penyaluran tujuh-kawat strand | |
prategang dalam kondisi tarik. | |
==== R25.4.8 Penyaluran tujuh-kawat strand | |
prategang dalam kondisi tarik – Persyaratan | |
penyaluran untuk strand pratarik | |
dimaksudkan untuk menyediakan integritas | |
lekatan untuk kekuatan komponen struktur. | |
Ketentuan-ketentuan ini didasarkan pada | |
hasil pengujian pada beton dengan berat | |
normal dengan tebal selimut minimum 50 | |
mm. Namun pengujian ini tidak dapat | |
digunakan untuk menggambarkan perilaku | |
dari strand pada beton tanpa nilai slump. | |
Pengerjaan penempatan beton tersebut | |
harus dapat memastikan terjadinya | |
konsolidasi pada beton di sekitar strand | |
dimana kontak penuh antara beton dan baja | |
terjadi. | |
Lekatan strand merupakan fungsi dari | |
beberapa faktor, yang di dalamnya | |
termasuk konfigurasi dan kondisi | |
permukaan baja, tegangan pada baja, | |
kedalaman beton di bawah strand, dan | |
metode yang digunakan untuk menyalurkan | |
gaya dari strand ke beton. Untuk aplikasi | |
strand dengan lekatan, kualitas dari | |
50 mm | |
Penampang | |
kritis | |
d 150 mm | |
min. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 580 dari 695 | |
prosedur pengerjaan sangat diperlukan | |
untuk menentukan apakah strand mampu | |
menahan lekatan dengan cukup (Rose and | |
Russell 1997; Logan 1997). Pabrikan beton | |
pracetak bergantung pada sertifikat yang | |
berasal dari pabrikan strand yang | |
menunjukkan bahwa strand mempunyai | |
sifat lekatan yang memenuhi dengan | |
persyaratan pada pasal ini. | |
Pasal ini tidak mengacu pada kawat polos, | |
tendon pada ujung angkur, atau strand yang | |
tidak diberikan tegangan. Panjang | |
penyaluran kawat polos seharusnya | |
menjadi lebih besar karena tidak adanya | |
kuncian mekanik. Kegagalan lekatan lentur | |
dapat terjadi pada kawat polos ketika | |
pertama kali slip terjadi. Baja prategang | |
yang tidak diberi tegangan kadang-kadang | |
dapat digunakan sebagai tulangan | |
pelengkap pada struktur beton pracetak. | |
Meskipun demikian, hanya ada sedikit data | |
yang tersedia terkait dengan kebutuhan | |
panjang lekatan yang dapat memastikan | |
kekuatan leleh pada tulangan (Salmons and | |
McCrate 1977). | |
==== 25.4.8.1 Panjang penyaluran tarik ℓd | |
untuk tujuh-kawat strand prategang harus | |
sesuai dengan a) dan b): | |
a) | |
21 7 | |
se ps se | |
d b b | |
f f f | |
d d | |
| |
| |
| |
(25.4.8.1) | |
b) Apabila lekatan dari strand tidak sampai | |
ke ujung dari komponen, dan desain | |
termasuk gaya tarik saat beban layan | |
pada daerah tarik yang sebelumnya | |
tertekan (precompressed tension zone) | |
ℓd yang dihitung dengan Pers. (25.4.8.1) | |
harus dikali dua. | |
==== R25.4.8.1 Komponen pertama dari | |
persamaan (25.4.8.1) menjelaskan tentang | |
panjang penyaluran dari strand, yaitu jarak | |
dimana strand terikat pada beton untuk | |
mengembangkan tegangan prategang | |
efektif pada baja prategang, fse. Sedangkan | |
komponen kedua menjelaskan tentang | |
penambahan panjang dimana strand terikat | |
pada beton sehingga tegangan yang terjadi | |
pada baja prategang pada kekuatan | |
nominal, fps, mampu berkembang. | |
Penelitian (Kaar and Magura 1965) yang | |
mempelajari efek dari strand yang | |
mengalami kehilangan lekatan atau strand | |
mengalami debonding (lekatan tidak | |
diizinkan untuk bertambah hingga ujung | |
batang) yang terjadi pada balok gelagar | |
pratarik mengindikasikan kinerja balok | |
gelagar dengan dua kali panjang | |
penyaluran sesuai yang diisyaratkan oleh | |
persamaan (25.4.8.1) memiliki hasil lentur | |
yang hampir mendekati dengan balok | |
gelagar pratarik sama yang memiliki strand | |
terikat penuh pada ujung gelagar. Oleh | |
karena itu, nilai dua kali lipat dari panjang | |
penyaluran dibutuhkan strand agar tidak | |
terikat hingga ujung batang. Pengujian yang | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 581 dari 695 | |
dilakukan setelahnya (Rabbat et al. 1979) | |
menunjukkan bahwa pada batang pratarik | |
yang didesain dengan nilai gaya tarik 0 (nol) | |
pada beton dengan kondisi beban layan | |
(mengacu pada 24.5.2), panjang | |
pengembangan pada strand yang | |
mengalami debonding tidak bisa diberikan | |
tambahan angka faktor 2 (dua). Untuk dapat | |
menganalisis penampang dengan kondisi | |
strand yang mengalami debonding pada | |
tempat dimana strand tidak mampu | |
berkembang secara sempurna, digunakan | |
langkah-langkah pada 21.2.3. | |
==== 25.4.8.2 Strand tujuh-kawat harus | |
dilekatkan paling sedikit sebesar ℓd diluar | |
penampang kritis, kecuali yang disebutkan | |
oleh 25.4.8.3. | |
==== 25.4.8.3 Penamanan yang kurang dari ℓd | |
diizinkan pada penampang komponen | |
struktur, asalkan tegangan desain strand | |
pada penampang tersebut tidak melebihi | |
nilai yang diperoleh dari hubungan bilinear | |
yang didefinisikan pada Pers. (25.4.8.1). | |
==== R25.4.8.3 Gambar R25.4.8.3 | |
menunjukkan persamaan antara tegangan | |
baja dan jarak dimana strand mengalami | |
pengikatan dengan beton sesuai Pers. | |
(25.4.8.1). Variasi tegangan strand dengan | |
kondisi ideal ini digunakan untuk | |
menganalisis penampang di dalam daerah | |
penyaluran (Martin and Korkosz 1995; PCI | |
MNL 120). Panjang transfer dan | |
penambahan panjang lekatan dibutuhkan | |
untuk menambahkan tegangan (fps – fse) | |
yang didasarkan pada pengujian pada | |
batang prategang dengan diameter bersih | |
strand sebesar 6,4, 9,5, dan 12,7 mm dan | |
dengan nilai maksimum fps sebesar 1900 | |
MPa (Kaar and Magura 1965; Hanson and | |
Kaar 1959; Kaar et al. 1963). | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 582 dari 695 | |
Gambar R25.4.8.3 – Idealisasi hubungan | |
bilinear antara tegangan baja dan jarak | |
dari ujung bebas strand | |
==== 25.4.9 Penyaluran batang ulir dan kawat | |
ulir dalam kondisi tekan. | |
==== 25.4.9 Penyaluran batang ulir dan kawat | |
ulir dalam kondisi tekan. | |
==== 25.4.9.1 Panjang penyaluran ℓdc untuk | |
batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi | |
tekan harus yang terbesar dari a) dan b) | |
a) Panjang yang dihitung berdasarkan | |
==== 25.4.9.2 | |
b) 200 mm | |
==== R25.4.9.1 Efek perlemahan yang | |
disebabkan oleh retak akibat gaya tarik | |
lentur tidak terdapat pada batang dan kawat | |
pada daerah tekan, dan biasanya daya | |
dukung ujung dari batang pada beton | |
sangat bermanfaat. Oleh karena itu, | |
panjang penyaluran yang lebih pendek | |
digunakan secara lebih khusus pada daerah | |
tekan dibandingkan dengan daerah daerah | |
tarik. | |
==== 25.4.9.2 Nilai ℓdc harus yang terbesar dari | |
a) dan b), menggunakan faktor modifikasi | |
sesuai dengan 25.4.9.3: | |
a) | |
' | |
0,24 y r | |
b | |
c | |
f | |
d | |
f | |
| |
| |
| |
| |
b) 0,043 y r b f d | |
==== R25.4.9.2 Nilai konstanta 0,043 memiliki | |
satuan mm2/N. | |
Koefisien λ didasarkan pada nilai | |
penyaluran sesuai pada 25.4.9.2 mengingat | |
tidak adanya data hasil pengujian pada | |
penyaluran daerah tekan dengan | |
menggunakan beton ringan sebagai bahan | |
ujinya dimana pemisahan komponen sering | |
terjadi pada beton ringan. | |
Pada kekuatan nominal | |
komponen struktur | |
Prategang | |
saja | |
Tegangan | |
baja | |
fse | |
fps | |
(fse /21)db [(fps – fse)/ 7]db | |
d = jarak dari ujung bebas strand | |
d | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 583 dari 695 | |
==== 25.4.9.3 Untuk perhitungan ℓdc, faktor | |
modifikasi harus mengikuti Tabel 25.4.9.3, | |
kecuali faktor Ψr diizinkan untuk diambil | |
sebesar 1,0. | |
Tabel 25.4.9.3 – Faktor modifikasi | |
batang ulir dan kawat dalam kondisi | |
tekan | |
Faktor | |
modifikasi | |
Kondisi Nilai | |
Bobot | |
beton | |
λ | |
Beton ringan 0,75 | |
Beton ringan, apabila fct | |
disyaratkan | |
Sesuai | |
pada | |
19.2.4.3 | |
Beton normal 1,0 | |
Tulangan | |
pengekang | |
Ψr | |
Tulangan dilingkupi oleh | |
(1), (2), (3), atau (4): | |
(1) tulangan spiral | |
(2) tulangan lingkaran | |
menerus dengan db ≥ | |
6 mm dan jarak 100 | |
mm | |
(3) Sengkang D13 atau | |
pengikat kawat D10, | |
yang sesuai 25.7.2 | |
dengan spasi | |
pusatnya ≤ 100 mm | |
(4) Sengkang | |
pengekang, yang | |
sesuai 25.7.4 | |
dengan spasinya ≤ | |
100 mm | |
0,75 | |
Lainnya 1,0 | |
==== R25.4.9.3 Panjang penyaluran dapat | |
direduksi sebanyak 25 persen ketika | |
penulangan dilingkupi oleh tulangan spiral, | |
sengkang ikat, atau sengkang pengekang | |
yang memiliki spasi rapat. | |
==== 25.4.10 Reduksi panjang penyaluran | |
untuk tulangan lebih | |
==== 25.4.10 Reduksi panjang penyaluran | |
untuk tulangan lebih | |
==== 25.4.10.1 Reduksi panjang penyaluran | |
sesuai definisi pada 25.4.2.1(a), | |
==== 25.4.3.1(a), 25.4.6.1(a), 25.4.7.1(a), dan | |
==== 25.4.9.1(a) diizinkan, dengan | |
menggunakan rasio (As,perlu)/(As,terpasang), | |
kecuali apabila dilarang oleh 25.4.10.2. | |
Panjang penyaluran yang telah | |
dimodifikasi tidak boleh kurang dari nilai | |
minimum sesuai pada 25.4.2.1(b), | |
==== 25.4.3.1(b), 25.4.3.1(c), 25.4.6.1(b), | |
==== 25.4.7.1(b), dan 25.4.9.1(b). | |
==== R25.4.10.1 Nilai reduksi pada panjang | |
penyaluran ini diizinkan dengan batasan | |
tertentu apabila penulangan berlebih terjadi. | |
==== 25.4.10.2 Reduksi panjang penyaluran | |
yang sesuai dengan 25.4.10.1 tidak | |
diizinkan untuk kondisi a) hingga e). | |
==== R25.4.10.2 Adanya faktor penulangan | |
berlebih (As required/As, provided), diterapkan pada | |
batang tulangan ulir tanpa kepala, dan tidak | |
berlaku pada batang berkepala (headed | |
bar) dimana gaya disalurkan melalui | |
kombinasi tumpuan pada bagian kepala dan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 584 dari 695 | |
a) Terletak pada tumpuan yang tidak | |
menerus | |
b) Terletak pada lokasi dimana | |
pengangkuran atau penyaluran untuk fy | |
diperlukan | |
c) Lokasi dimana dibutuhkan tulangan | |
menerus | |
d) Pada tulangan batang ulir berkepala | |
dan angkur mekanis | |
e) Pada struktur sistem penahan gaya | |
seismik yang termasuk kategori desain | |
seismik D, E, atau F | |
lekatan sepanjang batang. Pecahnya beton | |
akibat gaya tumpu pada bagian kepala | |
batang kemudian digunakan untuk | |
memperbaiki ketentuan pada 25.4.4. Hal | |
tersebut disebabkan oleh kekuatan jebol | |
(breakout) beton dari batang berkepala | |
merupakan fungsi dari kedalaman | |
penanaman hingga pangkat 1,5 (merujuk | |
pada Pers. 17.4.2.2a), nilai pengurangan | |
pada panjang penyaluran dengan | |
penggunaan faktor penulangan berlebih | |
dapat menghasilkan kemungkinan | |
terjadinya kegagalan jebol beton. | |
Apabila komponen struktur lentur | |
merupakan bagian dari sistem pemikul gaya | |
seismik, beban yang terjadi lebih besar | |
daripada hasil desain dapat menyebabkan | |
terjadinya pembalikan momen lentur pada | |
daerah tumpuan; dimana penulangan positif | |
harus dikembangkan secara penuh pada | |
daerah tumpuan ini. Adanya sistem angkur | |
ini dibutuhkan untuk memastikan respons | |
daktail pada saat terjadi kelebihan tegangan | |
(overstress), terutama apabila terjadi gempa | |
atau adanya ledakan. Sehingga akan | |
menjadi tidak lebih tepat apabila digunakan | |
penulangan yang berlebih untuk tegangan | |
terjadi yang lebih kecil. | |
Nilai faktor reduksi yang didasarkan pada | |
luasan tidak dapat digunakan pada kasuskasus | |
tersebut dimana penyaluran angkur | |
untuk nilai penuh dari fy dibutuhkan. | |
Contohnya adalah faktor penulangan | |
berlebih tidak dapat diterapkan untuk | |
penyaluran tulangan susut (shrinkage) dan | |
suhu yang sesuai pada 24.4.3.4 atau | |
penyaluran tulangan yang seuai dengan | |
pada 8.7.4.2, 8.8.1.6, 9.7.7, dan 9.8.1.6. | |
==== 25.5 - Sambungan lewatan | |
==== 25.5.1 Umum | |
==== R25.5 - Sambungan lewatan | |
==== R25.5.1 Panjang sambungan lewatan | |
pada tulangan longitudinal pada kolom | |
dihitung berdasarkan pada 10.7.5, 18.7.4.3, | |
dan pada pasal ini. | |
==== 25.5.1.1 Sambungan lewatan tidak | |
diizinkan untuk tulangan yang lebih besar | |
dari D36, kecuali kondisi yang diatur pada | |
==== 25.5.5.3. | |
==== R25.5.1.1 Dikarenakan kurangnya hasil | |
data eksperimen yang cukup untuk | |
sambungan lewatan pada tulangan D43 dan | |
D57 untuk kondisi tekan dan tarik, | |
menyebabkan sambungan lewatan pada | |
tulangan tersebut dibatas kecuali sudah | |
diizinkan sesuai pada 25.5.5.3 untuk | |
sambungan lewatan dari tulangan D43 pada | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 585 dari 695 | |
daerah tekan dan tulangan D57 dengan | |
diameter yang lebih kecil. | |
==== 25.5.1.2 Untuk sambungan lewatan | |
kontak, spasi bersih minimum antara | |
sambungan lewatan kontak tersebut dan | |
sambungan lewatan atau tulangan yang | |
berdekatan harus sesuai dengan | |
persyaratan untuk tulangan individual | |
sesuai dengan 25.2.1. | |
==== 25.5.1.3 Untuk kondisi sambungan | |
lewatan nonkontak pada komponen lentur, | |
spasi antar pusat arah melintang dari | |
tulangan lewatan tidak boleh melebihi yang | |
terkecil dari 1/5 panjang sambungan | |
lewatan yang dibutuhkan dan 150 mm. | |
==== R25.5.1.3 Apabila tulangan individual | |
pada sambungan lewatan tanpa kontak | |
terlalu jauh jarak spasinya, penampang | |
beton yang tidak memiliki tulangan akan | |
tercipta. Dengan cara kita mendesain agar | |
retak (crack) yang terjadi dipaksa untuk | |
mengikuti garis zig-zag (dengan kemiringan | |
5:1) dapat dianggap sebagai tindakan | |
pencegahan minimal. Jarak spasi 150 mm. | |
Spasi maksimal digunakan karena banyak | |
penelitian yang telah dilakukan terkait | |
dengan sambungan lewatan pada batang | |
ulir dihubungkan dengan penulangan di | |
dalam spasi ini. | |
==== 25.5.1.4 Reduksi panjang penyaluran | |
yang sesuai dengan 25.4.10.1 tidak | |
diizinkan untuk menghitung panjang | |
sambungan lewatan. | |
==== R25.5.1.4 Panjang penyaluran ℓd | |
digunakan untuk memperoleh panjang | |
lewatan yang didasarkan pada fy karena | |
pembagian jenis sambungan lewatan yang | |
ada mencerminkan penulangan berlebih | |
pada lokasi dimana sambungan lewatan | |
dipasang; sehingga nilai faktor dari | |
==== 25.4.10.1 untuk nilai As berlebih tidak boleh | |
digunakan. | |
==== 25.5.1.5 Panjang penyaluran tulangan | |
bundel harus sesuai dengan 25.6.1.7. | |
==== 25.5.2 Panjang sambungan lewatan | |
batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi | |
tarik | |
==== R25.5.2 Panjang sambungan lewatan | |
batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi tarik | |
==== R25.5.2.1 Panjang sambungan lewatan | |
ℓst batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi | |
tarik harus disesuaikan dengan Tabel | |
==== 25.5.2.1, dimana ℓd sesuai dengan | |
==== 25.4.2.1(a). | |
==== R25.5.2.1 Sambungan lewatan pada | |
kondisi tarik dapat digolongkan menjadi | |
Kelas A atau Kelas B, dengan panjang | |
lewatan dari beberapa jenis panjang | |
penyaluran tekan ℓd dihitung berdasarkan | |
pada 25.4.2.2 atau 25.4.2.3. | |
Persyaratan dari sambungan lewatan dua | |
tingkat menyebabkan penyambungan | |
tulangan dipasang pada posisi tegangan | |
minimal dan adanya sambungan lewatan | |
selang-seling untuk meningkatkan detail | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 586 dari 695 | |
perilaku kritis tersebut. Untuk penghitungan | |
ℓd pada sambungan lewatan selang-seling, | |
spasi bersih diambil sebagai jarak minimum | |
antar sambungan lewatan yang berdekatan, | |
atau seperti digambarkan pada Gambar | |
==== R25.5.2.1. | |
Persyaratan sambungan lewatan kondisi | |
tarik menyebabkan letak sambungan | |
lewatan menjauh dari daerah tegangan tarik | |
yang tinggi ke lokasi dimana tulangan | |
digunakan paling sedikti dua kali dari yang | |
dibutuhkan sesuai analisis. | |
Gambar R25.5.2.1 – Spasi bersih | |
tulangan sambungan lewatan untuk | |
menentukan nilai ℓd untuk sambungan | |
lewatan selang-seling (staggered) | |
Tabel 25.5.2.1 – Panjang sambungan lewatan | |
batang ulir dan kawat ulir dalam kondisi Tarik | |
As,t /As,p | |
[1] | |
sepanjang | |
sambungan | |
lewatan | |
Maksimum | |
persentase | |
dari As | |
lewatan | |
dalam | |
panjang | |
lewatan | |
yang | |
diperlukan | |
Tipe | |
sambungan | |
lewatan | |
ℓst | |
≥ 2,0 | |
50 kelas A | |
terbesar | |
dari | |
1,0 ℓd dan | |
300 mm | |
100 kelas B | |
terbesar | |
dari | |
1,3 ℓd dan | |
< 2,0 300 mm | |
semua | |
kelas | |
kelas B | |
Tulangan | |
dengan | |
sambungan | |
lewatan | |
Spasi bersih | |
Spasi bersih | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 587 dari 695 | |
[1] Rasio luas tulangan yang terpasang (As,t) terhadap luas tulangan | |
yang diperlukan (As,p) sesuai analisis pada lokasi sambungan | |
lewatan. | |
==== 25.5.2.2 Apabila batang-batang dengan | |
ukuran berbeda pada sambungan lewatan | |
dalam kondisi tarik, ℓst harus lebih besar | |
dari ℓd untuk diameter batang terbesar dan | |
ℓst untuk diameter batang terkecil. | |
==== 25.5.3 Panjang sambungan lewatan | |
jaring kawat ulir las dalam kondisi tarik | |
==== 25.5.3 Panjang sambungan lewatan jaring | |
kawat ulir las dalam kondisi tarik | |
==== 25.5.3.1 Panjang sambungan lewatan | |
tarik ℓst dari jaring kawat ulir las dalam | |
kondisi tarik dengan persilangan kawat | |
berada dalam panjang sambungan | |
lewatan harus yang terbesar dari 1,3ℓd dan | |
200 mm, dimana ℓd dihitung sesuai dengan | |
==== 25.4.6.1(a), selama a) dan b) terpenuhi: | |
a) bagian lewatan antara persilangan | |
kawat terluar pada masing-masing | |
lembar jaringan paling sedikit 50 m | |
b) Jaringan kawat pada arah panjang | |
penyaluran harus berupa kawat ulir D13 | |
atau yang lebih kecil | |
==== 25.5.3.1.1 Apabila 25.5.3.1(a) tidak | |
terpenuhi, maka nilai ℓst harus dihitung | |
berdasarkan 25.5.2. | |
==== R25.5.3.1 Ketentuan sambungan lewatan | |
untuk tulangan ulir yang dilas berdasarkan | |
pada pengujian (Lloyd and Kesler 1969). | |
Penggunaan sambungan lewatan pada | |
tulangan kawat ulir yang dilas harus | |
memenuhi persyaratan pada standar ini dan | |
pada 25.5.3.1.1 yang kemudian | |
digambarkan pada Gambar R25.5.3.1. | |
Apabila tidak ada kawat melintang | |
sepanjang sambungan lewatan, ketentuan | |
untuk kawat ulir dapat diterapkan. | |
Gambar R25.5.3.1 – Sambungan lewatan | |
pada jaring kawat ulir las | |
==== 25.5.3.1.2 Apabila 25.5.3.1(b) tidak | |
terpenuhi, maka ℓst harus dihitung | |
berdasarkan pada 25.5.4. | |
==== R25.5.3.1.2 Apabila ada kawat polos atau | |
kawat ulir yang lebih besar dari D13, yang | |
digunakan di dalam tulangan kawat ulir yang | |
dilas pada arah sambungan lewatan atau | |
ketika ada tulangan kawat ulir yang dilas | |
yang mengalami sambungan lewatan | |
dengan tulangan kawat polos yang dilas, | |
maka penulangan seharusnya dibuat | |
sambungan lewatan sesuai dengan | |
persyaratan dari sambungan lewatan | |
tulangan kawat polos yang dilas. Kawat ulir | |
yang berukuran lebih dari D13 dianggap | |
sebagai kawat polos karena hasil pengujian | |
menunjukkan bahwa kawat D16 akan | |
menerima hanya sekitar 60 persen dari | |
(a) Pasal 25.5.3.1a | |
Sama dengan yang berlaku untuk | |
kawat ulir (25.5.2) | |
(b) Pasal 25.5.3.1.1 | |
1,3 d mm | |
50 mm | |
min. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 588 dari 695 | |
kekuatan lekatan dalam kondisi tarik sesuai | |
dengan Pers. 25.4.2.3a (Ruthledge and | |
DeVries 2002). | |
==== 25.5.3.1.3 Apabila jaring kawat ulir las | |
diberikan lapisan seng (digalvanis), maka | |
ℓst harus dihitung berdasarkan pada 25.5.4. | |
==== 25.5.4 Panjang sambungan jaring kawat | |
polos las dalam kondisi tarik | |
==== 25.5.4 Panjang sambungan jaring kawat | |
polos las dalam kondisi tarik | |
==== 25.5.4.1 Panjang sambungan lewatan | |
tarik ℓst dari jaring kawat polos las antar | |
persilangan kawat paling luar pada | |
masing-masing lembar jaringan harus | |
diambil sedikitnya yang terbesar dari a) | |
hingga c): | |
a) s + 50 mm | |
b) 1,5ℓd | |
c) 150 mm | |
Dimana s adalah spasi persilangan kawat | |
dan ℓd dihitung berdasarkan pada | |
==== 25.4.7.2(b). | |
==== R25.5.4.1 Kekuatan sambungan lewatan | |
pada tulangan kawat polos yang dilas | |
sangat tergantung pada pengenkuran yang | |
diperoleh dari potongan kawat melintang | |
dibandingkan dengan panjang lewatan | |
kawatnya. Untuk alasan ini, sambungan | |
lewatan ditentukan dalam overlap atau | |
kawat melintang (dalam satuan inch) | |
dibandingkan dengan diameter atau | |
panjang kawat itu sendiri. Penambahan | |
panjang lewatan sebesar 50 mm diperlukan | |
untuk menyediakan overlap yang cukup | |
bagi kawat melintang dan mampu | |
menyediakan spasi agar konsolidasi beton | |
yang cukup di antara kawat-kawat | |
melintang tersebut mampu terpenuhi. | |
Penelitian (Lloyd 1971) menunjukkan hasil | |
bahwa penambahan panjang lewatan | |
diperlukan ketika tulangan yang dilas cukup | |
besar, spasi kawat yang rapat disambunglewatkan, | |
sehingga konsekuensinya adalah | |
persyaratan panjang sambungan lewatan | |
tambahan digunakan pada penulangan | |
tersebut sebagai tambahan sebesar | |
minimum 150 mm. Persyaratan sambungan | |
lewatan digambarkan pada Gambar | |
==== R25.5.4.1. Apabila nilai dari As,terpasang / As,perlu | |
≥ 2 melebihi panjang sambungan lewatan, | |
ℓst ditentukan oleh 25.5.4.2. | |
Gambar R25.5.4.1 – Sambungan lewatan | |
jaring kawat polos las bila | |
As,terpasang / As,perlu < 2 | |
1,5 d 150 mm | |
As,terpasang / As,perlu < 2 | |
50 mm | |
min. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 589 dari 695 | |
==== 25.5.4.2 Apabila As,terpasang / As,perlu ≥ 2.0 | |
sepanjang sambungan lewatan, ℓst yang | |
diukur antara pesilangan kawat paling luar | |
pada masing-masing lembar jaringan | |
diizinkan untuk diambil yang terbesar dari | |
a) dan b). | |
a) 1,5 ℓd | |
b) 50 mm | |
dimana ℓd dihitung sesuai 25.4.7.2(b). | |
==== R25.5.4.2 Ketika nilai As,terpasang / As,perlu ≥ 2, | |
sambungan lewatan untuk tulangan kawat | |
polos yang dilas ditunjukkan pada gambar | |
==== R25.5.4.2. | |
Gambar R25.5.4.2 – Sambungan lewatan | |
jaring kawat polos las bila | |
As,terpasang / As,perlu ≥ 2 | |
==== 25.5.5 Panjang sambungan lewatan | |
batang ulir dalam kondisi tekan | |
==== R25.5.5 Panjang sambungan lewatan | |
batang ulir dalam kondisi tekan – Penelitian | |
mengenai lekatan lebih banyak mengamati | |
terkait dengan tulangan pada kondisi tarik. | |
Perilaku lekatan pada tulangan tekan tidak | |
dipengaruhi oleh adanya masalah retak | |
transversal tekan dan nantinya sambungan | |
lewatan pada daerah tekan tidak | |
memerlukan peraturan yang lebih ketat | |
dibandingkan sambungan lewatan pada | |
kondisi tarik. | |
Persyaratan sambungan lewatan pada | |
kolom terdapat pada Pasal 10. | |
==== 25.5.5.1 Panjang sambungan lewatan | |
tekan ℓsc pada batang ulir D36 atau yang | |
lebih kecil harus dihitung sesuai dengan a) | |
atau b): | |
a) Untuk fy ≤ 420 MPa: nilai ℓsc harus yang | |
terbesar dari 0,071 fy db dan 300 mm. | |
b) Untuk fy > 420 MPa: nilai ℓsc harus yang | |
terbesar dari (0,13 fy – 24) db dan 300 | |
mm. | |
Untuk fc’ < 21 MPa, maka panjang | |
sambungan lewatan harus ditambahkan | |
sepertiganya. | |
==== 25.5.5.2 Sambungan lewatan tekan tidak | |
diperkenankan digunakan untuk diameter | |
yang lebih besar dari D36, kecuali diizinkan | |
dalam 25.5.5.3. | |
==== R25.5.5.1 Hasil penelitian (ACI Committee | |
408 1966; Pfister and Mattock 1963) | |
menunjukkan bahwa kekuatan sambungan | |
lewatan pada daerah tekan sangat | |
tergantung pada tumpuan ujung dan | |
nilainya tidak bertambah secara | |
proporsional ketika panjang sambungan | |
lewatan dibuat dua kali lipat. Dengan | |
demikian, pada kekuatan leleh tertentu di | |
atas mutu 420 MPa, panjang sambungan | |
pada daerah tekan akan meningkat secara | |
signifikan. | |
==== 25.5.5.3 Sambungan lewatan tekan untuk | |
batang D43 atau D57 hingga D36 atau | |
batang yang lebih kecil diizinkan dan harus | |
sesuai dengan 25.5.5.4. | |
==== R25.5.5.3 Sambungan lewatan biasanya | |
dibatasi untuk batang D43 atau D57. Untuk | |
gaya tekan saja, meskipun sambungan | |
lewatan diizinkan antara batang D43 atau | |
1,5 d mm | |
As,terpasang / As,perlu | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 590 dari 695 | |
D57 dan digunakan batang D36 atau batang | |
yang lebih kecil. | |
==== 25.5.5.4 batang-batang dengan ukuran | |
berbeda pada sambungan lewatan dalam | |
kondisi tekan, ℓsc harus lebih besar dari ℓdc | |
untuk batang lebih besar yang dihitung | |
dengan 25.4.9.1 dan ℓsc untuk batang lebih | |
kecil yang dihitung dengan 25.5.5.1. | |
==== 25.5.6 Sambungan tumpuan ujung dalam | |
kondisi tekan. | |
==== 25.5.6 Sambungan tumpuan ujung dalam | |
kondisi tekan. | |
==== 25.5.6.1 Untuk batang-batang yang | |
hanya diperlukan untuk tekan saja, | |
penyaluran tegangan tekan oleh tumpuan | |
ujung-ujung dengan potongan | |
bujursangkar yang diikat dengan | |
konsentris oleh alat yang sesuai diizinkan. | |
==== R25.5.6.1 Pengalaman penggunaan | |
sambungan lewatan ujung banyak | |
ditemukan pada batang vertikal pada kolom. | |
Apabila batang dimiringkan secara | |
signifikan dari arah vertikal, maka perlu | |
diperhatikan untuk memastikan tercapainya | |
dan terjaganya kontak akibat tumpuan ujung | |
yang cukup. | |
==== 25.5.6.2 Sambungan tumpuan ujung | |
hanya boleh digunakan pada komponen | |
struktur yang diberi sengkang terturup, | |
sengkang ikat, spiral, maupun sengkang | |
pengekang. | |
==== R25.5.6.2 Pembatasan ini untuk | |
memastikan nilai tahanan geser minimum | |
pada penampang yang mengandung | |
sambungan lewatan akibat tumpuan ujung. | |
==== 25.5.6.3 Ujung batang harus diakhiri | |
pada permukaan yang datar dengan sudut | |
1,5 derajat dalam arah tegak lurus sumbu | |
batang tulangan dan harus dipaskan | |
dengan baik, maksimum dalam batas 3 | |
derajat dari kondisi tertumpu sepenuhnya | |
setelah pemasangan tulangan selesai. | |
==== R25.5.6.3 Adanya toleransi ini untuk | |
menggambarkan kondisi sesungguhnya | |
berdasarkan penelitian menggunakan | |
batang ukuran sebesarnya yang | |
menggunakan batang D57. | |
==== 25.5.7 Sambungan mekanis dan las | |
batang ulir dalam kondisi tarik atau tekan | |
==== R25.5.7 Sambungan mekanis dan las | |
batang ulir dalam kondisi tarik atau tekan – | |
Standar ACI 318-2014 menghilangkan | |
sambungan mekanis dan las untuk | |
kekuatan yang kurang dari 1,25fy. Dengan | |
adanya penghilangan aturan ini maka istilah | |
“secara penuh” juga dihilangkan pada | |
sambungan mekanis dan las yang | |
dikembangkan dengan nilai 1,25 fy. | |
==== 25.5.7.1 Sambungan mekanis atau | |
sambungan las harus mampu | |
mengembangkan tarik dan tekan, seperti | |
disyaratkan, paling sedikit 1,25 fy batang | |
tulangan. | |
==== R25.5.7.1 Tegangan tulangan maksimum | |
yang digunakan pada standar ini | |
merupakan tegangan leleh spesifik. Untuk | |
memastikan dapat memberikan kekuatan | |
yang cukup pada sambungan maka | |
pelelehan dapat tercapai pada komponen | |
struktur dan nantinya kegagalan getas | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 591 dari 695 | |
(brittle) dapat dihindari, dengan | |
penambahan nilai sebesar 25 persen di atas | |
tegangan leleh spesifik tersebut dipilih | |
selain untuk menghasilkan nilai keamanan | |
minimum yang memenuhi dan juga untuk | |
memberikan efek ekonomis yang lebih | |
maksimal. | |
Sambungan yang dilas utamanya | |
digunakan untuk batang dengan dimensi | |
yang besar (D19 atau lebih besar). | |
Persyaratan tegangan tarik yang senilai 125 | |
persen lebih tinggi dari tegangan leleh | |
spesifik dimaksudkan untuk menyediakan | |
pengelasan yang baik sehingga hal ini juga | |
cukup untuk tekan. | |
Sedangkan las direct butt sudah tidak | |
diperlukan lagi, mengingat peraturan AWS | |
D1.4 menyatakan bahwa dimanapun | |
digunakannya, las direct butt lebih cocok | |
digunakan untuk tulangan D22 atau yang | |
lebih besar. | |
==== 25.5.7.2 Pengelasan pada batang | |
tulangan harus memenuhi 26.6.4. | |
==== 25.5.7.3 Sambungan mekanis atau | |
sambungan las tidak perlu dipasang | |
selang-seling kecuali dipersyaratkan | |
==== 25.5.7.4. | |
==== R25.5.7.3 Meskipun sambungan mekanis | |
dan sambungan lewatan las tidak perlu | |
dipasang selang-seling, pemasangan | |
selang-seling tersebut sebenarnya | |
dianjurkan dan diperlukan untuk | |
kemudahan konstruksi sehingga | |
menyediakan spasi yang cukup di antara | |
sambungan untuk pemasangannya atau | |
untuk memenuhi persyaratan spasi bersih. | |
==== 25.5.7.4 Sambungan pada komponen | |
tarik tie harus dibuat dari sambungan | |
mekanis atau las sesuai dengan | |
==== 25.5.5.7.1. Sambungan pada tulangan | |
yang bersebelahan harusnya dibuat | |
selang-seling paling sedikit 750 mm. | |
==== R25.5.7.4 Komponen tarik tie mempunyai | |
karakteristik berikut: komponen yang | |
mempunyai nilai tegangan aksial tarik yang | |
cukup untuk menciptakan tarik pada seluruh | |
penampang melintang; nilai tegangan | |
tulangan pada tiap batang harus berupa | |
tegangan yang efektif; dan dibatasi oleh | |
selimut beton pada tiap sisi-sisinya. Contoh | |
dari komponen yang dapat digolongkan | |
sebagai komponen tarik tie (tension ties) | |
adalah komponen tarik pada struktur | |
pelengkung (arch ties), komponen | |
penggantung (hanger) yang menahan | |
beban pada struktur yang mendukung ke | |
atas, dan elemen tarik utama pada sistem | |
rangka batang. | |
Untuk menentukan komonen dapat | |
digolongkan sebagai komponen tarik tie | |
(tension ties), perlu diberikan pertimbangan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 592 dari 695 | |
terkait keutamaan, fungsi, proporsi, dan | |
kondisi tegangan pada tiap batang yang | |
dihubungkan dengan karakteristik tersebut | |
di atas. Contohnya adalah tangki besar | |
berbentuk lingkaran, dengan begitu banyak | |
tulangan dan sambungan lewatan yang | |
dibuat selang-seling dan memiliki spasi | |
yang lebar, tidak dapat digolongkan sebagai | |
komponen tarik tie (tension ties), dan | |
sambungan Kelas B dapat digunakan untuk | |
jenis ini. | |
==== 25.6 - Bundel tulangan | |
==== 25.6.1 Tulangan nonprategang | |
==== R25.6 - Bundel tulangan | |
==== R25.6.1 Tulangan nonprategang | |
==== 25.6.1.1 Kumpulan batang tulangan | |
sejajar menjadi satu bundel tulangan harus | |
dibatasi hanya sebanyak empat batang | |
pada setiap bundelnya. | |
==== R25.6.1.1 Kalimat dalam standar “bundel | |
menjadi satu yang perilaku sebagai satu | |
unit” dimaksudkan untuk mencegah | |
penggunaan bundel lebih dari dua batang | |
pada bidang yang sama. Bentuk tipikal | |
bundel tulangan pada penampang | |
melintang adalah bentuk triangular, bentuk | |
L, atau pola berbentuk kotak untuk tiga atau | |
empat tulangan bundel. Untuk diperhatikan | |
saat pelaksanaan, bundel tulangan dengan | |
satu tulangan yang lebih dalam pada bidang | |
lentur tidak boleh diberikan kait atau ditekuk | |
menjadi satu unit tersendiri. Apabila kait | |
ujung diperlukan, lebih baik untuk | |
memberikan kait satu per satu pada tiap | |
batang individual di dalam satu bundel | |
tersebut. | |
==== 25.6.1.2 Bundel tulangan harus dilingkupi | |
dengan tulangan transverasal. Bundel | |
tulangan pada komponen struktur tekan | |
harus dilingkupi dengan tulangan | |
transversal paling kecil ukuran D13. | |
==== 25.6.1.3 Batang dengan ukuran yang | |
lebih besar dari D36 tidak boleh dibundel | |
pada balok. | |
==== R25.6.1.3 Pembatasan bahwa tulangan | |
dengan dimensi yang lebih besar dari | |
tulangan D36 tidak dapat digunakan | |
sebagai bundel dalam elemen balok adalah | |
batasan pelaksanaan dalam pembuatan | |
ukuran batang. (AASHTO LRFDUS | |
membatasi bundel dua tulangan untuk | |
tulangan D43 dan D57 pada gelagar | |
jembatan). Kesesuaian dengan persyaratan | |
untuk mengontrol retak sesuai dengan 24.3 | |
akan secara efektif mampu menghalangi | |
dibuatnya bundel tulangan untuk tulangan | |
tarik yang lebih besar dari tulangan D36. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 593 dari 695 | |
==== 25.6.1.4 Batang individual dalam bundel | |
tulangan yang harus diputus pada bentang | |
komponen lentur harus dihentikan pada | |
lokasi yang berbeda paling sedikit dengan | |
sela sejarak 40db. | |
==== R25.6.1.4 Penelitian mengenai lekatan | |
(ACI Committee 408 1966) menunjukkan | |
bahwa setiap pemutusan tulangan di dalam | |
bundel dipasang selang-seling. | |
==== 25.6.1.5 Panjang penyaluran untuk | |
batang individual di dalam bundel | |
tulangan, dalam kondisi tekan atau kondisi | |
tarik, harus diambil sama dengan panjang | |
penyaluran untuk masing – masing batang | |
tersebut, ditambah dengan 20 persen | |
untuk bundel tiga tulangan, dan sebesar 33 | |
persen untuk bundel empat tulangan. | |
==== R25.6.1.5 Penambahan panjang | |
penyaluran untuk tiap batang individual | |
dibutuhkan ketika tiga atau empat tulangan | |
dibundel bersamaan. Penambahan ini | |
dibutuhkan karena adanya sistem grup | |
seperti ini menyulitkan untuk memobilisasi | |
tahanan lekatan dari pusat antar batang. | |
Pengembangan dari batang bundel | |
tulangan dengan diberikan kait standar | |
pada bundel tidak diatur dalam ketentuan | |
==== 25.4.3. | |
==== 25.6.1.6 Satu bundel tulangan harus | |
diperlakukan sebagai satu buah tulangan | |
dengan luasan yang setara dengan luas | |
total ekuivalen dari batang-batang yang | |
dibundel tersebut dan titik pusatnya | |
berhimpit dengan titik pusat batang | |
tulangan bundel. Diameter batang | |
ekuivalen digunakan untuk db dalam a) | |
hingga e): | |
a) Batasan spasi berdasarkan db | |
b) Persyaratan tebal selimut beton | |
berdasarkan db | |
c) Spasi dan tebal selimut beton sesuai | |
==== 25.4.2.2 | |
d) Pengekangan sesuai 25.4.2.3 | |
e) Faktor Ψe sesuai 25.4.2.4 | |
==== R25.6.1.6 Meskipun sambungan dan | |
panjang penyaluran dari bundel tulangan | |
merupakan kelipatan dari diameter tiap | |
batang penyusunnya yang ditambahkan | |
sebesar 20 atau 33 persen, sehingga sudah | |
sewajarnya, apabila digunakan diameter | |
yang setara pada seluruh bundel tulangan | |
yang diturunkan dari persamaan total | |
luasan tulangan untuk menentukan spasi | |
dan tebal selimut sesuai 25.4.2.2, faktor | |
kekangan [(cb + Ktr)/db] sesuai 25.4.2.3, dan | |
faktor Ψe sesuai 25.4.2.4. Untuk bundel | |
tulangan, diameter batang db yang berada di | |
luar tanda kurung besar pada persamaan di | |
==== 25.4.2.2. dan Pers. (25.4.2.3a) adalah untuk | |
satu batang tulangan. | |
==== 25.6.1.7 Sambungan lewatan pada | |
bundel tulangan harus didasarkan pada | |
panjang sambungan lewatan yang | |
dibutuhkan batang individual di dalam | |
bundel, yang diperpanjang sesuai | |
==== 25.6.1.5. Setiap batang tulangan yang | |
disambung didalam bundel tidak boleh | |
saling tumpang tindih. Keseluruhan bundel | |
tulangan tidak boleh menggunakan | |
sambungan lewatan. | |
==== R25.6.1.7 Penambahan panjang lewatan | |
yang dibutuhkan batang pada bundel | |
tulangan didasarkan pada pengurangan | |
keliling terekspos dari batang. Hanya | |
batang individual yang disambung-lewatkan | |
sepanjang bundel tulangan. | |
==== 25.6.2 Selongsong (ducting) pascatarik | |
==== 25.6.2.1 Bundel dari ducting pascatarik | |
diizinkan digunakan bila dapat ditunjukkan | |
bahwa beton dapat dicor dengan baik, | |
serta telah disediakan kemanan untuk | |
==== R25.6.2 Selongsong (ducting) pascatarik | |
==== R25.6.2.1 Apabila selongsong (duct) atau | |
kabel untuk baja prategang atau baja | |
pratarik dalam balok ditempatkan saling | |
berdekatan dalam arah vertikal, ketentuan | |
harus digunakan untuk mencegah baja | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 594 dari 695 | |
mencegah baja prategang merusak | |
ducting bila baja prategang ditarik. | |
pratarik mengalami pecah keluar melalui | |
selongsong ketika diberikan tegangan. | |
Penempatan selongsong arah horizontal | |
harus memudahkan penempatan atau | |
pengecoran beton. Spasi bersih sebesar 1⅓ | |
kali dari ukuran nominal maksimum dari | |
agregat kasar, tetapi tidak kurang dari 25 | |
mm, harus dapat dibuktikan mencukupi. | |
Apabila konsentrasi dari tendon atau | |
selongsong dianggap akan menciptakan | |
bidang yang lebih lemah pada selimut | |
beton, maka tulangan harus disediakan | |
mengontrol retak. | |
==== 25.7 - Tulangan transversal | |
==== 25.7.1 Sengkang | |
==== 25.7.1.1 Sengkang harus ditempatkan | |
sedekat mungkin dengan permukaan | |
tekan dan tarik komponen struktur sejauh | |
masih diperkenankan oleh batasan selimut | |
beton dan jarak dengan tulangan lain dan | |
harus diangkur ke dalam beton di kedua | |
ujungnya. Jika digunakan sebagai | |
tulangan geser, sengkang harus | |
diteruskan sejarak d dari serat tekan | |
terjauh. | |
==== R25.7 - Tulangan transversal | |
==== R25.7.1 Sengkang | |
==== R25.7.1.1 Kaki (leg) sengkang harus | |
diperpanjang sedekat mungkin ke muka | |
daerah tekan komponen karena retak tarik | |
lentur di dekat beban ultimate akan | |
mempenetrasi ke daerah tekan. | |
Tulangan geser dan torsi harus dipasang | |
dengan kekuatan yang cukup pada kedua | |
ujungnya untuk mencegah potensi | |
terjadinya retak miring. Oleh karena itu | |
dibutuhkan kait atau bengkokkan pada | |
ujung tulangan. | |
==== 25.7.1.2 Di antara ujung-ujung angkur, | |
setiap bengkokan sengkang U-tunggal | |
atau U-majemuk dan setiap bengkokan | |
pada sengkang tertutup, harus melingkupi | |
tulangan longitudinal atau strand. | |
==== 25.7.1.3 Angkur tulangan ulir dan kawat | |
harus memenuhi persyaratan a), b), atau | |
c): | |
a) Untuk batang D16 dan kawat D13 dan | |
yang lebih kecil, dan untk batang D19 | |
hingga D25 dengan fyt ≤ 280 MPa, | |
digunakan kait standar mengitari | |
tulangan longitudinal. | |
b) Untuk batang D19 hingga D25 dengan | |
fyt > 280 MPa, digunakan kait standar | |
mengitari tulangan longitudinal | |
ditambah penanaman antara tengah | |
tinggi komponen strktur dan ujung sisi | |
terluar dengan kait sama dengan atau | |
lebih dari 0,17 db fyt / (λ√f | |
c | |
'), nilai λ | |
diberikan pada Tabel 25.4.3.2. | |
==== R25.7.1.3 Sengkang yang terbuat dari | |
batang ulir lurus dan kawat angkur tidak | |
boleh digunakan, karena sengkang dengan | |
material tersebut cukup sulit untuk ditahan | |
posisinya saat proses pengecoran. Selain | |
itu, tidak adanya kait standar sengkang | |
dapat membuat sengkang tidak efektif | |
karena letaknya melintasi retak geser di | |
dekat ujung sengkang. | |
Untuk tulangan D16 atau kawat D13 atau | |
kawat lain yang lebih kecil, kait standar | |
digunakan sebagai angkur, seperti yang | |
tercantum pada 25.3.2, yang dipasang di | |
sekitar tulangan longitudinal. | |
Untuk tulangan sengkang D19, D22, atau | |
D25 dengan fyt sebesar 280 MPa, cukup | |
menggunakan kait standar yang dipasang di | |
sekitar tulangan longitudinal. Untuk | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 595 dari 695 | |
c) Pada konstruksi pelat berusuk (joist), | |
untuk batang D13 dan kawat D10 dan | |
yang lebih kecil, gunakan kait standar. | |
tulangan sengkang D19, D22, atau D25 | |
yang berkekuatan lebih tinggi, panjang | |
penanaman harus dicek terlebih dahulu. | |
Kait dengan sudut 135 atau 180 derajat | |
dapat dipakai, tetapi kait dengan sudut 90 | |
derajat dapat digunakan yang memeberikan | |
ujung bebas kait dengan sudut 90 derajat | |
diteruskan untuk batang diameter 12 sesuai | |
dengan 25.3.2. Karena tulangan D19, D22, | |
atau D25 tidak bisa ditekuk rapat di sekitar | |
tulangan longitudinal, serta gaya di tulangan | |
dengan tegangan desain lebih besar dari | |
280 MPa, angkur sengkang dipilih | |
berdasarkan jenis kait dan panjang | |
penyaluran. Tulangan longitudinal dengan | |
kait sengkang membatasi lebar retak lentur, | |
bahkan di daerah tarik. Karena kait | |
sengkang tidak dapat gagal oleh belah | |
beton paralel terhadap bidang batang kait, | |
kekuatan kait seperti yang dijelaskan pada | |
==== 25.4.3.1(a) disesuaikan dengan selimut dan | |
kekangan (confinement) di sekitar kait | |
sengkang. | |
Pada pelat berusuk, tulangan atau kawat | |
yang kecil dapat di angkur menggunakan | |
kait standar yang tidak berinteraksi dengan | |
tulangan longitundal, sehingga rangkaian | |
sengkang dengan kaki tunggal akan | |
terbentuk di sepanjang balok pelat berusuk. | |
==== 25.7.1.4 Pengangkuran pada setiap kaki | |
jaring kawat polos las membentuk | |
sengkang–U tunggal harus memenuhi | |
persyaratan a) atau b): | |
a) Dua kawat longitudinal yang dipasang | |
dengan spasi 50 mm sepanjang | |
komponen struktur yang diletakan di | |
bagian atas sengkang U. | |
b) Satu kawat longitudinal yang dipasang | |
tidak lebih dari d/4 dari permukaan tekan | |
dan kawat kedua yang dipasang lebih | |
dekat pada permukaan tekan dengan | |
spasi tidak kurang dari 50 mm dari | |
kawat pertama. Kawat kedua boleh | |
diletakkan pada kaki sengkang diluar | |
lengkungan, atau didalam lengkungan | |
dengan diameter dalam lengkungan | |
tidak kurang dari 8db. | |
==== R25.7.1.4 Persyaratan angkur untuk | |
tulangan kawat polos las diilustrasikan pada | |
Gambar R25.7.1.4. | |
Gambar R25.7.1.4 – Angkur pada daerah | |
serat tekan dengan jaring kawat polos | |
las pada sengkang-U | |
Lihat | |
==== 25.7.1.1 | |
maksimum | |
d / 4 | |
Minimum | |
50 mm | |
maksimum | |
d / 4 | |
bengkokan minimum | |
8 diameter kawat | |
Maksimum | |
d / 4 | |
50 mm | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 596 dari 695 | |
==== 25.7.1.5 Pengangkuran untuk setiap | |
ujung sengkang kaki tunggal dari jaring | |
kawat las harus dipasang dua kawat | |
longitudinal dengan spasi minimum 50 mm | |
sesuai persyaratan a) dan b): | |
a) Bagian dalam kawat longitudinal | |
setidaknya lebih besar dari d/4 atau 50 | |
mm dari d/2. | |
b) Bagian luar kawat longitudinal pada | |
permukaan tarik tidak boleh | |
ditempatkan pada posisi yang lebih jauh | |
dari muka tarik tersebut bila | |
dibandingkan dengan posisi tulangan | |
lentur utama yang terdekat dengan | |
muka tersebut. | |
==== R25.7.1.5 Kawat las untuk tulangan geser | |
umumnya dipakai dalam beton pracetak dan | |
prategang. Penjelasan mengenai | |
penggunaan jaring kawat las untuk tulangan | |
geser tercantum pada laporan Joint | |
PCI/WRI Ad Hoc Committee on Welded | |
Wire Fabric for Shear Reinforcement | |
(1980). | |
Ketentuan untuk angkur pada kawat las | |
dengan kaki tunggal pada muka tarik | |
menekankan penempatan kawat | |
longitudinal dengan ketinggian yang sama | |
dengan tulangan lentur utama, untuk | |
mencegah terjadinya potensi belah | |
(splitting) pada tulangan tarik. Gambar | |
==== R25.7.1.5 mengilustrasikan persyaratan | |
angkur untuk kawat yang di las dengan kaki | |
tunggal. Untuk kawat yang di las dengan | |
kaki tunggal, diperbolehkan kait dan | |
panjang penanaman pada muka tekan dan | |
tarik batang (mengacu pada 25.7.1.3(a) dan | |
==== 25.7.1.4), dan penanaman yang dilakukan | |
hanya pada muka tekan (mengacu pada | |
==== 25.7.1.3(b)). Subpasal ini menjelaskan | |
angkur untuk untuk kawat lurus yang di las | |
dengan kaki tunggal menggunakan angkur | |
kawat longitudinal dengan panjang | |
penanaman yang cukup pada muka tekan | |
dan tarik komponen struktur. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 597 dari 695 | |
Gambar R25.7.1.5 – Angkur pada kawat | |
yang di las dengan kaki tunggal untuk | |
geser | |
==== 25.7.1.6 Sengkang yang digunakan untuk | |
penulangan torsi atau integritas harus | |
berupa sengkang tertutup yang tegak lurus | |
terhadap sumbu komponen struktur. Bila | |
jaring kawat las digunakan, kawat | |
transversal harus tegak lurus dengan | |
sumbu komponen struktur. Sengkang | |
tersebut harus di angkur dengan syarat a) | |
atau b): | |
a) Ujungnya diakhiri dengan kait standar | |
bersudut 135 derajat melingkari | |
tulangan longitudinal | |
b) Sesuai dengan 25.7.1.3(a) atau (b) atau | |
==== 25.7.1.4, dimana beton di sekeliling | |
angkur dicegah terhadap | |
pengelupasan beton (spalling) oleh | |
sayap, pelat atau komponen struktur | |
yang sama | |
==== R25.7.1.6. Tulangan longitudinal dan | |
tulangan transversal tertutup diperlukan | |
mampu menahan tegangan tarik diagonal | |
yang diakibatkan oleh torsi. Penggunaan | |
sengkang tertutup dianjurkan karena | |
adanya potensi terjadinya retak miring yang | |
disebabkan oleh torsi dapat terjadi pada | |
semua bagian di muka komponen struktur. | |
Untuk penampang yang menerima torsi, | |
selimut beton yang melindungi sengkang | |
dapat berpotensi pecah karena momen torsi | |
yang tinggi (Mitchell and Collins 1976). Hal | |
ini menyebabkan sengkang dengan | |
sambungan lewatan menjadi tidak efektif, | |
sehingga akan terjadi runtuh torsi prematur | |
(Behera and Rajagopalan 1969). Sehingga | |
dalam kasus ini, sengkang tertutup tidak | |
dapat dibuat dengan sengkang-U. | |
Jika balok persegi mengalami runtuh torsi, | |
sudut penampang balok cenderung pecah | |
karena tegangan tekan miring yang | |
disebabkan oleh perubahan arah rangka | |
batang ruang (space truss) di sudut balok | |
seperti yang ditunjukkan pada Gambar | |
==== 25.7.1.6(a). Pada uji (Mitchell and Collins | |
1976), sengkang tertutup yang di angkur | |
dengan kait bersudut 90 derajat runtuh | |
ketika hal ini terjadi. Oleh karena itu, kait | |
Lihat 25.7.1.1 | |
Min. 50 mm | |
Kawat terluar | |
ditempatkan di | |
bawah tulangan | |
utama terbawah | |
kawat vertikal | |
polos atau | |
ulir sesuai | |
persyaratan | |
Tulangan | |
utama | |
Paling sedikit | |
yang terbesar | |
dari d/4 atau | |
50 mm | |
Lihat 25.7.1.1 Min. 50 mm | |
Dua kawat horizontal | |
atas dan bawah | |
d/2 | |
d | |
Paling sedikit | |
yang terbesar | |
dari d/4 atau | |
50 mm | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 598 dari 695 | |
standar bersudut 135 derajat atau kait | |
seismik lebih cocok digunakan untuk | |
sengkang torsi. Untuk daerah dimana | |
potensi pecah telah dicegah dengan adanya | |
pelat atau sayap balok, 25.7.1.6(b) | |
mengurangi persyaratan ini dan | |
memperbolehkan penggunaan kait | |
bersudut 90 derajat karena adanya | |
tambahan kekuatan kekangan dari pelat | |
(mengacu pada Gambar R25.7.1.6(b)). | |
Gambar R25.7.1.6 – Spalling pada sudut | |
balok akibat torsi | |
==== 25.7.1.7 Kecuali bila digunakan untuk | |
tulangan torsi dan integritas, Sengkang | |
tertutup boleh dibuat menggunakan | |
sepasang sengkang-U yang disambung | |
dimana panjang sambungan setidaknya | |
1,3𝓵d. Untuk komponen dengan tinggi total | |
setidaknya 450 mm, sambungan dengan | |
nilai Abfyt ≤ 40 kN per kaki dianggap cukup | |
jika panjang kaki sengkang mencapai | |
tinggi maksimum komponen. | |
==== R25.7.1.7 Persyaratan pemasangan | |
sengkang-U ganda untuk membentuk | |
sengkang tertutup di atas sambungan | |
lewatan sesuai 25.5.2. Gambar R25.7.1.7 | |
mengilustrasikan konfigurasi sengkang | |
tertutup yang dibuat dengan sambungan | |
lewatan. | |
(b) Detail pada sudut | |
Kemungkinan | |
spalling | |
Tegangan | |
tekan | |
diagonal | |
(tipikal) | |
Spalling | |
dapat terjadi | |
Spalling dicegah | |
oleh pelat | |
0 mm | |
(tipikal) | |
(a) Potongan melintang | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 599 dari 695 | |
Gambar R25.7.1.7 – Konfigurasi | |
sengkang tertutup | |
==== 25.7.2 Sengkang ikat | |
==== 25.7.2.1 Sengkang ikat harus terdiri dari | |
tulangan ulir berbentuk sengkang tertutup | |
dengan spasi sesuai ketentuan a) dan b): | |
a) Spasi bersih minimum (4/3)dagg | |
b) Spasi pusat ke pusat sengkang tidak | |
melebihi nilai terkecil dari 16db tulangan | |
longitudinal, 48db sengkang ikat, dan | |
dimensi terkecil komponen struktur | |
==== 25.7.2 Sengkang ikat | |
==== 25.7.2.2 Diameter tulangan sengkang | |
ikat harus memenuhi a) atau b): | |
a) D10 yang melingkari tulangan | |
longitudinal D32 atau yang lebih kecil | |
b) D13 yang melingkari tulangan | |
longitudinal D36 atau yang lebih besar | |
atau bundel tulangan longitudinal | |
==== 25.7.2.2.1 Sebagai alternatif batang ulir, | |
kawat ulir atau jaring kawat dengan luas | |
tulangan yang ekuivalen yang disyaratkan | |
dalam 25.7.2.1 boleh digunakan selama | |
memenuhi persyaratan Tabel 20.2.2.4a. | |
==== R25.7.2.2 Ketentuan ini berlaku untuk | |
tulangan ikat silang dan sengkang ikat. | |
==== 25.7.2.3 Sengkang ikat persegi harus | |
memenuhi a) dan b): | |
a) Setiap sudut dan tulangan longitudinal | |
bersebelahan harus mempunyai | |
tumpuan lateral oleh sudut sengkang | |
dengan sudut ujung sengkang ikat tidak | |
lebih dari 135 derajat | |
==== R25.7.2.3 Ilustrasi mengenai sudut 135 | |
derajat dan spasi bersih tulangan 150 mm | |
pada tiap sisi dijelaskan pada Gambar. | |
==== R25.7.2.3a. Pengujian terbatas (Pfister | |
1964) pada kolom dengan ukuran penuh, | |
dibebani aksial, tulangan dipasang panjang | |
penuh tanpa sambungan lewatan | |
menunjukkan bahwa pengikat pada | |
Tulangan | |
sengkang | |
Tulangan | |
sengkang | |
1,3 d | |
0 mm | |
(tipikal) | |
1,3 d | |
0 mm | |
(tipikal) | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 600 dari 695 | |
b) Tulangan yang tidak ditumpu harus | |
berjarak lebih kecil dari 150 mm | |
sepanjang sengkang dari tumpuan | |
lateralnya | |
tulangan longitudinal yang berselang-seling | |
dengan jarak bersih 150 mm tulangan | |
longitudinal didukung secara lateral cukup | |
memadai untuk kolom menerima beban | |
aksial. | |
Kawat menerus dapat dianggap sebagai | |
sengkang ikat, jika luasnya ekuivalen | |
dengan luas dan jarak pemisah sengkang | |
ikat. Angkur pada ujung kawat berupa kait | |
standar (mengacu pada Gambar | |
==== R25.7.2.3b). Kawat menerus berbentuk | |
lingkaran dianggap tulangan spiral jika | |
sesuai dengan 25.7.3; jika tidak sesuai, | |
maka kawat dianggap sebagai tulangan | |
sengkang ikat. | |
Gambar R25.7.2.3a – Ilustrasi untuk | |
menggambarkan perbandingan antara | |
tulangan kolom yang ditumpu lateral | |
dan pengakuran sengkag ikat persegi | |
Sengkang ikat | |
tunggal mengikat | |
semua tulangan | |
spasi bersih tidak | |
lebih dari150 mm | |
tanpa pengikat | |
Diijinkan melebihi | |
150 mm tanpa | |
sengkang ikat | |
Sudut pengikat tidak | |
lebih dari 135o | |
spasi bersih lebih | |
dari 150 mm, | |
harus dengan | |
sengkang ikat | |
tertutup | |
Kait | |
standar135o | |
overlap | |
Jarak tulangan tidak | |
melebihi 150 mm | |
Ikat tunggal | |
mengikat semua | |
tulangan | |
Ikat | |
silang | |
Spasi bersih | |
lebih dari 150 | |
mm, didukung | |
ikat silang | |
Overlap sengkang tertutup | |
mengikat semua tulangan | |
Ikat | |
silang | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 601 dari 695 | |
Gambar R25.7.2.3b – Pengangkuran | |
sengkang lingkaran menerus | |
==== 25.7.2.3.1 Pengangkuran sengkang | |
persegi harus berupa kait standar yang | |
memenuhi 25.3.2 dan melingkari tulangan | |
longitudinal. Tulangan sengkang ikat tidak | |
boleh terbuat dari tulangan ulir berkepala | |
yang saling mengikat. | |
==== R25.7.2.3.1 Sengkang ikat kait standar | |
ditujukan untuk penggunaan dengan | |
tulangan ulir dan jika memungkinkan | |
disambung secara selang seling | |
(staggered). | |
==== 25.7.2.4 Tulangan sengkang ikat | |
lingkaran boleh digunakan apabila | |
tulangan longitudinal dipasang melingkar | |
di sekeliling sebuah lingkaran. | |
==== R25.7.2.4 Tulangan transversal pada | |
batang dengan tulangan longitudinal yang | |
ditempatkan di sekitar keliling lingkaran | |
dapat berbentuk spiral maupun lingkaran, | |
umumnya bentuk spiral lebih efektif. | |
==== 25.7.2.4.1 Pengangkuran sengkang ikat | |
lingkaran individual harus sesuai dengan | |
a) hingga c) | |
a) Bagian ujung harus disambunglewatkan | |
sedikitnya 150 mm | |
b) Bagian akhir harus diputus dengan kait | |
standard sesuai dengan 25.3.2 yang | |
mengikat sebuah batang longitudinal | |
c) Lewatan pada bagian ujung sengkang | |
lingkaran yang bersebelahan harus | |
dipasang selang-seling di sekitar | |
perimeter melingkupi tulangan | |
longitudinal. | |
==== R25.7.2.4.1 Pembelahan (splitting) vertikal | |
dan kehilangan tahanan kekangan oleh | |
tulangan sengkang ikat dapat terjadi apabila | |
ujung tulangan sengkang ikat yang saling | |
tumpeng tindih di angkur menggunakan | |
tulangan longitudinal tunggal. Tulangan | |
sengkang ikat yang berdekatan tidak boleh | |
mengikat tulangan longitudinal yang sama | |
pada ujung kait angkur (mengacu pada | |
Gambar. R25.7.2.4). | |
Penambahan | |
satu putaran | |
lingkaran | |
Ikatan sengkang | |
melingkar menerus | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 602 dari 695 | |
Gambar R25.7.2.4 – Pengangkuran | |
sengkang ikat lingkaran | |
==== 25.7.2.5 Sengkang ikat untuk menahan | |
torsi harus tegak lurus dengan sumbu | |
komponen struktur yang diangkur oleh a) | |
atau b): | |
a) Ujungnya berakhir dengan kait standar | |
bersudut 135 derajat atau kait seismik | |
memutari tulangan longitudinal | |
b) Sesuai dengan 25.7.1.3 (a) atau (b) | |
atau 25.7.1.4, dimana beton yang | |
mengelilingi angkur dikekang untuk | |
mencegah pengelupasan beton | |
==== R25.7.2.5 Mengacu pada R25.7.1.6 | |
==== 25.7.3 Tulangan spiral | |
==== 25.7.3.1 Tulangan spiral terdiri dari | |
tulangan atau kawat menerus dengan | |
spasi sama dengan spasi bersih sesuai | |
dengan a) dan b): | |
a) Setidaknya lebih besar dari 25 mm dan | |
(4/3)dagg | |
b) Tidak lebih dari 75 mm | |
==== R25.7.3 Tulangan spiral | |
==== R25.7.3.1 Tulangan spiral harus ditahan | |
pada tempatnya, dengan jarak antar | |
tulangan dan susunan yang benar untuk | |
mencegah terjadinya perpindahan | |
(displacement) ketika proses pengecoran. | |
==== 25.7.3.2 Untuk konstruksi cor di tempat, | |
nilai diameter batang atau kawat spiral | |
minimal 9,5 mm. | |
==== R25.7.3.2 Dengan pertimbangan aspek | |
penerapan pada konstruksi dengan metode | |
cor di tempat, diameter minimal untuk | |
tulangan spiral adalah 9,5 mm (tulangan ulir | |
Lewatan mm | |
Sengkang | |
lingkaran | |
Lokasi kait | |
dipasang selangseling | |
pada | |
sengkang | |
lingkaran | |
berurutan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 603 dari 695 | |
atau polos D10, atau kawat ulir D8, atau | |
kawat polos 8). Ukuran standar diameter | |
tulangan spiral adalah 9,5, 12,7, dan 15,9 | |
mm untuk material canai panas maupun | |
dingin, tulangan polos atau ulir. | |
==== 25.7.3.3 Rasio volumetrik tulangan spiral | |
ρs, harus memenuhi Pers. (25.7.3.3). | |
' | |
0,45 1 g c | |
s | |
ch yt | |
A f | |
A f | |
| |
| |
| |
| |
(25.7.3.3) | |
dimana nilai fyt tidak boleh lebih besar dari | |
700 MPa. | |
==== R25.7.3.3 Pengaruh tulangan spiral dalam | |
meningkatkan kekuatan inti beton tidak | |
terlihat sampai kolom menerima beban dan | |
deformasi yang cukup untuk membuat kulit | |
beton pecah. Jumlah tulangan spiral yang | |
dibutuhkan oleh Pers. (25.7.3.3) ditujukan | |
untuk memberikan kekuatan tambahan | |
untuk kolom yang menerima beban | |
konsentris yang sama dengan atau sedikit | |
lebih besar dari kekuatan yang hilang ketika | |
kulit beton pecah. Penurunan Pers. | |
(25.7.3.3) diberikan oleh Richart (1933). | |
Hasil uji menunjukkan bahwa kolom yang | |
dipasang tulangan spiral mempunyai | |
daktilitas dan ketegaran yang cukup baik. | |
Riset (Richard et al. 1929; Richart 1933; | |
Pessiki et al 2001; Saatcioglu and Razvi | |
2002) mengindikasikan bahwa kekuatan | |
leleh tulangan yang dapat digunakan | |
sebagai pengekang mencapai 700 MPa. | |
==== 25.7.3.4 Tulangan spiral harus diangkur | |
dengan 1-1/2 putaran tambahan batang | |
spiral atau kawat di setiap ujungnya. | |
==== R25.7.3.4 Angkur spiral diilustrasikan | |
pada Gambar R25.7.3.4. | |
Gambar R25.7.3.4 – Pengangkuran | |
spiral | |
==== 25.7.3.5 Tulangan spiral dapat | |
disambung dengan a) atau b): | |
1 - 1/2 | |
Putaran | |
tambahan | |
Spiral | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 604 dari 695 | |
a) Sambungan mekanis atau las yang | |
memenuhi 25.5.7 | |
b) Sambungan lewatan yang sesuai | |
dengan 25.7.3.6 untuk fyt tidak melebihi | |
420 Mpa | |
==== 25.7.3.6 Sambungan lewatan spiral | |
harus lebih dari 300 mm dengan panjang | |
lewatan sesuai Tabel 25.7.3.6. | |
Tabel 25.7.3.6 – Panjang lewatan untuk | |
tulangan spiral | |
Tulangan Lapisan | |
Ujung | |
batang | |
atau kawat | |
spiral yang | |
dilewatkan | |
Panjang | |
lewatan | |
mm | |
Batang | |
ulir | |
Tidak | |
dilapisi | |
atau lapis | |
seng | |
(galvanis | |
) | |
Tidak perlu | |
kait | |
48db | |
Lapis | |
epoksi | |
atau | |
seng dan | |
lapis | |
ganda | |
epoksi | |
Tidak perlu | |
kait | |
72db | |
Kait standar | |
==== 25.3.2[1] 48db | |
Kawat ulir | |
Tidak | |
dilapisi | |
Tidak perlu | |
kait | |
48db | |
Lapis | |
epoksi | |
Tidak perlu | |
kait | |
72db | |
Kait standar | |
==== 25.3.2[1] 48db | |
Batang | |
polos | |
Tidak | |
dilapisi | |
atau lapis | |
seng | |
(galvanis | |
) | |
Tidak perlu | |
kait | |
72db | |
Kait standar | |
==== 25.3.2[1] 48db | |
Kawat | |
polos | |
Tidak | |
dilapisi | |
Tidak perlu | |
kait | |
72db | |
Kait standar | |
==== 25.3.2[1] 48db | |
[1]Kait ditanam di dalam inti beton yang dikekang oleh spiral | |
==== 25.7.4 Sengkang pengekang | |
==== 25.7.4.1 Sengkang pengekang (hoops) | |
terdiri dari tulangan sengkang tertutup atau | |
tulangan sengkang lingakaran menerus, | |
yang terdiri dari beberapa elemen tulangan | |
yang masing–masing memiliki kait seismik | |
di kedua ujungnya. | |
==== R25.7.4 Sengkang pengekang | |
==== R25.7.4.1 Mengacu pada R25.7.2.4. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 605 dari 695 | |
==== 25.7.4.2 Di ujung elemen tulangan pada | |
sengkang pengekang harus di angkur | |
menggunakan kait seismik yang | |
memenuhi 25.3.4 dan dikaitkan dengan | |
tulangan longitudinal. Sengkang | |
pengekang tidak boleh terbuat dari batang | |
ulir berkepala yang saling mengikat. | |
==== 25.8 - Angkur pascatarik dan kopler | |
==== 25.8.1 Angkur dan kopler untuk tendon | |
harus menyalurkan kekuatan setidaknya | |
95 persen dari nilai fpu jika diuji dalam | |
kondisi tanpa lekatan (unbonded), tanpa | |
melebihi nilai set yang diantisipasi. | |
==== R25.8 - Angkur pascatarik dan kopler | |
==== R25.8.1 Kekuatan yang dibutuhkan untuk | |
angkur-tendon atau tendon-sambungan | |
berlaku juga untuk tendon dengan atau | |
tanpa lekatan, jika diuji dalam kondisi tanpa | |
lekatan, berdasarkan 95 persen kekuatan | |
tarik spesifik dari baja prategang dalam | |
pengujian. Pengujian baja dibutuhkan untuk | |
memenuhi ketentuan minimum dari standar | |
ASTM yang disebutkan pada 20.3.1. | |
Kekuatan angkur dan penyambung melebihi | |
kekuatan desain maksimum dari baja | |
prategang dalam jumlah yang cukup besar, | |
di sisi lain, terjadi efek peningkatan | |
tegangan (stress-raiser) yang berhubungan | |
dengan angkur dan sambungan pascatarik. | |
Kekuatan angkur dan penyambung harus | |
diperoleh dengan besar deformasi | |
permanen, dan set yang minimum, dengan | |
pengertian bahwa deformasi dan set akan | |
terjadi ketika pengujian. Susunan tendon | |
harus memenuhi syarat 2 persen | |
perpanjangan yang tertera pada ACI 423.7. | |
Metode uji statis dan fatik untuk angkur | |
dan penyambung tertera dalam ICC-ES | |
Acceptance Criteria AC303 (2011). | |
==== 25.8.2 Angkur dan kopler untuk tendon | |
dengan lekatan harus ditempatkan | |
sehingga 100 persen dari nilai fpu dapat | |
disalurkan pada penampang kritis setelah | |
tulangan pascatarik terekat pada | |
komponen struktur. | |
==== R25.8.2 Angkur dan penyambung untuk | |
tendon dengan lekatan yang | |
mengembangkan kurang dari 100 persen | |
kekuatan tarik yang dispesifikasikan dari | |
baja prategang hanya boleh digunakan jika | |
panjang transfer lekatan antara angkur atau | |
penyambung dan penampang kritis sama | |
dengan atau melebihi nilai yang disyaratkan | |
untuk mengembangkan kekuatan baja | |
prategang. Panjang lekatan ini dapat | |
dihitung berdasarkan hasil pengujian | |
karakteristik lekat dari strand prategang | |
yang tidak ditarik (Salmons and McCrate | |
1977), atau uji lekat pada material baja | |
prategang lainnya. | |
==== 25.8.3 Dalam konstruksi tanpa lekatan | |
yang menerima beban berulang, | |
kemungkinan terjadinya fatik (fatigue) | |
==== R25.8.3 Hasil diskusi mengenai beban | |
fatik dijelaskan dalam ACI 215R. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 606 dari 695 | |
pada tulangan prategang di angkur dan | |
kopler harus dipertimbangkan. | |
Penjelasan mendetail mengenai pengujian | |
dengan beban statis dan siklik untuk tendon | |
dan angkur dari tendon tanpa lekatan | |
terdapat dalam ACI 423.3R (pasal 4.1.3) | |
dan ACI 301 (pasal 15.2.2). | |
==== 25.8.4 Kopler harus ditempatkan di lokasi | |
yang disetujui oleh perencana ahli | |
bersertifikat dan ditutup cukup lama untuk | |
memberikan ruang terhadap pergerakan | |
tertentu. | |
==== 25.9 - Daerah angkur untuk tendon | |
pascatarik | |
==== 25.9.1 Umum | |
==== 25.9 - Daerah angkur untuk tendon | |
pascatarik | |
==== R25.9.1 Umum – Ketentuan pendetailan | |
dalam AASHTO LRFD Bridge Design | |
Specifications (AASHTO LRFDUS) untuk | |
analisis dan penulangan daerah angkur | |
pascatarik adalah memadai untuk standar | |
ini. Standar ini juga merujuk pada pedoman | |
AASTHO untuk daerah khusus di sekitar | |
angkur, serta peralatan dan pengujian | |
kelayakannya. | |
==== 25.9.1.1 Daerah angkur tendon | |
pascatarik terdiri dari dua daerah a) dan b): | |
a) Daerah lokal harus dianggap sebagai | |
prisma empat persegi panjang beton | |
(atau ekuivalen prisma persegi untuk | |
angkur lingkanran atau oval) yang | |
secara langsung mengelilingi perangkat | |
angkur serta tulangan kekangan. | |
b) Daerah umum termasuk daerah lokal | |
dan daerah yang dianggap sebagai | |
bagian komponen struktur dimana gaya | |
prategang terpusat disalurkan ke beton | |
dan disebarkan secara lebih merata ke | |
seluruh bagian penampang. | |
==== R25.9.1.1. Berdasarkan atas prinsip St. | |
Venant, lingkup daerah angkur diestimasi | |
kira-kira sama dengan dimensi penampang | |
yang terbesar. Daerah lokal dan umum | |
ditunjukkan dalam Gambar R25.9.1.1a | |
Gambar R25.9.1.1a – Daerah lokal dan | |
daerah umum | |
h | |
h | |
Daerah | |
umum | |
Denah | |
Daerah | |
lokal | |
Potongan elevasi penampang | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 607 dari 695 | |
Gambar R25.9.1.1b – Daerah umum | |
untuk angkur yang ditempatkan jauh | |
dari ujung komponen struktur | |
==== 25.9.1.2 Daerah lokal harus | |
direncanakan mengikuti 25.9.3 | |
==== 25.9.1.3 Daerah umum harus | |
direncanakan mengukuti 25.9.4 | |
==== 25.9.1.4 Kekuatan tekan beton yang | |
diperlukan pada saat penarikan tendon | |
ditentukan berdasarkan 26.10. | |
==== 25.9.1.5 Tahapan proses penarikan | |
tendon harus diperhitungkan dalam | |
desain, dan dispesifikasikan seperti yang | |
disyaratkan oleh 26.10. | |
==== R25.9.1.5 Tahapan penegangan oleh | |
peralatan angkur sangat mempengaruhi | |
tegangan daerah umum. Dengan demikian, | |
sangat penting untuk memperhatikan tidak | |
hanya tahapan akhir pada tahapan | |
penegangan setelah semua tendon ditarik, | |
tetapi pada tahapan menengah saat | |
konstruksi. Gaya pencar (bursting) yang | |
paling kritis akibat masing-masing | |
kombinasi penarikan tendon maupun | |
seluruh kelompok tendon harus | |
diperhitungkan. | |
==== 25.9.2 Kekuatan perlu | |
==== 25.9.2.1 Gaya prategang terfaktor pada | |
perangkat angkur Ppu harus mencapai nilai | |
terkecil dari a) hingga c), dimana 1,2 | |
adalah faktor beban dari 5.3.12: | |
a) 𝟏, 𝟐(𝟎, 𝟗𝟒𝒇𝒑𝒚)𝑨𝒑𝒔 | |
b) 𝟏, 𝟐(𝟎, 𝟖𝟎𝒇𝒑𝒖)𝑨𝒑𝒔 | |
c) Beban jacking maksimum dari | |
spesifikasi pabrik perangkat angkur | |
dikalikan 1,2 | |
==== R25.9.2 Kekuatan perlu | |
==== R25.9.2.1 Gaya prategang terfaktor | |
adalah hasil kali faktor beban dan gaya | |
prategang maksimum yang diizinkan. | |
Tegangan izin tarik maksimum pada saat | |
jacking tertuang dalam 20.3.2.5.1. | |
Tendon | |
h | |
Di depan angkur | |
1,0 h 1,0 h – 1,5 h | |
Potongan melalui pelat pada | |
lokasi angkur | |
Daerah | |
umum | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 608 dari 695 | |
==== 25.9.3 Daerah local | |
==== 25.9.3.1 Desain daerah lokal untuk | |
angkur pascatarik harus memenuhi a), b) | |
atau c): | |
a) Perangkat angkur untuk monostrand | |
atau batang tunggal diameter 16 mm | |
atau yang lebih kecil harus memenuhi | |
kekuatan tumpu dan persyaratan | |
daerah lokal dari ACI 423.7 | |
b) Perangkat angkur multistrand harus | |
memenuhi persyaratan kekuatan tumpu | |
sesuai AASTHO LRFD Bridge Design | |
Specification artikel 5.10.9.7.2, kecuali | |
faktor beban ditentukan berdasarkan | |
5.3.12 dan ditentukan dari 21.2.1 | |
c) Perangkat angkur khusus harus | |
memenuhi uji yang ditetapkan dalam | |
AASTHO LRFD Bridge Design | |
Specification artikel 5.10.9.7.3, dan | |
ditetapkan AASTHO LRFD Bridge | |
Construction Specification, artikel | |
10.3.2.3 | |
==== R25.9.3 Daerah lokal – Daerah lokal | |
menahan tegangan tinggi lokal yang | |
diakibatkan perangkat angkur, dan | |
menyalurkannya ke bagian lain dari daerah | |
angkur. Perilaku daerah lokal sangat | |
tergantung sifat-sifat khusus perangkat | |
angkur dan penulangan kekangannya, dan | |
tidak terlalu dipengaruhi geometri | |
penampang dan pembebanan dari struktur | |
keseluruhan. Desain daerah lokal kadangkadang | |
tidak dapat diselesaikan sampai | |
penentuan angkur yang akan digunakan | |
telah ditetapkan. Bila digunakan angkur | |
khusus, produsen harus menyiapkan hasil | |
uji yang membuktikan bahwa perangkat | |
tersebut memenuhi standar AASTHO LRFD | |
Bridge Design Specification (LRFDCONS) | |
artikel 10.3.2.3. Pertimbangan utama dalam | |
desain daerah lokal adalah pengaruh | |
tegangan tumpu (bearing) yang tinggi dan | |
kecukupan tulangan pengekang yang ada | |
untuk meningkatkan kapasitas beton yang | |
menahan tegangan tumpu di daerah | |
tersebut. | |
==== 25.9.3.2. Bila digunakan angkur khusus, | |
tambahan tulangan samping harus | |
disediakan sebagai tambahan tulangan | |
pengekang yang disyaratkan untuk | |
perangkat angkur tersebut. | |
==== 25.9.3.2.1 Tulangan samping tambahan | |
harus sama konfigurasinya dan paling | |
sedikit rasio volumetriknya sebanding | |
dengan tulangan samping tambahan yang | |
digunakan ketika uji penerimaan kualitas | |
perangkat angkur. | |
==== R25.9.3.2.1 Tulangan samping dipasang | |
di daerah angkur, pada lapisan terluar | |
penampang untuk membatasi lebar retak | |
dan spasi retak. Penulangan di daerah | |
umumuntuk aksi lain (seperti susut dan | |
suhu) dapat digunakan sebagai tambahan | |
persyaratan penulangan samping. | |
Penentuan tambahan tulangan samping | |
tergantung pada perangkat angkur yang | |
digunakan dan umumnya belum dapat | |
ditentukan sampai perangkat angkur yang | |
spesifik dipilih. | |
==== 25.9.4 Daerah umum R25.9.4 Daerah umum – Dalam daerah | |
umum, asusmsi dasar teori bahwa | |
penampang adalah tetap datar tidak | |
berlaku. Tegangan tarik yang dapat | |
disebabkan perangkat angkur tendon, | |
termasuk pencaran (bursting), | |
pengelupasan (spalling), dan tegangan tarik | |
tepi seperti tampak dalam Gambar R25.9.4 | |
harus diperhitungkan dalam desain. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 609 dari 695 | |
Tegangan tekan tepat di depan daerah lokal | |
harus diperiksa (Gambar R25.9.1.1b) | |
Gambar R25.9.4 – Daerah tegangan tarik | |
dalam daerah umum | |
==== 25.9.4.1 Ukuran daerah umum adalah | |
sama dengan dimensi terbesar | |
penampang. Untuk pelat dengan angkur | |
atau grup angkur yang terpasang | |
sepanjang tepi pelat, ketebalan daerah | |
umum harus diambil sebagai spasi tendon | |
tersebut. | |
==== R25.9.4.1 Kedalaman daerah umum pada | |
pelat ditentukan dalam AASTHO LRFD | |
Bridge Design Specification (LRFDUS) | |
artikel 5.10.9 sebagai spasi tendon (Gbr | |
==== R25.9.4.1). Mengacu 25.9.4.4.6 untuk | |
angkur monostrand. | |
Gambar R25.9.4.1 – Dimensi daerah | |
umum pada pelat pascatarik | |
==== 25.9.4.2 Untuk angkur yang terletak jauh | |
dari ujung komponen struktur, bagian | |
daerah umum harus termasuk daerah | |
terganggu (disturb region) di depan dan di | |
belakang angkur tersebut. | |
==== R25.9.4.2 Ukuran daerah umum untuk | |
angkur yang terletak jauh dari ujung | |
komponen struktur didefinisikan dalam | |
Gambar R25.9.1.1b. | |
Gaya tarik tepi | |
longitudinal | |
Gaya | |
spalling | |
Gaya | |
pencar | |
(burst) | |
T | |
Denah | |
Potongan | |
C | |
s = spasi tendon sepanjang | |
tepi pelat | |
Kedalaman daerah umum = s | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 610 dari 695 | |
==== 25.9.4.3 Analisis daerah umum | |
==== 25.9.4.3.1 Metode a) hingga c) dapat | |
digunakan untuk desain daerah umum: | |
a) Model strut-and-tie berdasarkan pasal | |
23 | |
b) Analisis tegangan linier termasuk | |
analisis elemen hingga atau metode | |
setara | |
c) Rumusan penyederhanaan menurut | |
AASTHO LRFD Bridge Design | |
Specification artikel 5.10.9.6, kecuali | |
bila dibatasi oleh 25.9.4.3.2 | |
Desain daerah umum menggunakan | |
metode lain diizinkan dengan catatan | |
bahwa tahapan desain dalam penentuan | |
kekuatan sesuai dengan hasil uji yang | |
komprehensif. | |
==== R25.9.4.3 Analisis daerah umum | |
==== R25.9.4.3.1 Metode desain termasuk | |
prosedur-prosedur tersebut dengan | |
pedoman yang telah diberikan oleh | |
AASTHO LRFDUS dan Breen et al. (1994). | |
Prosedur-prosedur ini menunjukkan | |
prediksi kekuatan yang konservatif bila | |
dibandingkan dengan hasil percobaan | |
(Breen at al. 1994). Penggunaan model | |
strut-and-tie sangat bermanfaat untuk | |
desain daerah umum. | |
Dalam banyak aplikasi angkur dimana | |
terdapat banyak atau daerah beton yang | |
masif disekitar angkur, persamaan yang | |
disederhanakan menggunakan AASTHO | |
LRFDUS dan Breen et al. (1994) dapat | |
digunakan kecuali pada kasus 25.9.4.3.2. | |
Nilai besaran gaya bursting Tburst dan jarak | |
pusat ke permukaan tumpu angkur dburst | |
dapat dihitung dengan Pers. (R25.9.4.3.1a) | |
dan (R25.9.4.3.1b). Notasi yang digunakan | |
dalam persamaan ini ditunjukkan dalam | |
Gambar R 25.9.4.3.1 untuk gaya prategang | |
dengan eksentrisitas kecil. Aplikasi | |
persamaan-persamaan ini, urutan | |
penarikan tendon harus dipertimbangkan | |
bila terdapat lebih dari satu tendon. | |
0,25 1 anc | |
burst pu | |
h | |
T P | |
h | |
| |
| |
| |
(R25.9.4.3.1a) | |
0,5 2 burst anc d h e (R25.9.4.3.1b) | |
Dimana Σ Ppu adalah jumlah gaya tendon | |
terfaktor Ppu dari gaya tendon indiviual. hanc | |
adalah kedalaman perangkat angkur, atau | |
satu grup tendon yang berspasi rapat pada | |
arah yang ditinjau; eanc adalah eksentristas | |
(selalu bertanda positif) dari angkur atau | |
kelompok angkur terhadap titik berat | |
penampang (Gambar R25.9.4.3.1). | |
Perangkat-perangkat angkur sebaiknya | |
dianggap berspasi rapat apabila spasi | |
sumbu ke sumbunya antara angkur lebih | |
kecil dari 1,5 kali lebar perangkat angkur | |
dalam arah yang ditinjau. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 611 dari 695 | |
Gambar R25.9.4.3.1 – Notasi yang | |
digunakan dalam daerah umum | |
==== 25.9.4.3.2 Persamaan-persamaan yang | |
disederhanakan tercantum dalam | |
==== 25.9.3.1c) tidak boleh digunakan untuk | |
desain daerah umum bila terdapat | |
keadaan a) hingga g): | |
a) Penampang yang bukan persegi | |
b) Memiliki diskontinuitas pada atau di | |
dekat daerah umum yang dapat | |
mengganggu lintasan aliran gaya | |
c) Jarak ke tepi minimum yang lebih kecil | |
dari 1,5 kali dimensi lateral angkur di | |
arah tersebut. | |
d) Digunakan angkur lebih dari satu yang | |
tidak dirapatkan dalam satu grup | |
e) Pusat masa tendon terletak di luar | |
daerah kern | |
f) Sudut kemiringan angkur di daerah | |
umum lebih kecil dari -5 derajat dari | |
garis pusat melalui sumbu komponen | |
struktur. Sudut negatif berarti arah gaya | |
angkur menjauh dari pusat berat | |
penampang | |
g) Sudut kemiringan angkur di daerah | |
umum lebih besar dari +20 derajat dari | |
garis pusat sumbu komponen struktur. | |
Sudut positif berarti arah gaya angkur | |
menuju dari pusat berat penampang | |
==== R25.9.4.3.2 Persamaan sederhana dalam | |
AASTHO LRFDUS tak bisa digunakan | |
untuk kasus yang tercantum dalam daftar | |
==== 25.9.4.3.2. Bila ini yang terjadi, analisis yang | |
lebih rinci harus dilakukan. Sebagai | |
tambahan, prategang pascatarik pada | |
penampang tipis, penampang dengan | |
sayap, penampang tidak beraturan atau bila | |
tendon mengalami pelengkungan dalam | |
daerah umum desain di dasarkan pada | |
AASTHO LRFDUS artikel 5.10.9.4 dan | |
5.10.9.5. Rekomendasi detail untuk prinsipprinsip | |
desain yang berlaku untuk semua | |
jenis metode terdapat dalam artikel | |
5.10.9.3.2 AASTHO LRFDUS. | |
Perangkat angkur untuk kelompok tendon | |
monostrand dengan monostrand individual | |
sering dijumpai di balok. Bila balok memiliki | |
satu angkur atau sekelompok angkur yang | |
dipasang dengan spasi rapat, persamaan | |
sederhana yang diberikan dalam | |
==== R25.9.4.3.1 dapat digunakan, kecuali terjadi | |
kasus dalam 25.9.4.3.2. Untuk kasus yang | |
lebiih rumit dapat didesain menggunakan | |
metode strut-and-tie. Penjelasan rincinya | |
terdapat dalam AASTHO LRFDUS dan | |
Breen et al. (1994). | |
==== 25.9.4.3.3 Pengaruh tiga dimensi | |
diperhitungkan dalam desain dan analisis | |
dengan a) atau b): | |
a) Analisis tiga dimensi | |
b) Pendekatan dengan menjumlahkan | |
pengaruh dari dua bidang ortogonal | |
==== R25.9.4.3.3 Adanya ketentuan untuk | |
analisis tiga dimensi adalah untuk menjamin | |
pengaruh gaya tegak lurus ke bidang utama | |
komponen struktur seperti gaya pencar | |
(bursting) dalam penampang tipis, atau | |
pelat perlu diperhitungkan. Dalam | |
kebanyakan kasus, pengaruh ini dapat | |
dianalisis secara terpisah untuk setiap arah | |
beban, tapi kadangkala analisis 3D penuh | |
diperlukan (contoh, diafragma untuk angkur | |
tendon eksternal). | |
Tburst | |
c.g.c | |
Ppu | |
eanc | |
h/2 | |
hanc | |
dburst | |
Ppu /2 | |
Ppu /2 | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 612 dari 695 | |
==== 25.9.4.4 Batasan penulangan | |
==== 25.9.4.4.1 Kekuatan tarik beton diabaikan | |
dalam perhitungan kebutuhan tulangan. | |
==== R25.9.4.4 Batasan penulangan | |
==== 25.9.4.4.2. Penulangan harus disediakan | |
untuk menahan gaya pencar (bursting), | |
pengelupasan (spalling), dan gaya tarik | |
tepi longitudinal akibat perangkat angkur. | |
Pengaruh perubahan bentuk penampang | |
yang mendadak dan tahapan pelaksanaan | |
penarkan tendon harus diperhitungkan. | |
==== R25.9.4.4.2. Dalam beberapa kasus, | |
persyaratan penulangan tidak dapat | |
ditentukan sebelum detail layout tendon dan | |
angkur diketahui. Dengan demikian | |
tanggung jawab desain dan persetujuan | |
harus jelas dan tercatat dalam dokumen | |
konstruksi. | |
Adanya perubahan mendadak di | |
penampang dapat menyebabkan | |
penyimpangan yang cukup berarti pada | |
lintasan gaya. Penyimpangan ini dapat | |
meningkatkan gaya tarik yang besar seperti | |
ditunjukkan dalam Gambar R25.9.4.4.2. | |
Gambar R25.9.4.4.2 – Pengaruh | |
perubahan bentuk penampang balok | |
==== 25.9.4.4.3 Untuk angkur yang | |
ditempatkan jauh dari ujung komponen | |
struktur, Tulangan dengan lekatan harus | |
disediakan untuk mentransfer setidaknya | |
0,35Ppu ke dalam beton dibelakang | |
==== R25.9.4.4.3. Bila angkur tidak di | |
tempatkan di ujung komponen struktur, | |
tegangan tarik local terjadi di belakang | |
angkur (Gambar R25.9.1.1b) akibat | |
kompatibiltas deformasi antara bagian di | |
dburst | |
Ppu /2 | |
Ppu /2 | |
Tburst | |
Ppu | |
hanc | |
h | |
(a) Potongan Penampang Persegi Panjang | |
Tburst ,25 Ppu | |
dburst | |
hanc | |
Ppu | |
h | |
Ppu /2 | |
Ppu /2 | |
(b) Potongan bagian sayap dan diafragma ujung | |
Tburst ,50 Ppu | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 613 dari 695 | |
angkur. Penulangan ini harus ditempatkan | |
secara simetris mengelilingi angkur, serta | |
dapat menyalurkan tegangan secara | |
penuh baik di depan maupun di belakang | |
angkur. | |
depan dan di belakang angkur. Tulangan | |
pengikat nonprategang sejajar tendon harus | |
dipasang di daerah angkur untuk | |
membatasi penyebaran retak di belakang | |
angkur. Persyaratan 0,35Ppu dikembangkan | |
dengan memakai 25% gaya prategang tidak | |
terfaktor yang harus dipikul oleh tulangan | |
pada tegangan 0,6f | |
y | |
menggunakan factor | |
beban sebesar 1,2. sehingga, kekeuatan | |
leleh penuh tulangan f | |
y | |
harus digunakan | |
dalam perhitungan kapastitas yang | |
diberikan. | |
==== 25.9.4.4.4 Bila tendon melengkung di | |
daerah umum, tulangan dengan lekatan | |
harus disediakan untuk mengantisipasi | |
gaya radial dan gaya belah, kecuali untuk | |
pelat tendon monostrand, atau bila analisis | |
menunjukkan penulangan tersebut tidak | |
diperlukan. | |
==== 25.9.4.4.5 Penulangan dengan kapasitas | |
tarik setidaknya 2% dari gaya prategang | |
terfaktor harus dipasang tegak lurus | |
terhadap arah sejajar bidang pembebanan | |
angkur untuk mencegah pengelupasan | |
beton. Kecuali untuk pelat tendon | |
monostrand, atau bila analisis | |
menunjukkan penulangan tersebut tidak | |
diperlukan. | |
==== R25.9.4.4.5. Gaya spalling untuk tendontendon | |
dengan titik berat berada dalam kern | |
penampang diperkirakan sebesar 2% dari | |
gaya prategang terfaktor. Asumsi ini tidak | |
berlaku untuk perangkat multi angkur | |
dengan spasi pusat ke pusat angkur lebih | |
besar dari 0,4 kali tinggi penampang. | |
==== 25.9.4.4.6 Pada angkur monostrand | |
dengan diameter strand 12.7 mm atau | |
yang lebih kecil dalam pelat beton normal, | |
penulangan yang memenuhi a) dan b) | |
harus disediakan di daerah umum kecuali | |
analisis yang lebih detail berdasarkan | |
==== 25.9.4.3 menunjukkan penulangan | |
tersebut ini tidak diperlukan: | |
a) Dua batang tulangan horizontal | |
sedikitnya berdiameter 13 mm (D13) | |
harus dipasang sejajar terhadap sisi | |
pelat. Tulangan ini diperkenankan | |
menempel pada sisi permukaan angkur | |
dan harus berada dalam jarak sejauh | |
h/2 di depan masing-masing perangkat | |
angkur. Penulangan ini harus | |
ditperpanjang sedikitnya 150 mm dari | |
masing-masing sisi dari setiap | |
perangkat angkur | |
b) Bila spasi sumbu ke sumbu perangkat | |
angkur berjarak 300 mm atau kurang, | |
==== R25.9.4.4.6 Untuk pelat dengan tendon | |
monostrand penentuan penulangan | |
minimum di daerah umum ditentukan | |
berdasarkan ACI 423.3R, yang diperoleh | |
dari Breen et al. (1994). Contoh detail | |
terlihat dalam gambar R25.9.4.4.6. Batangbatang | |
horizontal sejajar penampang tepi | |
seperti disyaratkan dalam 25.9.4.4.6(a) | |
harus menerus. | |
Uji-uji yang menjadi dasar rekomendasi | |
Breen et al. (1994) dibatasi dengan | |
perangkat angkur diameter 12,7 mm, | |
tendon tanpa lekatan, strand 1860 MPa dan | |
beton normal. Jadi untuk angkur berukuran | |
lebih besar, beton ringan, maka Komite ACI | |
423 menyarankan agar spasi dan jumlah | |
penulangan harus disesuaikan secara | |
konservatif agar diperoleh gaya angkur lebih | |
besar, dengan kekuatan tarik belah yang | |
lebih kecil pada beton ringan. | |
ACI 423.3R, dan Breen et al. (1994) | |
merekomendasikan penggunaan tulangan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 614 dari 695 | |
maka perangkat angkur tersebut harus | |
ditinjau sebagai sebuah kelompok. | |
Untuk setiap kelompok yang terdiri dari | |
6 atau lebih perangkat angkur, | |
sebanyak n + 1 tulangan hairpin atau | |
sengkang tertutup dengan tulangan | |
diameter minimal 10 mm (D10) harus | |
dipasang, dimana n adalah jumlah | |
angkur terpasang. Satu buah tulangan | |
hairpin atau sengkang harus dipasang | |
di antara masing-masing perangkat | |
ankur dan satu buah dipasang pada | |
masing-masing sisi kelompok angkur. | |
Tulangan hairpin atau sengkang harus | |
ditempatkan dengan kaki-kakinya | |
memanjang ke arah pelat dan tegak | |
lurus terhadap tepi pelat. Bagian tengah | |
tulangan hairpin dipasang tegak lurus | |
bidang pelat dari 3h/8 hingga h/2 di | |
depan perangkat angkur. | |
c) | |
hairpin untuk daerah pengangkuran yang | |
berada dalam rentang 300 mm dari sudutsudut | |
pelat untuk menahan gaya tarik tepi. | |
Kata “di depan” dalam 25.9.4.4.6 | |
mempunyai makna seperti yang ditunjukkan | |
dalam Gambar R25.9.1.1b. | |
Untuk kasus-kasus dimana perangkat | |
angkur multistrand digunakan untuk tendontendon | |
pelat, maka semua ketentuan 25.9.4 | |
harus terpenuhi. | |
Penulangan yang dipasang tegak lurus | |
bidang pelat yang disyaratkan dalam | |
==== 25.9.4.4.6(b) untuk tendon yang berspasi | |
rapat harus juga diberikan dalam kasus | |
tendon-tendo yang berspasi lebar. | |
Gambar R25.9.4.4.6 – Penulangan | |
daerah angkur untuk kelompok angkur | |
tendon diameter 12,7 mm atau lebih | |
kecil di pelat | |
==== 25.9.4.5 Batasan tegangan di daerah | |
umum | |
==== R25.9.4.5 Batasan tegangan di daerah | |
umum | |
h | |
3h/8 hingga | |
h/2 | |
hh//22 | |
Batang D10 atau lebih besar | |
Tulangan hairpin dibutuhkan jika, s mm | |
Perpanjangan mm | |
Batang lurus D13 atau lebih besar | |
sejajar dengan tepi pelat dan dilingkupi | |
tulangan hairpin | |
Spasi angkur, s | |
Tepi pelat | |
A A | |
(b) Denah | |
CL Tendon (typ.) | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 615 dari 695 | |
==== 25.9.4.5.1 Tegangan tarik desain | |
maksimum tulangan pada kekuatan | |
nominal tak boleh melebihi Tabel | |
==== 25.9.4.5.1. | |
Tabel 25.9.4.5.1 – Tegangan tarik | |
desain maksimum di tulangan | |
Jenis tulangan | |
Tegangan tarik | |
desain maksimum | |
Tulangan | |
nonprategang | |
fy | |
Tulangan prategang | |
terlekat | |
fpy | |
Tulangan prategang | |
tanpa lekatan | |
fse + 70 | |
==== R25.9.4.5.1 Nilai kekuatan tarik nominal | |
tendon pratengang terlekat dibatasi sebesar | |
kekuatan leleh baja pratengang karena | |
Pers. (20.3.2.3.1) tidak berlaku untuk | |
kondisi selain perilaku lentur. Nilai untuk | |
tulangan prategang tanpa lekatan | |
didasarkan 20.3.2.4.1, tetapi dibatasi untuk | |
pemakaian nonlentur yang pendek ini. | |
==== 25.9.4.5.2 Tegangan tekan beton | |
nominal tak boleh melampaui 0,7λfci’, | |
dengan λ didefinisikan dalam 19.2.4. | |
==== R25.9.4.5.2 Deformasi inelastik beton | |
dapat terjadi dalam daerah umum karena | |
daerah angkur direncanakan berdasarkan | |
pada pendekatan kekuatan. Penggunaan | |
koefisien λ untuk beton ringan menurunkan | |
kekuatan tarik beton, yang secara tak | |
langsung membatasi tegangan tekan, | |
demikian juga penyebaran yang lebar serta | |
kegetasan dipelihatkan pada daerah | |
pengangkuran beton ringan. | |
==== 25.9.4.5.3 Bila beton terkekang oleh | |
sengkang pengekang atau sengkang spiral | |
dan efek pengekangan tulangan direkam | |
oleh pengujian dan analisis. Peningkatan | |
kekuatan tekan akibat kekangan | |
diperkenankan digunakan dalam | |
perhitungan kekuatan nominal daerah | |
umum. | |
==== R25.9.4.5.3 Bila kekangan beton dinilai | |
efektif, kekuatan tekan beton bisa | |
ditingkatkan (Breen et al. 1994). Hasil | |
penelitian Breen et al. (1994) membuktikan | |
bahwa tegangan tekan yang dihasilkan | |
prategang tambahan yang diaplikasikan | |
tegak lurus terhadap sumbu tendon utama | |
dapat secera efektif meningkatkan kekuatan | |
beton di daerah angkur. | |
==== 25.9.4.5.4 Tulangan prategang tidak | |
boleh ditegangkan sebelum hasil uji | |
silinder beton yang dirawat sesuai dengan | |
komponen strukturnya mencapai minimum | |
17 MPa untuk batang dan strand tunggal, | |
dan minimum 28 MPa untuk tendon | |
multistrand, kecuali bila telah memenuhi | |
==== 25.9.4.5.5. | |
==== R25.9.4.5.4 Untuk membatasi retak susut | |
awal, tendon monostrand ditegangkan pada | |
tegangan tidak kurang dari 17 MPa. Dalam | |
kasus seperti ini, baik digunakan angkur | |
monostrand yang ukurannya lebih besar | |
maupun penarikan tendon dilakukan secara | |
bertahap, seringkali dilakukan pada tingkat | |
1/3 atau 1/2 dari gaya prategang seperti | |
yang diizinkan oleh 25.9.4.5.5. | |
==== 25.9.4.5.5 Peraturan 25.9.4.5.4 tidak | |
perlu diikuti bila a) atau b) terpenuhi: | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 616 dari 695 | |
a) Digunakan angkur yang ukurannya | |
lebih besar untuk mengkompensasi | |
kekuatan tekan beton yang lebih rendah | |
b) Tulangan prategang ditarik tidak lebih | |
dari 50% dari gaya pratengang akhir | |
==== 25.9.5 Detail penulangan | |
==== 25.9.5.1 Penentuan ukuran tulangan, | |
spasi tulangan, selimut beton dan detail | |
lain untuk daerah angkur harus | |
memperhatikan toleransi pada saat | |
fabrikasi dan pemasangan tulangan; | |
ukuran agregat dan aspek pemadatan | |
beton waktu pengecoran. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 617 dari 695 | |
[ Lanjut Ke PASAL 26 – DOKUMEN KONSTRUKSI DAN INSPEKSI... ] | |
| |
| |