| ==== 24. PASAL 24 – PERSYARATAN KEMAMPUAN LAYAN | |
| ==== 24.1 - Ruang lingkup R24.1 - Ruang lingkup | |
| ==== 24.1.1 Pasal ini digunakan sebagai | |
| pedoman perencanaan elemen struktur | |
| agar memenuhi persyaratan minimum | |
| kemampuan layan, termasuk kasus a) | |
| hingga d): | |
| a) Defleksi akibat beban kerja gravitasi | |
| (24.2) | |
| b) Distibusi tulangan lentur pada pelat satu | |
| arah dan balok untuk mengontrol retak | |
| (24.3) | |
| c) Tulangan susut dan suhu (24.4) | |
| d) Tegangan izin untuk komponen lentur | |
| prategang (24.5) | |
| Pasal ini menjelaskan tentang | |
| persyaratan kemampuan layan yang | |
| dirujuk dalam pasal-pasal lain dalam | |
| standar ini, serta dapat digunakan sebagai | |
| kriteria penentuan kinerja sebuah elemen | |
| struktur. Pasal ini tidak dapat berdiri sendiri | |
| sebagai sebuah persyaratan kemampuan | |
| layan yang lengkap dan kompilasi kompak | |
| untuk desain komponen-komponen | |
| struktur. | |
| ==== 24.2 - Defleksi akibat beban gravitasi | |
| tingkat layan | |
| ==== R24.2 - Defleksi akibat beban gravitasi | |
| tingkat layan | |
| ==== 24.2.1 Komponen struktur lentur harus | |
| didesain agar memiliki kekakuan yang | |
| cukup sehingga dapat membatasi terjadinya | |
| defleksi atau deformasi yang dapat | |
| berpengaruh negatif pada kekuatan atau | |
| kemampuan layan suatu struktur. | |
| Pasal ini hanya membahas defleksi atau | |
| deformasi yang terjadi akibat beban layan. | |
| Apabila memperhitungkan defleksi sebagai | |
| fungsi waktu, maka hanya beban mati dan | |
| bagian dari beban-beban lain yang bersifat | |
| tetap saja yang perlu diperhitungkan. | |
| Ada dua metode yang dapat digunakan | |
| untuk mengontrol defleksi (Sabnis et al. | |
| 1974). Untuk pelat satu arah dan balok | |
| nonprategang, termasuk elemen komposit, | |
| ketebalan minimum yang diatur dalam | |
| 7.3.1 dan 9.3.1 dianggap memenuhi | |
| persyaratan standar ini untuk komponen | |
| struktur yang tidak menahan atau tidak | |
| disatukan dengan komponen nonstruktural | |
| yang mungkin akan rusak akibat lendutan | |
| yang besar. Untuk konstruksi nonprategang | |
| dua arah, ketebalan minimum | |
| diatur dalam 8.3.1 dianggap memenuhi | |
| persyaratan standar ini. | |
| Untuk komponen nonprategang yang | |
| tidak memenuhi persyaratan ketebalan | |
| minimum, untuk komponen nonprategang | |
| satu arah yang memikul atau berhubungan | |
| dengan komponen nonstruktural yang | |
| menahan atau disatukan dengan | |
| komponen nonstruktural yang mungkin | |
| akan rusak akibat lendutan yang besar dan | |
| komponen lentur prategang, defleksi harus | |
| dihitung berdasarkan 24.2.3 hingga 24.2.5. | |
| Lendutan maksimum yang dihitung | |
| dibatasi oleh nilai yang tercantum dalam | |
| Tabel 24.2.2. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 544 dari 695 | |
| ==== 24.2.2 Lendutan yang dihitung menurut | |
| ==== 24.2.3 hingga 24.2.5 tidak boleh melebihi | |
| batasan pada Tabel 24.2.2. | |
| ==== R24.2.2 Harus dicatat bahwa | |
| pembatasan-pembatasan yang diberikan | |
| dalam Tabel 24.2.2 hanya terkait dengan | |
| elemen-elemen nonstruktural yang yang | |
| didukung atau dihubungkan. Untuk | |
| struktur-struktur tersebut dimana | |
| komponen-komponen strukturalnya | |
| sepertinya dipengaruhi oleh lendutan atau | |
| deformasi komponen-komponen struktur | |
| dimana komponen-komponen struktural | |
| tersebut dihubungkan dengan cara | |
| sedemikian rupa sehingga memberikan | |
| pengaruh yang merugikan kekuatan | |
| struktur tersebut, lendutan-lendutan dan | |
| gaya-gaya yang ditimbulkan tersebut harus | |
| dipertimbangkan secara eksplisit dalam | |
| analisis dan desain struktur seperti yang | |
| disyaratkan oleh 24.2.1 (ACI 209R-92). | |
| Bila lendutan jangka panjang dihitung, | |
| bagian lendutan sebelum penyatuan | |
| elemen-elemen nonstruktural boleh | |
| dikurangi. Dalam melakukan hal ini | |
| penggunaan koreksi dapat dilakukan | |
| dengan kurva dalam Gambar R24.2.4.1 | |
| untuk komponen-komponen struktur | |
| dengan ukuran dan betuk yang umum. | |
| Tabel 24.2.2 – Perhitungan lendutan izin maksimum | |
| Jenis | |
| komponen | |
| struktur | |
| Kondisi Lendutan yang diperhitungkan | |
| Batas | |
| lendutan | |
| Atap datar | |
| Tidak memikul atau tidak disatukan | |
| dengan elemen-elemen nonstruktural | |
| yang mungkin akan rusak akibat | |
| lendutan yang besar | |
| Lendutan seketika akibat Lr dan R | |
| maksimum | |
| ℓ/180[1] | |
| Lantai Lendutan seketika akibat L ℓ/360 | |
| Atap atau | |
| lantai | |
| Memikul atau | |
| disatukan | |
| dengan | |
| elemenelemen | |
| nonstruktural | |
| Mungkin akan rusak | |
| akibat lendutan yang | |
| besar | |
| Bagian dari lendutan total yang terjadi | |
| setelah pemasangan elemen | |
| nonstruktural, yaitu jumlah dari | |
| lendutan jangka panjang akibat | |
| semua beban tetap dan lendutan | |
| seketika akibat penambahan beban | |
| hidup[2] | |
| ℓ/480[3] | |
| Tidak akan rusak | |
| akibat lendutan yang | |
| besar | |
| ℓ/240[4] | |
| [1]Batasan tidak dimaksudkan sebagai pengamanan terhadap genangan air. Genangan air harus diperiksa berdasarkan | |
| perhitungan lendutan, termasuk lendutan tambahan akibat genangan air, dan mempertimbangkan pengaruh jangka panjang | |
| akibat beban tetap,lawan lendut, toleransi konstruksi, dan keandalan sistem drainase. | |
| [2]Lendutan jangka panjang harus dihitung berdasarkan 24.2.4, tapi boleh dikurangi dengan nilai lendutan yang terjadi sebelum | |
| pemasangan elemen nonstruktural. Besarnya nilai lendutan ini harus dihitung berdasarkan data teknis yang dapat diterima | |
| terkait dengan karakteristik hubungan waktu-lendutan dari komponen struktur yang serupa dengan komponen struktur yang | |
| ditinjau. | |
| [3]Batasan boleh dilampaui bila langkah pencegahan kerusakan terhadap komponen yang ditumpu atau disatukan telah | |
| dilakukan. | |
| [4]Batasan tak boleh melebihi batasan toleransi yang disediakan untuk elemen nonstruktural. | |
| ==== 24.2.3 Perhitungan lendutan seketika R24.2.3 Perhitungan lendutan seketika | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 545 dari 695 | |
| ==== 24.2.3.1 Lendutan seketika harus dihitung | |
| dengan metode dan formula untuk lendutan | |
| elastis, dengan mempertimbangkan | |
| pengaruh retak dan tulangan pada | |
| kekakuan penampang. | |
| ==== R24.2.3.1 Dalam perhitungan lendutan | |
| seketika komponen struktur prismatik tak | |
| retak, metode atau formula umum untuk | |
| lendutan elastis bisa digunakan dengan | |
| nilai EcIg konstan sepanjang komponen | |
| struktur. Akan tetapi, bila komponen | |
| struktur diperkirakan mengalami retak | |
| pada sebuah penampang atau lebih, atau | |
| bila tinggi penampang bervariasi | |
| sepanjang bentangnya, perhitungan yang | |
| lebih teliti diperlukan. | |
| ==== 24.2.3.2 Pengaruh variasi properti | |
| penampang seperti haunch, harus | |
| dipertimbangkan dalam perhitungan | |
| lendutan. | |
| ==== 24.2.3.3 Lendutan pada sistem pelat dua | |
| arah harus dihitung dengan memperhatikan | |
| bentuk dan ukuran panel pelat, kondisi | |
| perletakan dan sifat kekangan pada ujung | |
| pelat. | |
| ==== R24.2.3.3 Perhitungan lendutan pelat | |
| dua arah adalah rumit, bahkan bila perilaku | |
| elastik linear diasumsikan. Untuk lendutan | |
| seketika, nilai Ec dan Ie yang ditetapkan | |
| secara berurutan dalam 24.2.3.4 dan | |
| ==== 24.2.3.5 boleh digunakan (ACI 209R). | |
| Akan tetapi, prosedur lain dan nilai lain dari | |
| kekakuan EcIe boleh digunakan apabila | |
| menghasilkan lendutan mendekati nilai | |
| yang diperoleh dari hasil uji yang | |
| komprehensif. | |
| ==== 24.2.3.4 Modulus elastisitas Ec diizinkan | |
| untuk dihitung sesuai 19.2.2. | |
| ==== 24.2.3.5 Untuk komponen-komponen | |
| nonprategang, momen inersia efektif Ie | |
| dihitung berdasarkan Pers.(24.2.3.5a) | |
| kecuali bila didapatkan melalui alaisis lebih | |
| rinci dan teliti. Namun demikian Ie tak boleh | |
| melebihi Ig | |
| 3 3 | |
| 1 cr cr | |
| e g cr | |
| a a | |
| M M | |
| I I I | |
| M M | |
| | |
| | |
| | |
| (24.2.3.5a) | |
| Dengan Mcr dihitung sebagai: | |
| r g | |
| cr | |
| t | |
| f I | |
| M | |
| y | |
| (24.2.3.5b) | |
| ==== R24.2.3.5 Momen inersia efektif yang | |
| dibahas dalam standar ini dan | |
| dikembangkan oleh Branson (1965) | |
| ditetapkan cukup teliti untuk menentukan | |
| perkiraan lendutan (ACI Committee 435 | |
| 1966, 1968; ACI 209R). Momen inersia | |
| efektif Ie dikembangkan untuk | |
| menyediakan peralihan antara batas atas | |
| dan batas bawah Ig dan Icr sebagai fungsi | |
| rasio momen Mcr/Ma | |
| ==== 24.2.3.6 Untuk pelat satu arah dan balok | |
| menerus Ie dapat diambil sebagai rata-rata | |
| dari nilai-nilai yang diperoleh dalam Pers. | |
| (24.2.3.5a) untuk penampang momen | |
| negatif dan positif kritikal. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 546 dari 695 | |
| ==== 24.2.3.7. Untuk pelat satu arah dan balok | |
| prismatik Ie dapat diambil dari nilai yang | |
| diperoleh dalam Pers. (24.2.3.5a) di tengah | |
| bentang untuk bentang sederhana dan | |
| menerus, dan di daerah tumpuan untuk | |
| balok kantilever. | |
| ==== R24.2.3.7 Penggunaan properti | |
| penampang di tengah bentang untuk | |
| komponen struktur prismatik menerus | |
| dianggap cukup memadai dalam | |
| perhitungan pendekatan terutama karena | |
| kekakuan tengah bentang (termasuk | |
| pengaruh retak) mempunyai pengaruh | |
| dominan pada lendutan sebagaimana | |
| ditunjukkan oleh ACI 435.5R, ACI | |
| Committee 435 (1979) dan Sabnis et al. | |
| (1974). | |
| ==== 24.2.3.8 Untuk pelat dan balok prategang | |
| kelas U seperti didefinisikan dalam 24.5.2 | |
| diizinkan untuk menghitung lendutan | |
| berdasarkan Ig. | |
| ==== R24.2.3.8 Lendutan seketika bagi | |
| komponen struktur beton prategang kelas | |
| U dapat dihitung dengan metode dan | |
| formula biasa untuk lendutan elastis | |
| menggunakan momen inersia penampang | |
| bruto (tak retak) dan modulus elastisitas | |
| beton ditetapkan dalam 19.2.2.1. | |
| ==== 24.2.3.9. Untuk pelat dan balok prategang | |
| kelas T dan kelas C seperti yang | |
| didefinisikan dalam 24.5.2 lendutan harus | |
| dihitung berdasarkan analisis transformasi | |
| penampang retak. Diizinkan untuk | |
| mendasari perhitungan lendutan pada | |
| hubungan momen-lendutan bilinier atau Ie | |
| berdasarkan Pers. (24.2.3.5a), dimana Mcr | |
| dihitung berdasarkan: | |
| ( ) r pe g | |
| cr | |
| t | |
| f f I | |
| M | |
| y | |
| | |
| (24.2.3.9) | |
| ==== R24.2.3.9 Komponen struktur lentur | |
| prategang kelas C dan T didefinisikan | |
| dalam 24.5.2. PCI Design Handbook (PCI | |
| MNL 120). memberikan perhitungan | |
| lendutan menggunakan hubungan | |
| momen-lendutan bilinear, dan | |
| menggunakan momen inersia efektif. Mast | |
| (1998) memberikan informasi tambahan | |
| tentang lendutan komponen struktur beton | |
| prategang yang retak. | |
| Shaikh and Branson (1970) menunjukkan | |
| bahwa metode Ie dapat digunakan utnuk | |
| menghitung lendutan komponen struktur | |
| prategang kelas C dan kelas T dibebani di | |
| atas beban retak. Dalam kasus ini, momen | |
| retak harus memperhitungkan pengaruh | |
| gaya pategang seperti diberikan dalam | |
| Pers. (24.2.3.9). | |
| Sebuah metode untuk memperkirakan | |
| pengaruh tulangan tarik nonprategang | |
| dalam mengurangi lawan-lendut rangkak | |
| juga diberikan oleh Shaikh and Branson | |
| (1970) dengan aproksimasi formula | |
| diberikan dalam ACI 209R dan Branson | |
| (1970). | |
| ==== 24.2.4 Perhitungan lendutan jangka | |
| panjang | |
| ==== R24.2.4 Perhitungan lendutan jangka | |
| panjang | |
| ==== 24.2.4.1 Komponen non prategang | |
| ==== 24.2.4.1.1 Kecuali diperoleh dari | |
| perhitungan lebih rinci, tambahan lendutan | |
| jangka panjang akibat susut dan rangkak | |
| untuk komponen lentur dapat dihitung | |
| ==== R24.2.4.1 Komponen non prategang – | |
| Susut dan rangkak mengakibatkan | |
| lendutan jangka panjang tambahan | |
| terhadap lendutan elastis akibat beban | |
| ketika pertama kali beban diberikan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 547 dari 695 | |
| sebagai perkalian lendutan seketika yang | |
| disebabkan oleh beban tetap dengan faktor | |
| λΔ | |
| 1 50 | |
| | |
| | |
| | |
| (24.2.4.1.1) | |
| ==== 24.2.4.1.2 Dalam Pers. (24.2.4.1.1), ρ' | |
| dihitung pada tengah bentang untuk | |
| bentang sederhana dan menerus, dan di | |
| daerah tumpuan untuk balok kantilever. | |
| ==== 24.2.4.1.3 Dalam Pers. (24.2.4.1.1) faktor | |
| ketergantungan waktu untuk beban tetap ξ | |
| dihitung dari Tabel 24.2.4.1.3. | |
| Tabel 24.2.4.1.3 – Faktor pengaruh | |
| waktu untuk beban tetap | |
| Durasi beban tetap, | |
| dalam bulan | |
| Faktor pengaruh | |
| waktu ξ | |
| 3 1,0 | |
| 6 1,2 | |
| 12 1,4 | |
| 60 atau lebih 2,0 | |
| Penurunan ini dipengaruhi suhu, | |
| kelembaban, kondisi perawatan (curing), | |
| umur pada waktu pembebanan, kuantitas | |
| tulangan tekan dan besarnya beban tetap. | |
| Rumusan yang diberikan dalam pasal ini | |
| dianggap memuaskan untuk penggunaan | |
| dengan prosedur standar ini untuk | |
| perhitungan lendutan seketika dan dengan | |
| batasan-batasan yang diberikan dalam | |
| Tabel 24.2.2. Ledutan yang dihitung dalam | |
| pasal ini merupakan lendutan jangka | |
| panjang tambahan akibat beban mati dan | |
| sebagian dari beban lain yang bekerja | |
| secara berkesinambungan dan dalam | |
| jangka waktu yang cukup untuk | |
| mengakibatkan lendutan tergantung waktu | |
| yang siknifikan. | |
| Pers. 24.2.4.1.1 dikembangkan Branson | |
| (1971). Dalam Pers. 24.2.4.1.1, bagian | |
| (1+50ρ’) adalah untuk memperhitungkan | |
| pengaruh tulangan tekan yang mengurangi | |
| pengaruh lendutan jangka panjang. ξ=2,0 | |
| mencerminkan faktor ketergantungan | |
| waktu nominal untuk lama pembebanan 5 | |
| tahun. Kurva dalam Gambar R24.2.4.1 | |
| boleh digunakan untuk mementukan | |
| besaran ξ bila pembebanan kurang dari 5 | |
| tahun. | |
| Bila pengaruh susut dan rangkak akan di | |
| analisis secara terpisah, rumusan | |
| pendekatan Branson (1965, 1971, 1977) | |
| dan ACI Committee 435 (1966) dapat | |
| digunakan. | |
| Karena ketersediaan data lendutan | |
| jangka panjang untuk pelat dua arah | |
| adalah terbatas untuk menjustifikasi | |
| prosedur yang lebih rinci, perhitungan | |
| tambahan lendutan jangka panjang untuk | |
| pelat dua arah berdasarkan Pers. | |
| (24.2.4.1.1) adalah disyaratkan untuk | |
| menggunakan pengali yang diberikan | |
| dalam 24.2.4.1.3. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 548 dari 695 | |
| Gambar R24.2.4.1 – Faktor pengali | |
| untuk lendutan jangka panjang | |
| ==== 24.2.4.2 Komponen struktur prategang R24.2.4.2 Komponen struktur prategang | |
| ==== 24.2.4.2.1 Lendutan jangka panjang | |
| tambahan untuk komponen struktur | |
| prategang harus dihitung dengan | |
| memeperhatikan pengaruh tegangan dalam | |
| beton dan tulangan akibat beban tetap, dan | |
| pengaruh-pengaruh susut dan rangkak | |
| beton dan relaksasi baja prategang. | |
| ==== R24.2.4.2.1 Perhitungan lendutan jangka | |
| panjang komponen lentur beton prategang | |
| adalah rumit. Perhitungan harus | |
| mempertimbangkan tidak hanya lendutan | |
| yang bertambah akibat tegangan lentur, | |
| tetapi juga lendutan jangka panjang | |
| tambahan yang dihasilkan dari | |
| perpendekan tergantung waktu komponen | |
| struktur lentur. | |
| Komponen struktur beton prategang | |
| memendek lebih besar daripada | |
| komponen struktur nonprategang serupa | |
| akibat rangkak aksial oleh pratekanan | |
| pada pelat atau balok. Rangkak ini | |
| bersama dengan susut mengakibatkan | |
| perpendekan komponen struktur lentur | |
| yang signifikan yang berlangsung untuk | |
| beberapa tahun setelah konstruksi dan | |
| harus diperhitungkan dalam desain. | |
| Perpendekan ini cenderung mengurangi | |
| tegangan tarik dalam tendon prategang, | |
| yang mengurangi pratekanan dalam | |
| komponen struktur dan oleh karenanya | |
| mengakibatkan peningkatan lendutan | |
| jangka panjang. | |
| Faktor lain yang dapat mempengaruhi | |
| lendutan jangka panjang komponen | |
| struktur lentur prategang adalah beton atau | |
| pasangan bata (masonry) didekatnya yang | |
| tidak diprategang dalam arah komponen | |
| struktur prategang. Ini dapat berupa pelat | |
| nonprategang dalam arah balok ynag | |
| berdekatan dengan balok prategang atau | |
| sistem pelat nonprategang. Sebagaimana | |
| komponen struktur prategang cenderung | |
| mengalamisusut dan rangkak yang lebih | |
| 013 6 12 | |
| 0 | |
| 18 24 30 36 48 60 | |
| 0,5 | |
| 1,0 | |
| 1,5 | |
| 2,0 | |
| ξ | |
| Rentang waktu pembebanan (bulan) | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 549 dari 695 | |
| besar dari beton nonprategang didekatnya, | |
| struktur tersebut akan cenderung | |
| mencapai kompatibilitas terhadap | |
| pengaruh perpendekannya. Hal ini | |
| mengakibatkan pengurangan pratekanan | |
| dalam komponen struktur prategang ini | |
| dapat berlangsung selama bertahun-tahun | |
| dan akan mengakibatkan lendutan jangka | |
| panjang tambahan serta meningkatkan | |
| tegangan tarik dalam komponen struktur | |
| prategang. | |
| Sebarang metode yang sesuai untuk | |
| menghitung lendutan jangka panjang | |
| komponen struktur prategang boleh | |
| dipakai, asalkan semua pengaruhnya | |
| diperhitungkan. Pedoman dapat ditemukan | |
| dalam ACI 209R, ACI Committee 435 | |
| (1963), Branson et al. (1970) dan Ghali dan | |
| Favre (1986). | |
| ==== 24.2.5 Perhitungan lendutan pada | |
| konstruksi beton komposit | |
| 25.2.5.1 Bila komponen struktur lentur | |
| beton komposit disangga selama waktu | |
| konstruksi, sehingga setelah penyangga | |
| sementara tadi dilepas, seluruh beban mati | |
| dipikul oleh keseluruhan penampang | |
| komposit, maka untuk perhitungan | |
| lendutan, komponen struktur komposit | |
| tersebut boleh dianggap setara dengan | |
| komponen struktur monolit. | |
| ==== 24.2.5.2 Bila elemen lentur beton komposit | |
| tidak disangga selama waktu konstruksi, | |
| maka besaran dan lama pembebanan | |
| sebelum dan sesudah aksi komposit | |
| bekerja secara efektif perlu diperhitungkan | |
| dalam penentuan lendutan jangka panjang. | |
| ==== 24.2.5.3 Lendutan yang dipengaruhi | |
| perbedaan rangkak antara komponen | |
| pracetak dan komponen cor ditempat, atau | |
| adanya aksial rangkak dalam komponen | |
| prategang, harus diperhitungkan dalam | |
| desain. | |
| ==== R24.2.5 Perhitungan lendutan pada | |
| konstruksi beton komposit – Komponen | |
| struktur beton komposit didesain agar | |
| memenuhi kekuatan geser horizontal | |
| berdasarkan 16.4. Karena terbatasnya | |
| pengujian untuk mempelajari lendutan | |
| seketika dan jangka panjang komponen | |
| struktur komposit maka persyaratanpersyaratan | |
| yang diberikan pada pasal ini | |
| didasarkan pada kebijakan Komite ACI 318 | |
| serta pengalaman lapangan. | |
| Dalam 22.3.3.3 dinyatakan bahwa tak | |
| ada perbedaan antara komponen struktur | |
| yang ditopang (shored) atau yang tidak | |
| ditopang (unshored). Hal tersebut terkait | |
| dengan perhitungan kekuatan bukan | |
| lendutan. Namun demikian dokumen | |
| konstruksi harus dinyatakan dengan jelas | |
| bahwa desain beton komposit tersebut | |
| berdasarkan konstruksi dengan atau tanpa | |
| penopang sebagaimana disyaratkan | |
| dalam 26.11.1.1. | |
| ==== 24.3 - Distribusi tulangan lentur pada | |
| pelat satu arah dan balok | |
| ==== R24.3 - Distribusi tulangan lentur pada | |
| pelat satu arah dan balok | |
| ==== 24.3.1 Tulangan dengan lekatan harus | |
| didistribusikan untuk mengontrol retak di | |
| daerah tarik tarik pelat nonprategang dan | |
| pretegang kelas C dan balok-balok | |
| ditulangi untuk satu arah lentur saja. | |
| ==== R24.3.1 Bila beban layan menghasilkan | |
| tegangan tinggi dalam tulangan, retak | |
| diperkirakan terjadi dan langkah-langkah | |
| tertentu harus diambil dalam pendetailan | |
| tulangan untuk membatasi retak tersebut. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 550 dari 695 | |
| Untuk alasan durabilitas dan penampilan, | |
| banyak retak rambut lebih diterima | |
| daripada sedikit retak besar. Praktik | |
| pendetailan membatasi spasi tulangan | |
| dinilai cukup memadai dalam pembatasan | |
| retak bila tulangan mutu 420 digunakan. | |
| Penelitian laboratorium yang ekstensif | |
| (Gergely and Lutz 1968; Kaar 1966; Base | |
| et al. 1966) melibatkan tulangan ulir | |
| membuktikan bahwa lebar retak saat | |
| beban layan proporsional terhadap | |
| tegangan tulangan. Variable signifikan | |
| yang mencerminkan pendetailan tulangan | |
| yang berpengaruh adalah tebal selimut | |
| dan spasi tulangan. | |
| Lebar retak bervariasi cukup besar, | |
| bahkan dalam laboratorium yang sangat | |
| canggih serta dipengaruhi susut dan faktor | |
| tergantung waktu lainnya. Peningkatan | |
| kontrol retak diperoleh bila tulangan | |
| disebar merata pada daerah tegangan tarik | |
| maksimum. Beberapa tulangan dengan | |
| spasi menengah adalah jauh lebih efektif | |
| daripada hanya satu atau dua tulangan | |
| berdiameter besar untuk luasan yang | |
| sama. | |
| ==== 24.3.2 Spasi tulangan dengan lekatan | |
| yang paling dekat dengan serat tertarik tak | |
| boleh melebihi batasan dalam Tabel 24.3.2 | |
| dimana cc adalah jarak terkecil antara | |
| permukaan beton ke tulangan ulir dan | |
| tulangan prategang. Perhitungan tegangan | |
| dalam tulangan ulir fs dan perubahan | |
| tegangan dalam besi prategang Δfps | |
| ditentukan berdasarkan 24.3.2.1 dan | |
| ==== 24.3.2.2. | |
| Tabel 24.3.2 – Spasi maksimum tulangan | |
| terlekat pada pelat satu arah dan balok | |
| nonprategang dan prategang kelas C | |
| Jenis | |
| tulangan | |
| Spasi maksimum s | |
| Tulangan ulir | |
| atau kawat | |
| Terkecil | |
| dari: | |
| 280 | |
| 380 2,5 c | |
| s | |
| c | |
| f | |
| | |
| | |
| | |
| 280 | |
| 300 | |
| s f | |
| | |
| | |
| | |
| Tulangan | |
| prategang | |
| terlekat | |
| Terkecil | |
| dari: | |
| 2 280 | |
| 380 2,5 | |
| 3 c | |
| ps | |
| c | |
| f | |
| | |
| | |
| ==== R24.3.2 Spasi tulangan dibatasi untuk | |
| mengontrol retak (Beeby 1979; Frosch | |
| 1999; ACI Committee 318 1999). Untuk | |
| kasus balok dengan tulangan mutu 420 | |
| dan selimut beton bersih 50 mm terhadap | |
| tulangan utama dengan fs = 280 MPa, | |
| spasi tulangan maksimum adalah 250 mm. | |
| Lebar retak dalam struktur sangat | |
| bervariasi. Ketentuan-ketentuan standar | |
| untuk spasi tulangan adalah dimaksudkan | |
| membatasi retak permukaan yang | |
| dianggap masih dapat diterima tetapi | |
| mungkin bervariasi pada struktur yang | |
| ditinjau . | |
| Perilaku retak pada korosi tulangan | |
| masih kontroversi. Penelitan (Darwin et al. | |
| 1985 and Oesterle 1997) menunjukkan | |
| bahwa korosi tidak secara jelas terkait | |
| dengan lebar retak permukaan dalam | |
| rentang yang diperoleh secara normal dari | |
| tegangan tulangan pada tingkat beban | |
| layan. Untuk alasan tersebut, standar ini | |
| tidak membedakan antara paparan interior | |
| dan eksterior. | |
| Hanya tulangan tarik yang dekat dengan | |
| daerah tarik terbesar dipertimbangkan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 551 dari 695 | |
| 2 280 | |
| 300 | |
| 3 ps f | |
| | |
| | |
| Kombinasi | |
| antara | |
| tulangan ulir | |
| atau kawat | |
| dan tulangan | |
| prategang | |
| terlekat | |
| Terkecil | |
| dari: | |
| 5 280 | |
| 380 2,5 | |
| 6 c | |
| ps | |
| c | |
| f | |
| | |
| | |
| 5 280 | |
| 300 | |
| 6 ps f | |
| | |
| | |
| dalam penentuan 𝒄𝒄 untuk perhitungan | |
| persyaratan spasi. Untuk tulangan | |
| prategang yang memiliki lekatan lebih | |
| rendah daripada tulangan ulir, misalnya | |
| strand, faktor efektif sebesar 2/3 dari nilai | |
| yang digunakan dalam Tabel 24.3.2 bisa | |
| digunakan. | |
| Untuk komponen struktur pascatarik yang | |
| didesain sebagai kompenen yang retak, | |
| disarankan penggunaan tulangan ulir | |
| untuk mengontrol lebar retak dengan | |
| menggunakan Tabel 24.3.2 dengan | |
| tulangan ulir atau kawat. Tulangan terlekat | |
| yang disyaratkan oleh ketentuan lain | |
| dalam standar ini boleh digunakan sebagai | |
| tulangan kontrol retak. | |
| ==== 24.3.2.1 Tegangan fs dalam tulangan ulir | |
| yang paling dekat pada permukaan | |
| tegangan tarik akibat beban layan harus | |
| dihitung berdasarkan momen tidak terfaktor, | |
| atau fs diizinkan diambil sebesar (2/3)fy. | |
| ==== 24.3.2.2 Perubahan tegangan, Δfps, pada | |
| tulangan prategang dengan lekatan akibat | |
| beban layan harus sama dengan tegangan | |
| yang dihitung menurut analisis penampang | |
| retak dikurangi penurunan tegangan | |
| pratekanan fdc. Diizinkan untuk mengambil | |
| nilai fdc sama dengan tengangan efektif | |
| tulangan prategang fse. Nilai Δfps tak boleh | |
| lebih dari 250 MPa. Bila Δfps lebih kecil dari | |
| 140 MPa, batasan spasi tulangan dalam | |
| Tabel 24.3.2 tidak perlu dipenuhi. | |
| ==== R24.3.2.2 Penentuan tegangan | |
| pratekanan fdc yang sama dengan | |
| tegangan efektif fse dinilai cukup aman. | |
| Batasan maksimum Δfps sebesar 250 MPa | |
| dimaksudkan untuk menyamakan | |
| terhadap tegangan izin tulangan mutu 420 | |
| (fs = 280 MPa). Pengecualian komponenkomponen | |
| struktur dengan Δfps yang lebih | |
| kecil dari 140 MPa menunjukkan bahwa | |
| kebanyakan struktur yang didesain dengan | |
| metode ASD dengan tegangan tulangan | |
| yang rendah sehingga memberikan retak | |
| lentur yang terjadi sangat terbatas. | |
| ==== 24.3.3 Bila terdapat hanya satu tulangan | |
| dengan lekatan, strand pratarik, atau tendon | |
| dengan lekatan terdekat dengan serat tarik | |
| terjauh, lebar muka tarik terjauh tak boleh | |
| melebihi s yang ditentukan berdasarkan | |
| Tabel 24.3.2. | |
| ==== 24.3.4 Bila sayap balok T tertarik, | |
| sebagian tulangan tarik lentur terlekat harus | |
| didistribusikan sepanjang lebar efektif | |
| sayap balok T sesuai 6.3.2, tapi tak boleh | |
| melampaui ℓn/10. Bila lebar efektif sayap | |
| melebihi ℓn/10 perlu tulangan longitudinal | |
| terlekat tambahan dibagian terluar sayap. | |
| ==== R24.3.4 Pada balok T, distribusi tulangan | |
| momen negatif untuk kontrol retak harus | |
| memperhatikan dua pertimbangan: (1) | |
| spasi tulangan yang lebar sepanjang lebar | |
| efektif sayap bisa mengakibatkan retak | |
| lebar pada pelat dekat badan dan (2) spasi | |
| yang rapat dekat badan balok | |
| mengakibatkan bagian sayap daerah | |
| terluar di sisi kiri kanan badan tak | |
| terlindungi. Batasan sepersepuluh adalah | |
| untuk mencegah spasi tulangan terlalu | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 552 dari 695 | |
| lebar dan tulangan tambahan yang | |
| diperlukan untuk melindungi bagian luar | |
| sayap balok T. | |
| ==== 24.3.5 Spasi tulangan lentur dengan | |
| lekatan pada pelat satu arah dan balok | |
| nonprategang dan partegang kelas C yang | |
| terkena fatigue, didesain kedap air, atau | |
| terpapar lingkungan korosif harus | |
| ditentukan berdasarkan investigasi dan | |
| tindakan pencegahan khusus untuk kondisi | |
| tersebut dan tidak boleh melebihi batasan | |
| ==== 24.3.2. | |
| ==== R24.3.5 Meskipun sejumlah studi telah | |
| dilakukan, bukti eksperimen yang jelas | |
| terkait lebar retak di atas ambang | |
| keamanan korosi tidak tersedia. Uji | |
| paparan membuktikan bahwa mutu beton, | |
| pemadatan dan selimut beton yang | |
| memadai lebih berpengaruh pada | |
| pencegahan korosi bila dibandingkan | |
| dengan lebar retak pada permukaan beton. | |
| Ketentuan-ketentuan terkait penebalan | |
| selimut beton dan durabilitas tulangan | |
| dibahas dalam 20.6 sedang aspek | |
| durabilitas beton tercantum dalam 19.3. | |
| ==== 24.4 - Tulangan susut dan suhu | |
| ==== 24.4.1 Tulangan susut dan suhu harus | |
| dipasang tegak lurus arah tulangan lentur | |
| untuk pelat satu arah berdasarkan 24.4.3 | |
| dan 24.4.4. | |
| ==== R24.4 - Tulangan susut dan suhu | |
| ==== R24.4.1 Tulangan susut dan suhu | |
| diperlukan pada arah yang tepat terhadap | |
| tulangan utama untuk mencegah retak | |
| dan menyatukan struktur agar dapat | |
| berfungsi sesuai dengan yang | |
| diasumsikan dalam desain. Ketentuanketentuan | |
| dalam pasal ini hanya berlaku | |
| untuk pelat satu arah, dan tidak digunakan | |
| pada pelat di atas tanah. | |
| ==== 24.4.2 Bila perubahan bentuk akibat susut | |
| dan suhu adalah terkekang, pengaruh T | |
| harus dipertimbangkan sesuai 5.3.6. | |
| ==== R24.4.2 Batasan luasan untuk tulangan | |
| susut dan suhu disyaratakan oleh 24.4.3.2 | |
| dianggap terpenuhi bila pergerakan susut | |
| dan suhu dibolehkan terjadi (tak | |
| terkekang). Bila dinding struktural dan | |
| kolom dapat memberikan kekangan yang | |
| signifikan pada perubahan bentuk akibat | |
| susut dan suhu, kekangan perubahan | |
| volume mengakibatkan tarik di pelat, | |
| perpindahan, gaya geser dan momen | |
| lentur di kolom atau dinding. Dalam kasus | |
| ini, perlu peningkatan jumlah tulangan | |
| pelat yang disyaratkan oleh Tabel 24.4.3.2 | |
| akibat pengaruh susut dan suhu dalam | |
| kedua arah utama (PCI MNL, Gilbert | |
| 1992). Tulangan atas dan bawah | |
| keduanya adalah efektif dalam mengontrol | |
| retak. Lajur kontrol selama waktu | |
| konstruksi, yang mengizinkan susut awal | |
| yang terjadi tanpa mengakibatkan | |
| peningkatan tegangan juga efektif dalam | |
| mengurangi retak yang disebabakan oleh | |
| kekangan. | |
| Pelat penutup (topping) juga mengalami | |
| tegangan tarik akibat perbedaan susut | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 553 dari 695 | |
| antara beton penutup dan elemen pracetak | |
| atau dek metal (memiliki susut nol) yang | |
| harus diperhitungkan dalam penulangan | |
| pelat. Perhatian perlu diberikan pada | |
| regangan perlu untuk tulangan yang | |
| memotong joint elemen-elemen pracetak | |
| dimana kekangan mungkin akan | |
| dilepaskan. | |
| ==== 24.4.3 Tulangan nonprategang R24.4.3 Tulangan nonprategang | |
| ==== 24.4.3.1 Penggunaan tulangan ulir untuk | |
| menahan tegangan susut dan suhu harus | |
| memenuhi syarat dalam Tabel 20.2.2.4(a) | |
| dan harus sesuai dengan 24.4.3.2 hingga | |
| ==== 24.4.3.5. | |
| ==== 24.4.3.2 Rasio luasan tulangan ulir susut | |
| dan suhu terhadap luas penampang beton | |
| bruto harus memenuhi batasan dalam Tabel | |
| ==== 24.4.3.2 | |
| Tabel 24.4.3.2 – Rasio luas tulangan ulir | |
| susut dan suhu minimum terhadap luas | |
| penampang beton bruto | |
| Jenis | |
| tulangan | |
| fy MPa Rasio tulangan | |
| minimum | |
| Batang ulir < 420 0,0020 | |
| Batang ulir | |
| atau kawat | |
| las | |
| ≥ 420 | |
| Terbesar | |
| dari: | |
| 0,0018 x 420 | |
| fy | |
| 0,0014 | |
| ==== R24.4.3.2 Rasio minimum tulangan ulir | |
| atau kawat las terhadap luas penampang | |
| beton bruto disyaratkan oleh 24.4.3.2 | |
| merupakan rumus empiris tapi telah | |
| terbukti efektif selama bertahun-tahun. | |
| Luas tulangan yang diperoleh dapat | |
| didistribusikan dekat bagian atas atau | |
| bawah pelat atau didisitribusikan di antara | |
| dua muka pelat dapat dianggap sesuai | |
| untuk kondisi tertentu. | |
| ==== 24.4.3.3 Spasi tulangan susut dan suhu | |
| tak boleh melebihi nilai terkecil antara 5h | |
| dan 450 mm. | |
| ==== 24.4.3.4 Pada semua penampang bila | |
| disyaratkan, tulangan ulir yang digunakan | |
| untuk menahan tegangan susut dan suhu | |
| harus mencapai tegangan tarik fy. | |
| ==== R24.4.3.4 Tulangan susut dan sushu | |
| pada sambungan lewatan dan | |
| pengankuran ujung harus mencapai | |
| tegangan tarik lelehnya sesuai Pasal 25. | |
| ==== 24.4.3.5 Untuk pelat pracetak satu arah | |
| dan dinding pracetak prategang satu arah, | |
| tulangan susut dan suhu tidak diperlukan | |
| dalam arah tegak lurus tulangan lentur | |
| apabila a) hingga c) terpenuhi. | |
| a) Komponen pracetak dengan lebar tak | |
| lebih dari 3,7 m | |
| b) Komponen pracetak yang tidak | |
| terhubung secara mekanis yang | |
| ==== R24.4.3.5 Untuk komponen beton | |
| pracetak, komponen beton prategang | |
| dengan lebar tak lebih dari 3,7 m seperti | |
| pelat berlubang, pelat solid, pelat dengan | |
| rusuk dengan spasi rapat umumnya tidak | |
| memerlukan tulangan susut dan suhu | |
| untuk menahan tegangan ke arah pendek. | |
| Hal ini juga berlaku untuk pelat lantai dan | |
| atap nonprategang pracetak. Bentang 3,7 | |
| m adalah bentang maksimum yang mana | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 554 dari 695 | |
| menyebabkan pengekangan kearah | |
| melintang | |
| c) Tulangan tidak dibutuhkan untuk | |
| menahan tegangan lentur ke arah | |
| melintang | |
| tegangan susut dan suhu dapat | |
| mengembangkan besaran tulangan yang | |
| disyaratkan. Selain itu, banyak susut | |
| terjadi sebelum komponen struktur | |
| disatukan ke struktur. Saat kondisi struktur | |
| akhir, komponen-komponen struktur | |
| umumnya tak sekaku tersambung arah | |
| transversal seperti beton monolit, sehingga | |
| tegangan kekangan transversal akibat | |
| perubahan susut dan suhu berkurang | |
| secara signifikan. | |
| Keringanan ini tidak berlaku apabila | |
| tulangan diperlukan untuk menahan | |
| tegangan lentur seperti pada sayap tipis | |
| balok pracetak T tunggal dan T ganda. | |
| ==== 24.4.4 Tulangan prategang R24.4.4 Tulangan prategang | |
| ==== 24.4.4.1 Tulangan prategang yang | |
| berfungsi menahan tegangan susut dan | |
| suhu harus memenuhi Tabel 20.3.2.2 dan | |
| tegangan efektif setelah kehilangan | |
| tegangan harus memberikan setidaknya | |
| tegangan tekan rata-rata minimum sebesar | |
| 0,7 MPa pada penampang bruto beton. | |
| ==== R24.4.4.1 Persyaratan tulangan | |
| prategang telah dipilih untuk memberikan | |
| gaya efektif pada pelat yang kurang lebih | |
| sama dengan gaya yang diperlukan untuk | |
| mencapai kelelehan tulangan | |
| nonprategang untuk susut dan suhu. | |
| Prategang sebesar 0,7 MPa pada | |
| penampang bruto beton telah sukses | |
| sebagai pedoman dalam berbagai proyek. | |
| Pengaruh perpendekan pelat harus | |
| diperiksa agar syarat layan struktur | |
| terpenuhi. Dalam kasus pada umumnya, | |
| tingkat prategang rendah yang | |
| direkomendasikan tidak menyebabkan | |
| kesulitan untuk mencapai pendetailain | |
| struktur yang cukup. Perhatian tambahan | |
| diperlukan pada kasus dimana pengaruh | |
| temperatur dan kekangan menjadi | |
| signifikan. | |
| ==== 24.5 - Tegangan izin dalam komponen | |
| struktur lentur prategang | |
| ==== R24.5 - Tegangan izin dalam komponen | |
| struktur lentur prategang | |
| ==== 24.5.1 Umum R24.5.1 Umum | |
| ==== 24.5.1.1 Tegangan beton pada komponen | |
| struktur lentur prategang harus dibatasi | |
| sesuai 24.5.2 hingga 24.5.4 kecuali hasil | |
| pengujian atau analisis membuktikan | |
| bahwa kinerja tidak mengalami penurunan. | |
| ==== R24.5.1.1 Tegangan izin pada beton | |
| terutama ditujukan untuk kemampuan | |
| layan, tetapi tidak ditujukan untuk | |
| menjamin terpenuhinya kekuatan desain | |
| yang harus diperiksa berdasarkan standar | |
| yang bersangkutan. | |
| Sebuah mekanisme yang diberikan | |
| dimana standar membatasi tegangan tidak | |
| perlu menghalangi pengembangan produk, | |
| material dan teknologi baru dalam | |
| konstruksi beton prategang. Persetujuan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 555 dari 695 | |
| desain terhadap kasus khusus di luar | |
| standar ini harus merujuk 1.10 standar ini. | |
| ==== 24.5.1.2 Untuk perhitungan tegangan saat | |
| transfer prategang pada beban layan dan | |
| beban retak, teori elastisitas harus | |
| digunakan dengan asumsi-asumsi a) dan | |
| b): | |
| a) regangan berubah secara linier sebagai | |
| fungsi jarak terhadap garis netral sesuai | |
| dengan 22.2.1. | |
| b) pada daerah retak, beton tidak dapat | |
| menahan tarik. | |
| ==== 24.5.2 Klasifikasi komponen struktur lentur | |
| prategang | |
| ==== R24.5.2 Klasifikasi komponen struktur | |
| lentur prategang | |
| ==== 24.5.2.1 Komponen struktur lentur | |
| prategang dikelompokan sebagai kelas U, T | |
| atau C sesuai Tabel 24.5.2.1 berdasarkan | |
| tegangan tarik ft pada serat terjauh di | |
| daerah tarik pratekanan akibat beban layan | |
| dengan menganggap penampang utuh. | |
| Tabel 24.5.2.1 – Klasifikasi komponen | |
| lentur prategang berdasarkan f𝒕 | |
| Perilaku | |
| penampang | |
| Kelas Batasan 𝒇𝒕 | |
| Tidak retak U[1] ft 0,62 fc ' | |
| Peralihan | |
| antara tak | |
| retak dan | |
| retak | |
| T 0,62 ' 1,0 ' c t c f f f | |
| Retak C 1,0 ' t c f f | |
| [1]Pelat dua arah prategang direncanakan sebagai kelas U | |
| dengan 0,50 ' t c f f | |
| ==== R24.5.2.1 Perilaku komponen struktur | |
| lentur prategang dikelompokkan menjadi 3 | |
| kelas. Komponen struktur Kelas U | |
| dianggap tidak mengalami retak. | |
| Komponen struktur Kelas C dianggap | |
| mengalami retak. Perilaku Kelas T adalah | |
| transisi antara retak dan tak retak. | |
| Persyaratan kemampuan layan untuk | |
| setiap kelas dirangkum dalam Tabel | |
| ==== R24.5.2.1. Sebagai perbandingan tabel ini | |
| juga menampilkan persyaratan komponen | |
| struktur nonprategang. | |
| Kelas tersebut berlaku untuk tendon | |
| terlekat dan tanpa lekatan, tapi sistem pelat | |
| dua arah prategang harus direncanakan | |
| sebagai kelas U dengan 0,50 t c f f ' | |
| Daerah tarik pratekanan didefinisikan | |
| sebagai bagian penampang yang | |
| menderita tarik lentur yang dihitung | |
| menggunakan properti penampang bruto | |
| yang terjadi akibat beban hidup dan mati | |
| tidak terfaktor, apabila gaya prategang | |
| tidak ada. Beton prategang umumnya | |
| didesain sedemikian rupa sehingga gaya | |
| prategang menimbulkan tekan di dearah | |
| ini, sehingga secara efektif mengurangi | |
| besaran tegangan tarik dalam beton. Untuk | |
| daerah rawan korosi yang didefinisikan | |
| mengalami serangan kimia (seperti air laut, | |
| industri dengan lingkungan korosif, dan | |
| gas buangan), retak pada beban layan | |
| menjadi kritikal untuk kinerja jangka | |
| panjang. Untuk mengantisipasi hal ini, | |
| selimut beton harus dipertebal | |
| berdasarkan 20.6.1.4, dan tegangan tarik | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 556 dari 695 | |
| dalam beton dikurangi untuk mencegah | |
| kemungkinan retak saat beban layan. | |
| Tabel R24.5.2.1 – Persyaratan kemampuan layan | |
| Prategang | |
| Nonprategang | |
| Kelas U Kelas T Kelas C | |
| Asumsi perilaku | |
| Tidak retak/ | |
| utuh | |
| Peralihan antara utuh | |
| dan retak | |
| Retak Retak | |
| Properti penampang untuk | |
| perhitungan tegangan saat | |
| beban layan | |
| Penampang | |
| bruto | |
| ==== 24.5.2.2 | |
| Penampang bruto | |
| ==== 24.5.2.2 | |
| Penampang | |
| retak | |
| ==== 24.5.2.3 | |
| Tanpa syarat | |
| Tegangan izin saat transfer | |
| tegangan | |
| ==== 24.5.3 24.5.3 24.5.3 Tanpa syarat | |
| Tegangan tekan izin | |
| berdasarkan properti | |
| penampang utuh | |
| ==== 24.5.4 24.5.4 Tanpa syarat Tanpa syarat | |
| Tegangan tarik saat beban | |
| layan 24.5.2.1 | |
| 0,62 fc ' 0,62 ' 1,0 ' c t c f f f Tanpa syarat Tanpa syarat | |
| Dasar perhitungan lendutan | |
| ==== 24.2.3.8, | |
| ==== 24.2.4.2 | |
| Penampang | |
| bruto | |
| ==== 24.2.3.9, 24.2.4.2 | |
| Penampang retak, | |
| bilinier | |
| ==== 24.2.3.9, | |
| ==== 24.2.4.2 | |
| Penampang | |
| retak, bilinier | |
| ==== 24.2.3, | |
| ==== 24.2.4.1 | |
| Momen | |
| inersia efektif | |
| Kontrol retak Tanpa syarat Tanpa syarat 24.3 24.3 | |
| Perhitungan Δfps atau fs | |
| untuk kontrol retak | |
| - - | |
| Analisis | |
| penampang | |
| retak | |
| M/(As x | |
| panjang | |
| lengan | |
| momen), | |
| atau 2/3fy | |
| Tulangan samping (skin) | |
| balok | |
| Tanpa syarat Tanpa syarat 9.7.2.3 9.7.2.3 | |
| ==== 24.5.2.2 Untuk komponen struktur kelas U | |
| dan T, tegangan saat beban layan | |
| diperhitungkan berdasarkan penampang | |
| utuh. | |
| ==== 24.5.2.3 Untuk komponen kelas C, | |
| tegangan saat beban layan diperhitungkan | |
| berdasarkan penampang retak | |
| transformasi. | |
| ==== R24.5.2.3 Penampang prategang | |
| diklasifikasikan berdasarkan tegangan di | |
| daerah tarik dan dihitung berdasarkan | |
| asumsi penampang utuh. Bila ternyata | |
| penampang merupakan kelas C dengan | |
| 1,0 t c f > f ' penentuan tegangan akibat | |
| beban kerja didasarkan pada transformasi | |
| penampang retak. Metode perhitungan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 557 dari 695 | |
| tegangan penampang retak diulas oleh | |
| Mast (1998). | |
| ==== 24.5.3 Tegangan beton izin saat transfer | |
| gaya prategang | |
| ==== R24.5.3 Tegangan beton izin saat | |
| transfer gaya prategang - Tegangan beton | |
| pada tahapan ini disebabkan berat sendiri | |
| komponen struktur dan gaya prategang | |
| dikurangi kehilangan tegangan akibat | |
| angkur set, dan perpendekan elastis beton. | |
| Susut, rangkak dan relaksasi tidak | |
| diperhitungkan pada tahap ini. Tegangan | |
| ini berlaku untuk sistem prategang pratarik | |
| maupun pascatarik dengan penyesuaian | |
| kehilangan tegangan yang sesuai saat | |
| transfer gaya prategang. | |
| ==== 24.5.3.1 Perhitungan tegangan tekan | |
| beton pada serat terjauh sesaat setelah | |
| transfer gaya prategang, tapi sebelum | |
| terjadi kehilangan tegangan jangka | |
| panjang, tak boleh melebihi batasan dalam | |
| Tabel 24.5.3.1. | |
| Tabel 24.5.3.1 – Batasan tegangan tekan | |
| beton sesaat setelah transfer gaya | |
| prategang | |
| Lokasi Tegangan tekan izin | |
| Ujung dari balok | |
| tumpuan sederhana | |
| 0,70 fci’ | |
| Semua lokasi lainnya 0,60 fci’ | |
| ==== R24.5.3.1 Tegangan tekan izin pada saat | |
| transfer gaya prategang adalah tinggi pada | |
| penampang ujung komponen struktur | |
| gelagar sederhana, bila dibandingkan | |
| dengan lokasi lain. Hasil ini berdasarkan | |
| riset industri beton pracetak-prategang | |
| (Castro et al. 2004; Dolan and Kroln 2007; | |
| Hale and Russel 2006). | |
| ==== 24.5.3.2 Tegangan tarik beton terhitung | |
| pada serat terjauh sesaat setelah transfer, | |
| tapi sebelum terjadi kehilangan tegangan | |
| jangka panjang, tak boleh melebihi batasan | |
| dalam Tabel 24.5.3.2 kecuali diizinkan | |
| dalam 24.5.3.2.1. | |
| Tabel 24.5.3.2 – Batasan tegangan tarik | |
| beton sesaat setelah transfer gaya | |
| prategang, tanpa penambahan tulangan | |
| terlekat di dearah tarik | |
| Lokasi Tegangan tarik izin | |
| Ujung dari balok | |
| sederhana | |
| 0,50 ' c f | |
| Semua lokasi lainnya 0,25 ' c f | |
| ==== R24.5.3.2 Batasan tegangan tarik izin | |
| 0,25 c f ' dan 0,50 c f ' merujuk pada | |
| tegangan tarik di lokasi selain daerah | |
| daerah tarik yang sebelumnya tertekan. | |
| Bila tegangan tarik melampaui nilai izin, | |
| gaya tarik total di daerah tegangan tarik | |
| boleh dihitung dan dipasang penulangan | |
| sesuai gaya tersebut dengan nilai | |
| tegangan dibatasinya 0,6f’y, tapi tak | |
| melebihi 210 MPa. Pengaruh susut dan | |
| rangkak mulai mengurangi tegangan tarik | |
| hampir seketika, tapi sebagian tegangan | |
| tarik tetap berada di daerah ini setelah | |
| semua kehilangan tegangan prategang | |
| diperhitungkan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 558 dari 695 | |
| ==== 24.5.3.2.1 Batasan pada Tabel 24.5.3.2 | |
| diizinkan untuk dilampaui bila tulangan | |
| dengan lekatan tambahan pada daerah tarik | |
| menahan total gaya tarik pada beton yang | |
| dihitung dengan menggunakan asumsi | |
| penampang utuh. | |
| ==== 24.5.4 Tegangan tekan beton izin pada | |
| kondisi beban layan | |
| ==== R24.5.4 Tegangan tekan beton izin pada | |
| kondisi beban layan | |
| ==== 24.5.4.1 Untuk komponen struktur kelas U | |
| dan T, tegangan tekan pada serat terjauh | |
| yang dihitung pada kondisi beban layan, | |
| setelah semua kehilangan prategang, | |
| tidakboleh melampaui batasan dalam Tabel | |
| ==== 24.5.4.1. | |
| Tabel 24.5.4.1 – Batasan tegangan tekan | |
| beton saat beban layan | |
| Kondisi pembebanan Tegangan tekan izin | |
| Prategang + beban tetap 0,45 fc’ | |
| Prategang + beban total 0,60 fc’ | |
| ==== R24.5.4.1 Batasan tegangan tekan izin | |
| sebesar 0, 45 c f' telah ditetapkan secara | |
| konservatif untuk mengurangi | |
| kemungkinan kegagalan komponen | |
| struktur beton prategang akibat beban | |
| berulang. Batasan ini juga wajar | |
| menghindari terjadinya deformasi rangkak | |
| yang berlebihan. Pada tegangan yang | |
| lebih tinggi, regangan rangkak cenderung | |
| meningkat lebih cepat seiring dengan | |
| peningkatan tegangan yang bekerja. | |
| Uji fatigue balok beton prategang | |
| menunjukan bahwa kegagalan tekan beton | |
| bukan merupakan kriteria pengendali. | |
| Karena itu batasan tegangan sebesar | |
| 0,6 c f ' mengizinkan kenaikan sepertiga | |
| tegangan tekan yang diizinkan untuk | |
| komponen struktur yang dikenai beban | |
| hidup yang bergerak. | |
| Beban hidup yang bersifat tetap tetap | |
| adalah sebagaian beban hidup layan yang | |
| bekerja secara berkesinambungan dalam | |
| periode waktu yang cukup lama untuk | |
| menyebabkan defleksi jangka panjang | |
| yang signifikan. Bila beban hidup dan | |
| beban mati yang bersifat tetap | |
| memberikan persentase yang besar | |
| terhadap beban layan total, maka batasan | |
| 0,45 c f ' akan menentukan. Sebaliknya, bila | |
| porsi terbesar beban layan terdiri dari | |
| beban hidup sementara (bergerak), maka | |
| peningkatan batas tegangan sebesar | |
| 0,6 c f ' akan menentukan. | |
| Batas tegangan tekan 0,45 c f ' untuk | |
| prategang ditambah beban tetap akan | |
| terus mengendalikan perilaku jangka | |
| panjang komponen struktur prategang. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 559 dari 695 | |
| [ Lanjut Ke PASAL 25 - DETAIL PENULANGAN ... ] | |
| | |
| | |