| ==== 23. PASAL 23 – MODEL STRUT AND TIE | |
| ==== 23.1 - Ruang lingkup | |
| ==== 23.1.1 Pasal ini digunakan untuk desain | |
| komponen struktur beton, atau bagian dari | |
| komponen struktur bila beban atau | |
| diskontinuitas geometri menyebabkan | |
| distribusi nonlinear pada regangan | |
| longitudinal sepanjang penampang. | |
| ==== 23.1.2 Sebarang komponen struktur | |
| beton, atau daerah diskontinu pada | |
| komponen struktur diizinkan didesain | |
| dengan memodelkan komponen atau | |
| daerah yang diidealisasikan sebagai rangka | |
| batang menurut pasal ini. | |
| ==== R23.1 - Ruang lingkup | |
| Diskontinuitas dalam distribusi tegangan | |
| terjadi pada perubahan geometri elemen | |
| struktural atau pada beban terpusat atau | |
| reaksi. Prinsip St. Venant menunjukkan | |
| bahwa tegangan akibat gaya aksial dan | |
| lentur mendekati distribusi linear pada | |
| jarak kira-kira sama dengan keseluruhan | |
| tinggi komponen h yang jauh dari | |
| diskontinuitas. Oleh karena itu, daerah | |
| diskontinuitas diasumsikan menerus | |
| sejarak h dari penampang dimana beban | |
| atau perubahan geometri terjadi. | |
| Daerah yang diarsir pada Gambar | |
| ==== R23.1(a) dan (b) menunjukkan tipikal | |
| daerah-D (Schlaich et al. 1987). Asumsi | |
| penampang bidang 9.2.1 tidak berlaku di | |
| daerah tersebut. Secara umum, setiap | |
| bagian dari komponen struktur di luar | |
| daerah-D adalah daerah-B di mana asumsi | |
| penampang bidang teori lentur dapat | |
| diterapkan. Metode desain strut and tie, | |
| seperti yang dijelaskan dalam pasal ini, | |
| didasarkan pada asumsi bahwa daerah-D | |
| dapat dianalisis dan dirancang | |
| menggunakan sambungan sendi (pinjointed) | |
| rangka batang hipotetikal yang | |
| terdiri dari strut dan tie yang terhubung | |
| pada nodal. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 528 dari 695 | |
| Gambar R23.1 – Daerah-D dan | |
| diskontinuitas | |
| ==== 23.2 - Umum | |
| ==== 23.2.1 Model strut and tie terdiri dari strut | |
| dan tie yang terhubung pada nodal untuk | |
| membentuk idealisasi rangka batang. | |
| ==== R23.2 - Umum | |
| ==== R23.2.1 Untuk rangka batang idealisasi, | |
| strut merupakan komponen tekan, tie | |
| adalah komponen tarik, dan nodal adalah | |
| titik hubung (joint). Rincian penggunaan | |
| model strut and tie terdapat dalam Schlaich | |
| et al. (1987), Collins and Mitchell (1991), | |
| MacGregor (1997), FIP (1999), Menn | |
| (1986), Muttoni et al. (1997), dan ACI | |
| 445R. Contoh desain untuk metode strutand- | |
| tie terdapat pada ACI SP-208 | |
| (Reineck 2002) dan ACI SP-273 (Reineck | |
| and Novak 2010). Proses desain model | |
| strut-and-tie untuk memikul gaya yang | |
| diberikan yang bekerja dalam daerah-D | |
| disebut sebagai metode strut-and-tie, | |
| mencakup empat langkah berikut: | |
| (a) Diskontinuitas geometri | |
| h1 h2 | |
| h1 h2 | |
| h | |
| h h | |
| h2 | |
| h2 | |
| h1 | |
| h1 | |
| h | |
| h | |
| (b) Diskontinuitas geometri dan beban | |
| h | |
| h | |
| h | |
| h | |
| h | |
| 2h | |
| h | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 529 dari 695 | |
| 1) Menemukan dan memisahkan setiap | |
| daerah-D. | |
| 2) Menghitung gaya resultan pada setiap | |
| batas daerah-D. | |
| 3) Memilih model dan menghitung | |
| kekuatan dalam strut dan tie untuk | |
| mentransfer gaya resultan melintasi | |
| daerah-D. Sumbu strut dan tie dipilih | |
| kira-kira berhimpit dengan sumbu | |
| medan tekan dan tarik. | |
| 4) Merancang strut, tie, dan zona nodal | |
| sehingga mereka memiliki kekuatan | |
| yang cukup. Lebar dari strut dan zona | |
| nodal ditentukan dengan | |
| mempertimbangkan kekuatan beton | |
| efektif yang didefinisikan dalam 23.4.3 | |
| dan 23.9.2. Tulangan diberikan sebagai | |
| pengikat dengan mempertimbangkan | |
| kekuatan baja yang ditentukan dalam | |
| ==== 23.7.2. Tulangan harus diletakan di | |
| dalam atau di luar zona nodal. | |
| Komponen-komponen model strut-andtie | |
| sebuah balok tinggi bentang tunggal | |
| yang dibebani beban terpusat seperti | |
| terlihat pada Gambar R23.2.1. Dimensi | |
| penampang melintang strut atau tie | |
| ditetapkan tebal dan lebarnya, dan kedua | |
| arah adalah tegak lurus terhadap sumbu | |
| dari strut atau tie. Ketebalan tegak lurus | |
| terhadap bidang, dan lebar berada | |
| sebidang model strut-and-tie. Sebuah tie | |
| terdiri dari tulangan prategang atau | |
| nonpratengang ditambah sebagian dari | |
| beton di sekitarnya yang konsentris | |
| dengan sumbu tie. Beton sekitarnya | |
| dimasukkan untuk menentukan zona | |
| dimana gaya-gaya tie harus diikatkan. | |
| Beton dalam tie tidak digunakan untuk | |
| menahan gaya aksial tie tersebut. | |
| Meskipun tidak secara eksplisit | |
| dipertimbangkan dalam desain, beton di | |
| sekitarnya akan mengurangi elongasi | |
| perpanjangan tie, terutama saat beban | |
| layan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 530 dari 695 | |
| Gambar R23.2.1 – Deskripsi model | |
| strut-and-tie | |
| ==== 23.2.2 Geometri idealisasi rangka batang | |
| harus konsisten dengan dimensi strut, tie, | |
| zona nodal, area tumpu, dan tumpuan. | |
| ==== R23.2.2 Strut, tie, dan zona nodal yang | |
| membentuk model strut-and-tie semuanya | |
| memiliki lebar tertentu, biasanya pada | |
| bidang model, dan ketebalan, biasanya | |
| dimensi tak sebidang dari struktur, yang | |
| seharusnya diperhitungkan dalam memilih | |
| dimensi rangka batang. Gambar | |
| ==== R23.2.2(a) dan (b) menunjukkan nodal dan | |
| zona nodal terkait. Gaya vertikal dan | |
| horizontal saling menyeimbangkan gaya | |
| pada strut miring. | |
| Jika lebih dari tiga gaya bekerja pada | |
| zona nodal dalam model strut-and-tie dua | |
| dimensi, seperti ditunjukkan pada Gambar | |
| ==== R23.2.2(a), disarankan menyelesaikan | |
| beberapa gaya untuk membentuk tiga gaya | |
| yang berpotongan. Gaya strut bekerja | |
| pada permukaan A-E dan C-E pada | |
| Gambar R23.2.2(a) dapat diganti dengan | |
| satu gaya yang bekerja pada permukaan | |
| A-C seperti yang ditunjukkan pada Gambar | |
| ==== R23.2.2(b). Gaya ini melewati nodal D. | |
| Atau, model strut-and-tie dapat dianalisis | |
| dengan asumsi semua gaya strut bekerja | |
| melalui nodal di D, seperti yang ditunjukkan | |
| Gambar R23.2.2(c). Dalam hal ini, gayagaya | |
| dalam dua strut di sisi kanan simpul | |
| D dapat dipecahkan menjadi satu gaya | |
| yang bekerja melalui Titik D, seperti | |
| ditunjukkan pada Gambar R23.2.2(d). | |
| Jika lebar tumpuan pada arah tegak lurus | |
| komponen adalah kurang dari lebar | |
| komponen struktur, tulangan transversal | |
| mungkin diperlukan untuk menahan | |
| pembelahan vertikal di bidang nodal. Ini | |
| dapat dimodelkan menggunakan model | |
| strut-and-tie transversal. | |
| Zona nodal | |
| P | |
| Strut berbentuk | |
| botol | |
| Lebar strut | |
| Tie | |
| Idealisasi strut | |
| prismatik | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 531 dari 695 | |
| Gambar R23.2.2 – Resolusi gaya pada | |
| zona nodal | |
| ==== 23.2.3 Model strut-and-tie harus mampu | |
| mentransfer semua beban terfaktor ke | |
| tumpuan atau daerah B yang berdekatan. | |
| ==== R23.2.3 Model strut-and-tie | |
| merepresentasikan batas bawah kekuatan | |
| batas. Standar ini tidak memerlukan tingkat | |
| minimum tulangan distribusi di daerah-D | |
| yang dirancang oleh pasal ini, tetapi | |
| berlaku untuk balok tinggi di 9.9.3.1 dan | |
| untuk bracket dan korbel dalam 16.5.5. | |
| Tulangan terdistribusi dalam tipe-D yang | |
| serupa akan meningkatkan kinerja | |
| kemampuan layan. Selain itu, lebar retak | |
| dalam tie dapat dikontrol menggunakan | |
| 24.3.2, dengan asumsi tie dilingkupi dalam | |
| prisma beton yang sesuai dengan area tie | |
| dari R23.8.1. | |
| ==== 23.2.4 Gaya internal dalam model strutand- | |
| tie harus dalam posisi seimbang | |
| dengan beban dan reaksi yang bekerja. | |
| ==== 23.2.5 Ties diizinkan melintas strut dan | |
| ties lainnya. | |
| ==== 23.2.6 Strut harus berpotongan atau saling | |
| tumpang tindih hanya boleh terjadi pada | |
| nodal. | |
| ==== R23.2.6 Zona nodal hidrostatik, menurut | |
| definisi, memiliki tekanan yang sama pada | |
| permukaan yang dibebani; permukaan ini | |
| tegak lurus dengan sumbu strut dan tie | |
| yang bekerja pada nodal. Jenis nodal ini | |
| dianggap sebagai zona nodal hidrostatik | |
| karena tekanan sebidang sama di semua | |
| arah. Secara tegas, terminologi ini tidak | |
| benar karena tegangan sebidang tidak | |
| sama dengan tegangan ke luar bidang. | |
| Zona | |
| nodal | |
| Nodal | |
| D D | |
| A A | |
| B B | |
| D D | |
| C C | |
| E | |
| (a) Strut A-E dan C-E | |
| dapat digantikan | |
| dengan A-C | |
| (b) Tiga strut yang bekerja | |
| pada sebuah zona nodal | |
| (c) Empat gaya bekerja | |
| pada nodal D | |
| (d) Gaya pada sisi kanan | |
| nodal dalam gambar (c) | |
| ditentukan resultantenya | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 532 dari 695 | |
| Gambar R23.2.6a(i) menunjukkan zona | |
| nodal C-C-C. Jika tegangan pada | |
| permukaan zona nodal adalah sama di | |
| ketiga strut, rasio panjang dari sisi zona | |
| nodal, wn1:wn2:wn3, berada dalam proporsi | |
| yang sama dengan tiga gaya, C1:C2:C3. | |
| Zona nodal C-C-T dapat | |
| direpresentasikan sebagai zona nodal | |
| hidrostatik jika tie diasumsikan diteruskan | |
| melalui nodal dan diangkur dengan pelat di | |
| sisi yang jauh dari nodal, seperti yang | |
| ditunjukkan pada Gambar R23.2.6a(ii), | |
| disediakan ukuran pelat yang | |
| menghasilkan tegangan tumpu yang sama | |
| dengan tegangan pada strut. Pelat tumpu | |
| di sisi kiri Gambar. R23.2.6a(ii) digunakan | |
| untuk merepresentasikan pengangkuran | |
| tie yang sebenarnya. Gaya tie dapat | |
| diangkur oleh sebuah pelat atau melalui | |
| penanaman batang lurus (Gambar. | |
| ==== R23.2.6a(iii)), batang berkepala, atau | |
| batang berkait. Untuk nodal nonhidrostatik, | |
| permukaan dengan tegangan tertinggi | |
| akan mengontrol dimensi nodal. | |
| Daerah yang diarsir lebih terang pada | |
| Gambar R23.2.6a(ii) adalah zona nodal | |
| yang diperpanjang. Zona nodal yang | |
| diperpanjang merupakan bagian dari | |
| komponen yang diikat dengan | |
| perpotongan lebar strut efektif ws dan lebar | |
| tie efektif wt. | |
| Untuk keseimbangan, setidaknya tiga | |
| gaya harus bekerja pada setiap nodal | |
| dalam model strut-and-tie, seperti yang | |
| ditunjukkan Gambar R23.2.6c. Nodal | |
| diklasifikasikan menurut tanda-tanda gaya | |
| ini. Nodal C-C-C menahan tiga gaya tekan, | |
| Nodal C-C-T menahan dua gaya tekan dan | |
| satu gaya tarik, dan Nodal C-T-T menahan | |
| satu gaya tekan dan dua gaya tarik. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 533 dari 695 | |
| Gambar R23.2.6a – Nodal hidrostatik | |
| Gambar R23.2.6b – Zona nodal yang | |
| diteruskan menunjukkan efek distribusi | |
| gaya | |
| T | |
| C2 | |
| C2 | |
| C3 | |
| C1 | |
| C1 | |
| C2 | |
| T | |
| anc, lihat | |
| ==== R23.8.2 | |
| wnt wt | |
| (i) Geometri | |
| (ii) Gaya tarik terjangkar | |
| oleh pelat angkur | |
| (iii) Gaya tarik terjangkar karena penanaman | |
| Penampang kritis | |
| untuk penyaluran | |
| tulangan tarik | |
| C1 | |
| T | |
| C | |
| C | |
| Zona nodal | |
| Pembesaran | |
| zona nodal | |
| (i) Satu lapis tulangan | |
| b sin θ | |
| Wt cos θ | |
| Wt = 2Cb | |
| b | |
| Cb | |
| Ws =Wt cos θ + b sin θ | |
| θ | |
| anc, lihat R23.8.2 | |
| Pembesaran | |
| zona nodal | |
| Zona | |
| nodal | |
| T | |
| C | |
| C | |
| Wt | |
| b | |
| b sin θ | |
| (ii) Tulangan terdistribusi | |
| Wt cos θ | |
| θ | |
| Penampang kritis | |
| untuk penyaluran | |
| tulangan tarik | |
| Ws = Wt cos θ + b sin θ | |
| anc , lihat R23.8.2 | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 534 dari 695 | |
| Gambar R23.2.6c – Klasifikasi nodal | |
| ==== 23.2.7 Sudut antara sumbu-sumbu | |
| sebarang strut dan tie yang memasuki | |
| sebuah nodal tidak boleh diambil kurang | |
| dari 25 derajat. | |
| R.23.2.7 Sudut antara sumbu pada suatu | |
| strut dan tie yang bekerja pada nodal harus | |
| cukup besar untuk mencegah retak dan | |
| untuk menghindari ketidaksesuaian karena | |
| pemendekkan strut dan perpanjangan tie | |
| terjadi pada sekitar arah yang sama. | |
| Pembatasan sudut ini mencegah | |
| pemodelan bentang geser di balok ramping | |
| (slender) menggunakan strut miring kurang | |
| dari 25 derajat terhadap tulangan | |
| longitudinal (Muttoni et al. 1997). | |
| ==== 23.2.8 Balok tinggi yang didesain | |
| menggunakan model strut and tie harus | |
| memenuhi 9.9.2.1, 9.9.3.1, and 9.9.4. | |
| ==== 23.2.9 Braket dan korbel dengan rasio | |
| bentang geser terhadap tinggi αᵥ/d ˂ 2,0 | |
| yang didesain menggunakan model strut | |
| and tie harus memenuhi 16.5.2, 16.5.6, dan | |
| Pers. (23.2.9) | |
| 0,04 '/ sc c y w A f f b d (23.2.9) | |
| ==== 23.3 - Kekuatan desain | |
| ==== 23.3.1 Untuk setiap kombinasi beban | |
| terfaktor yang ada, Kekuatan desain setiap | |
| strut, tie, dan zona nodal dalam suatu model | |
| strut and tie harus memenuhi ϕSn ≥ U | |
| termasuk a) hingga c): | |
| a) Strut: ϕ Fns ≥ Fus | |
| b) Tie: ϕ Fnt ≥ Fut | |
| c) Zona nodal: ϕ Fnn ≥ Fus | |
| ==== R23.3 - Kekuatan desain | |
| ==== R23.3.1 Beban-beban terfaktor | |
| diaplikasikan ke model strut-and-tie, dan | |
| gaya-gaya di semua strut, tie, dan zona | |
| nodal kemudian dihitung. Apabila terdapat | |
| beberapa kombinasi beban, masingmasing | |
| kombinasi beban harus diperiksa | |
| secara terpisah. Untuk strut, tie, dan zona | |
| nodal yang diberikan, Fu merupakan gaya | |
| terbesar di elemen tersebut untuk semua | |
| kombinasi beban yang ditinjau. | |
| ==== 23.3.2 ϕ harus sesuai dengan 21.2 | |
| ==== 23.4 - Kekuatan strut | |
| ==== 23.4.1. Kekuatan tekan nominal strut, Fns, | |
| harus dihitung dengan a) atau b): | |
| ==== R23.4 - Kekuatan strut | |
| ==== R23.4.1 Lebar strut, ws, yang digunakan | |
| untuk menghitung Acs adalah dimensi tegak | |
| C | |
| C | |
| C C | |
| C | |
| T | |
| C | |
| T | |
| T | |
| (i) Nodal C-C-C (ii) Nodal C-C-T (iii) Nodal C-T-T | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 535 dari 695 | |
| a) Strut tanpa tulangan longitudinal | |
| ns ce cs A f F (23.4.1a) | |
| b) Strut dengan tulangan longitudinal | |
| ' ' ns ce cs s s F f A A f (23.4.1b) | |
| Dimana Fns harus dievaluasi pada setiap | |
| ujung strut dan diambil nilai terkecil; Acs | |
| merupakan luas penampang pada ujung | |
| strut yang ditinjau; ƒce diberikan dalam | |
| ==== 23.4.3; As' merupakan luasan tulangan | |
| tekan sepanjang strut; dan ƒs' merupakan | |
| tegangan tulagan tekan pada kekuatan | |
| tekan nominal strut. Harus diizinkan untuk | |
| menggunakan ƒs' sama dengan ƒy untuk | |
| tulangan Mutu 280 dan Mutu 420. | |
| lurus terhadap sumbu strut pada ujungujung | |
| strut. Lebar strut ini digambarkan | |
| dalam Gambar R23.2.6a(i) dan Gambar | |
| ==== R23.2.6b. Apabila model strut-and-tie dua | |
| dimensi adalah sesuai, seperti untuk balok | |
| tinggi, ketebalan strut dapat diambil | |
| sebagai lebar dari komponen struktur | |
| kecuali pada landasan tumpuan dimana | |
| ketebalan dari strut harus sama dengan | |
| ketebalan terkecil dari komponen struktur | |
| atau elemen penumpu. | |
| Kontribusi tulangan pada kekuatan strut | |
| diberikan oleh bagian akhir Pers. (23.4.1b). | |
| Tegangan ƒs' dalam tulangan strut pada | |
| kekuatan nominal dapat diperoleh dari | |
| regangan strut ketika strut runtuh. | |
| Persyaratan-persyaratan pendetailan di | |
| ==== 23.6 harus dipenuhi termasuk tulangan | |
| pengekang untuk mencegah tekuk | |
| tulangan strut. | |
| ==== 23.4.2 Kekuatan tekan efektif beton pada | |
| strut, fce, harus dihitung sesuai dengan | |
| ==== 23.4.3 atau 23.4.4. | |
| R.23.4.2 Dalam desain strut umumnya | |
| diidealkan sebagai komponen struktur | |
| tekan prismatik. Apabila luas sebuah strut | |
| berbeda pada kedua ujungnya, karena | |
| perbedan kekuatan zona nodal pada kedua | |
| ujungnya atau perbedaan panjang | |
| tumpuan, strut diidealkan sebagai suatu | |
| komponen struktur tekan tirus yang | |
| seragam. | |
| ==== 23.4.3 Kekuatan tekan efektif beton dalam | |
| sebuah strut, fce, harus dihitung dengan : | |
| 0,85 ' ce s c f f (23.4.3) | |
| dimana βs, sesuai dengan dengan Tabel | |
| ==== 23.4.3, yang mengikutsertakan pengaruh | |
| retak dan tulangan kontrol retak pada | |
| kekuatan tekan efektif beton. | |
| Tabel 23.4.3 – Koefisien strut βs | |
| Gemetri dan lokasi | |
| strut | |
| Tulangan | |
| melewati | |
| strut | |
| βs | |
| Strut dengan luas | |
| penampang pada | |
| seluruh panjangnya | |
| seragam | |
| NA 1,0 (a) | |
| Strut yang terletak di | |
| daerah sebuah | |
| komponen dimana | |
| lebar beton yang | |
| tertekan pada | |
| tengah panjang strut | |
| Memenuhi | |
| ==== 23.5 | |
| 0,75 (b) | |
| Tidak | |
| memenuhi | |
| ==== 23.5 | |
| 0,60λ (c) | |
| R.23.4.3 Koefisien kekuatan 0,85fc’ dalam | |
| Pers. (23.4.3) merepresentasikan | |
| kekuatan efektif beton terhadap tekan | |
| tetap, yang sama digunakan dalam Pers. | |
| (22.4.2.2) dan (22.4.2.3). | |
| Nilai βs, di (a) Tabel 23.4.3 berlaku untuk | |
| strut prismatik dan menghasilkan suatu | |
| tegangan yang setara dengan tekanan blok | |
| persegi di dalam daerah tekan dari balok | |
| atau kolom. | |
| Nilai βs di (b) Tabel 23.4.3 berlaku untuk | |
| strut berbentuk botol seperti yang | |
| ditunjukkan dalam gambar R23.4.3. | |
| Sebuah strut berbentuk botol merupakan | |
| strut yang terletak dalam bagian komponen | |
| struktur dimana lebar dari beton yang | |
| tertekan pada pertengahan bentang suatu | |
| strut yang menyebar secara lateral. | |
| (Schlaich et al.1987; MacGregor 1997). | |
| Kurva yang terputus-putus dari strut dalam | |
| Gambar R23.2.1 dan kurva yang solid | |
| dalam Gambar R23.4.3 kira-kira | |
| mengambarkan batasan-batasan strut | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 536 dari 695 | |
| dapat melebar ke | |
| arah lateral (strut | |
| berbentuk botol) | |
| Strut yang terletak di | |
| komponen struktur | |
| tarik atau di daerah | |
| tarik komponen | |
| struktur | |
| NA 0,40 (d) | |
| Kasus lainnya NA 0,60λ (e) | |
| berbentuk botol. Untuk penyederhanaan | |
| desain, strut berbentuk botol diidealkan | |
| sebagai penampang prismatik atau tirus, | |
| dan tulangan pengontrol retak dari 23.5.3 | |
| disediakan untuk menahan tarik | |
| transversal. Luas penampang Ac, strut | |
| berbentuk botol diambil sebagai luas | |
| penampang terkecil pada kedua ujung | |
| strut. Merujuk ke Gambar R23.4.3(a). | |
| Nilai βs, di (c) berlaku untuk strut | |
| berbentuk botol tanpa tulangan | |
| transversal. Kekuatan sebuah strut tanpa | |
| tulangan transversal direduksi dengan tarik | |
| transversal tak terkekang. Merujuk ke | |
| Gambar R23.4.3(a). | |
| Nilai βs di (d) berlaku, sebagai contoh | |
| untuk strut tekan dalam suatu model strutand- | |
| tie digunakan untuk mendesain | |
| tulangan longitudinal dan transversal dari | |
| tarik sayap balok, gelagar box, dan dinding. | |
| Nilai yang rendah dari βs mencerminkan | |
| bahwa strut butuh untuk mentransfer tekan | |
| dalam suatu zona dimana tegangan tarik | |
| bekerja tegak lurus terhadap strut. | |
| Nilai βs, di (e) berlaku untuk semua kasus. | |
| Contohnya strut berbentuk kipas dan | |
| medan diagonal tekan di daerah-B | |
| Nilai βs dalam (c) dan (e), yang diatur oleh | |
| belah longitudinal strut, termasuk faktor | |
| koreksi λ untuk beton ringan. Beton ringan | |
| memiliki kekuatan tarik yang lebih rendah | |
| dan kegetasan yang tinggi yang dapat | |
| mengurangi kekuatan strut. | |
| Gambar R23.4.3 – Strut berbentuk | |
| botol: (a) retakan dari strut berbentuk | |
| botol; dan (b) model strut and tie | |
| berbentuk botol | |
| ==== 23.4.4 Jika tulangan pengekang dipasang | |
| sepanjang strut dan efeknya direkam dalam | |
| uji dan analisis, maka diizinkan untuk | |
| Strut | |
| Tie | |
| 2 | |
| 1 | |
| 1 | |
| 2 | |
| Retak | |
| Lebar untuk | |
| menghitung Ac | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 537 dari 695 | |
| meningkatkan nilai ƒce ketika menghitung | |
| Fns. | |
| ==== 23.5 - Tulangan yang melewati strut | |
| berbentuk botol | |
| ==== 23.5.1 Untuk strut berbentuk botol yang | |
| didesain dengan βs = 0,75, tulangan yang | |
| menahan tarik melintang akibat adanya | |
| penyebaran gaya tekan pada strut harus | |
| melewati sumbu strut. Diizinkan untuk | |
| menentukan gaya tarik melintang dengan | |
| mengasumsikan gaya tekan pada strut | |
| berbentuk botol menyebar dengan | |
| kemiringan paralel 2:1 tegak lurus terhadap | |
| sumbu strut. | |
| ==== R23.5 - Tulangan yang melewati strut | |
| berbentuk botol | |
| ==== R23.5.1 Tulangan yang dibutuhkan oleh | |
| ==== 23.5.1 terkait dengan gaya tarik pada beton | |
| karena penyebaran strut. Jumlah tulangan | |
| transversal dapat dihitung menggunakan | |
| model strut-and-tie ditunjukkan dalam | |
| Gambar R23.4.3(b) dimana strut yang | |
| merepresentasikan penyebaran gaya | |
| tekan yang bekerja dengan kemiringan 1:2 | |
| terhadap sumbu gaya tekan yang | |
| diterapkan. Tulangan yang dipasang untuk | |
| menahan gaya belah (splitting) menahan | |
| lebar retak, membolehkan strut untuk | |
| menahan gaya aksial lebih, dan | |
| mengizinkan beberapa redistribusi gaya. | |
| Alternatifnya, untuk ƒc' yang tidak melebihi | |
| 40 MPa, Pers. (23.5.3) dapat digunakan | |
| untuk memilih luas tulangan transversal | |
| terdistribusi. | |
| ==== 23.5.2 Tulangan yang disyaratkan pada | |
| ==== 23.5.1 harus diteruskan melewati strut | |
| sesuai dengan 25.4. | |
| ==== 23.5.3 Distribusi tulangan yang dihitung | |
| sesuai dengan Pers. (23.5.3) dan melewati | |
| sumbu strut harus memenuhi 23.5.1 jika fc’ | |
| < 40 MPa. | |
| sin 0,003 i | |
| s i | |
| si | |
| b s | |
| A | |
| (23.5.3) | |
| dimana Asi adalah luasan total tulangan | |
| yang terdistribusi dengan spasi si pada arah | |
| i dari tulangan yang melewati strut pada | |
| sudut αi terhadap sumbu strut dan bs adalah | |
| lebar dari strut. | |
| ==== R23.5.3 Gambar R23.5.3 menunjukkan | |
| dua lapisan tulangan memotong retak strut. | |
| Tulangan ini akan membantu | |
| mengendalikan retak dalam suatu strut | |
| berbentuk botol (merujuk Gambar R23.4.3) | |
| dan menghasilkan kapasitas strut yang | |
| lebih besar daripada apabila tulangan | |
| terdistribusi ini tidak dimasukkan. Subskrip | |
| i dalam Pers. (23.5.3) adalah 1 untuk | |
| batang vertikal dan 2 untuk batang | |
| horizontal. Pers. (23.5.3) tertulis dalam | |
| bentuk suatu rasio tulangan, bukan dalam | |
| bentuk tegangan, untuk menyederhanakan | |
| perhitungan. | |
| Seringkali, tulangan terdistribusi ini sulit | |
| untuk ditempatkan dalam struktur-struktur | |
| seperti pile cap. Apabila tulangan tidak | |
| disediakan, nilai βs, diberikan dalam poin | |
| (c) di Tabel 23.4.3 seharusnya digunakan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 538 dari 695 | |
| Gambar R23.5.3 – Tulangan melintasi | |
| sebuah strut | |
| ==== 23.5.3.1 Distribusi tulangan yang | |
| disyaratkan oleh 23.5.3 harus dipasang | |
| tegak lurus dengan sudut α1 dan α2 terhadap | |
| sumbu strut, atau pada satu arah dengan | |
| sudut α1 terhadap sumbu strut. Bila tulangan | |
| dipasang hanya pada satu arah, nilai α1 | |
| paling tidak 40 derajat. | |
| ==== R23.5.3.1 Satu contoh yang penting dari | |
| penerapan 23.5.3.1 adalah pada korbel | |
| dengan rasio geser bentang-tinggi kurang | |
| dari 1,0, yang mana tulangan terdistribusi | |
| dibutuhkan untuk memenuhi 23.5.1 | |
| biasanya tersedia dalam bentuk sengkang | |
| horizontal memotong strut tekan miring, | |
| seperti ditunjukkan dalam Gambar | |
| R16.5.1b. | |
| ==== 23.6 - Pendetailan tulangan strut R23.6 - Pendetailan tulangan strut | |
| ==== 23.6.1 Tulangan tekan pada strut harus | |
| sejajar dengan sumbu strut dan tertutup di | |
| sepanjang strut dengan sengkang ikat | |
| tertutup sesuai 23.6.3 atau oleh sengkang | |
| spiral sesuai 23.6.4. | |
| ==== R23.6.1 Merujuk ke R23.4.1. | |
| ==== 23.6.2 Tulangan tekan pada strut harus | |
| diangkurkan hingga mencapai fs’ pada | |
| muka atau zona nodal, dimana fs’ dihitung | |
| sesuai 23.4.1. | |
| ==== 23.6.3 Sengkang ikat tertutup yang | |
| menutup tulangan tekan pada strut harus | |
| memenuhi 25.7.2 dan pasal ini. | |
| As2 | |
| S1 | |
| S2 | |
| α1 | |
| α2 | |
| As1 | |
| Sumbu | |
| strut | |
| Batas | |
| strut Strut | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 539 dari 695 | |
| ==== 23.6.3.1 Spasi sengkang ikat tertutup, s, | |
| disepanjang strut tidak boleh melebihi nilai | |
| terkecil dari a) hingga c): | |
| a) Dimensi terkecil dari penampang strut | |
| b) 48db dari batang atau kawat yang | |
| digunakan pada tulangan sengkang ikat | |
| c) 16db dari tulangan tekan | |
| ==== 23.6.3.2 Sengkang ikat tertutup yang | |
| pertama harus diletakkan tidak lebih dari | |
| 0,5s dari muka zona nodal pada setiap | |
| bagian akhir strut. | |
| ==== 23.6.3.3 Sengkang ikat tertutup harus | |
| disusun sedemikian hingga sehingga setiap | |
| sudut dan tulangan longitudinal memiliki | |
| penumpu lateral yang berasal dari ikat | |
| silang atau sudut sengkang ikat dengan | |
| sudut tidak lebih dari 135 derajat dan | |
| tulangan longitudinal tidak lebih jauh 150 | |
| mm pada setiap sisi sepanjang tie dari | |
| batang penumpu lateral tersebut. | |
| ==== R23.6.3.3 Merujuk ke R25.7.2.3. | |
| ==== 23.6.4 Spiral yang menutup tulangan | |
| tekan pada strut harus memenuhi 25.7.3. | |
| ==== 23.7 - Kekuatan tie | |
| ==== 23.7.1 Tulangan tie dapat berupa tulangan | |
| nonprategang atau prategang. | |
| ==== 23.7.2 Kekuatan tarik nominal dari tie, Fnt, | |
| harus dihitung sebagai berikut: | |
| nt ts y tp se p F A f A f f (23.7.2) | |
| dimana (fse + Δfp) tidak boleh melebihi ƒpy, | |
| dan Atp adalag nol untuk komponen struktur | |
| nonprategang. | |
| ==== 23.7.3 Pada Pers. (23.7.2), Δƒp boleh | |
| diambil sama dengan 420 MPa untuk | |
| tulangan prategang dengan lekatan dan 70 | |
| MPa untuk tulangan prategang tanpa | |
| lekatan. Nilai Δƒp yang lebih tinggi boleh | |
| diambil jika dibuktikan dari analisis. | |
| ==== 23.8 - Pendetailan tulangan tie | |
| ==== 23.8.1 Titik berat dari tulangan tie harus | |
| sesuai dengan sumbu tie yang diasumsikan | |
| pada model strut-and-tie. | |
| ==== R23.8 - Pendetailan tulangan tie | |
| ==== R23.8.1 Lebar tie efektif yang | |
| diasumsikan dalam desain, wt, bisa | |
| bervariasi antara batasan-batasan berikut, | |
| tergantung pada distribusi tulangan tie: | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 540 dari 695 | |
| a) Apabila tulangan-tulangan tie berada | |
| dalam satu lapisan, lebar tie yang efektif | |
| bisa diambil sebagai diameter dari | |
| tulangan tie ditambah dua kali selimut | |
| beton menuju permukaan dari tulangantulangan | |
| tersebut seperti ditunjukkan | |
| dalam Gambar R23.2.6b(i). | |
| b) Batas atas yang praktis dari lebar tie | |
| dapat diambil sebagai lebar yang sesuai | |
| dengan lebar hidrostatik zona nodal, | |
| terhitung seperti Wt,max = Fnt/(ƒcebs), | |
| dimana ƒce dihitung untuk zona nodal | |
| sesuai dengan 23.9.2. | |
| Apabila lebar tie melebihi nilai dari a), | |
| tulangan tie harus didistribusikan secara | |
| merata kira-kira sepanjang lebar dan | |
| ketebalan tie, seperti yang ditunjukkan | |
| dalam Gambar R23.2.6b(ii). | |
| ==== 23.8.2 Tulangan tie harus diangkur | |
| dengan alat mekanis, alat angkur | |
| pascatarik, kait standar atau penyaluran | |
| lurus tulangan sesuai dengan 23.8.3. | |
| ==== R23.8.2 Pengangkuran tie sering | |
| membutuhkan perhatian khusus seperti | |
| pada zona nodal korbel atau zona nodal | |
| berdekatan dengan tumpuan eksterior | |
| pada balok tinggi. Tulangan-tulangan | |
| dalam tie harus diangkur sebelum keluar | |
| dari zona nodal di titik yang didefinisikan | |
| oleh perpotongan pusat tulangan dalam tie | |
| dan perpanjangan garis kerja strut maupun | |
| daerah tumpuan. Panjang ini adalah ℓanc. | |
| Dalam Gambar R23.2.6b hal ini terjadi bila | |
| garis perpanjangan zona nodal terpotong | |
| oleh pusat tulangan tie. Beberapa | |
| pengangkuran dapat dicapai dengan | |
| meneruskan tulangan melalui zona nodal | |
| seperti ditunjukkan dalam Gambar | |
| ==== R23.2.6a(iii) dan R23.2.6b, dan penyaluran | |
| melewati zona nodalnya. Apabila tie | |
| diangkurkan menggunakan kait 90 derajat, | |
| kait harus dikekang dalam tulangan untuk | |
| menghindari retak sepanjang bagian luar | |
| kait di daerah tumpuan. | |
| Pada balok tinggi, batang hairpin | |
| disambung dengan tulangan tie bisa | |
| digunakan untuk mengangkur gaya tie | |
| pada tumpuan eksterior, asal lebar balok | |
| cukup besar untuk menampung batangbatang | |
| tersebut. | |
| Gambar R23.8.2 menunjukkan dua | |
| batang tie terangkur pada zona nodal. | |
| Penyaluran dibutuhkan dimana pusat tie | |
| memotong garis perpanjangan zona nodal. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 541 dari 695 | |
| Panjang penyaluran tulangan tie bisa | |
| dikurangi melalui kait, batang berkepala, | |
| angkur mekanis, tambahan kekangan, atau | |
| dengan penyambungan dengan lapisan | |
| batang-batang yang lebih kecil. | |
| ==== 23.8.3 Tulangan tie harus diteruskan | |
| sesuai dengan persyaratan a) atau b): | |
| a) Perbedaan anatara gaya tie pada satu | |
| sisi dari sebuah titik dan gaya tie pada | |
| sisi lainnya harus diteruskan pada zona | |
| nodal. | |
| b) Pada zona nodal yang mengangkurkan | |
| satu atau lebih ties, gaya tie pada setiap | |
| arah harus diteruskan apa titik berat | |
| tulangan melebihi perpanjangan zona | |
| nodal. | |
| Gambar. R23.8.2 – Zona perpanjangan | |
| nodal menjangkar dua tie | |
| ==== 23.9 - Kekuatan zona nodal | |
| ==== 23.9.1 Kekuatan nominal dari zona nodal, | |
| Fnn, harus dihitung dengan: | |
| Fnn fceAnz (23.9.1) | |
| dimana ƒce ditetapkan dalam 23.9.2. atau | |
| ==== 23.9.3 dan Anz diberikan dalam 23.9.4 atau | |
| ==== 23.9.5. | |
| ==== R23.9 - Kekuatan zona nodal | |
| ==== 23.9.2 Kekuatan tekan efektif beton pada | |
| muka dari zona nodal, ƒce, harus dihitung | |
| dengan: | |
| 0,85 ' ce n c f f (23.9.2) | |
| dimana βn harus di sesuai Tabel 23.9.2. | |
| Tabel 23.9.2 – Koefisien zona nodal βn | |
| Konfigurasi zona nodal βn | |
| Zona nodal yang dibatasi oleh | |
| strut, area tumpuan atau | |
| keduanya | |
| 1,0 (a) | |
| Zona nodal yang mengangkurkan | |
| satu tie | |
| 0,80 (b) | |
| Zona nodal yang mengangkurkan | |
| dua atau lebih tie | |
| 0,60 (c) | |
| ==== R23.9.2 Nodal dalam model dua dimensi | |
| bisa diklasifikasikan seperti ditunjukkan | |
| dalam Gambar R23.2.6c. Kekuatan tekan | |
| efektif dari zona nodal diberikan oleh Pers. | |
| (23.9.2) dimana nilai βn diberikan dalam | |
| Tabel 23.9.2. | |
| Nilai βn yang lebih rendah mencerminkan | |
| peningkatan derajat gangguan di zona | |
| nodal karena inkompatibilitas regangan | |
| tarik dalam tie dan regangan tekan dalam | |
| strut. Tegangan pada setiap zona nodal | |
| atau pada setiap penampang yang | |
| melewati zona nodal tidak boleh melebihi | |
| nilai yang diberikan oleh Pers. (23.9.2). | |
| T | |
| T | |
| anc | |
| anc | |
| Tie | |
| Tie | |
| Wt | |
| Perpanjangan | |
| zona nodal | |
| Strut | |
| Zona | |
| nodal | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 542 dari 695 | |
| ==== 23.9.3 Jika tulangan pengekangan | |
| dipasang pada zona nodal dan efeknya | |
| tercatat oleh pengujian dan analisis, maka | |
| diizinkan untuk meningkatkan nilai ƒce ketika | |
| menghitung Fnn. | |
| ==== 23.9.4 Luasan dari setiap muka zona | |
| nodal, Anz, harus diambil nilai terkecil antara | |
| poin a) dan b): | |
| a) Luasan dari muka zona nodal yang tegak | |
| lurus dengan garis aksi dari Fus | |
| b) Luasan dari penampang zona nodal | |
| yang tegak lurus dengan garis aksi dari | |
| resultan gaya yang bekerja pada | |
| penampang tersebut | |
| ==== R23.9.4 Apabila tegangan-tegangan | |
| dalam semua strut yang bertemu pada satu | |
| nodal adalah sama, zona nodal hidrostatik | |
| dapat digunakan. Muka dari zona nodal | |
| seperti itu tegak lurus terhadap sumbu | |
| strut, dan lebar dari muka zona nodal | |
| adalah proporsional terhadap gaya dalam | |
| strut. | |
| Tegangan-tegangan pada muka nodal | |
| yang tegak lurus terhadap sumbu strut dan | |
| tie adalah tegangan-tegangan utama, dan | |
| ==== 23.9.4a) dapat digunakan. | |
| Apabila, seperti yang ditunjukkan dalam | |
| Gambar R23.2.6b(ii), muka dari zona nodal | |
| tidak tegak lurus terhadap sumbu strut, | |
| maka akan ada tegangan geser dan | |
| tegangan normal pada muka zona nodal. | |
| Biasanya, tegangan-tegangan ini | |
| digantikan dengan tegangan normal | |
| (tegangan tekan utama) bekerja pada luas | |
| penampang Anz, yang diambil tegak lurus | |
| terhadap sumbu strut seperti yang | |
| diberikan dalam 23.9.4(a). | |
| ==== 23.9.5 Dalam model strut dan tie tiga | |
| dimensi, luas pada tiap muka zona nodal | |
| harus sekurang-kurangnya yang diberikan | |
| dalam 23.9.4, dan bentuk pada tiap muka | |
| zona nodal harus serupa dengan bentuk | |
| proyeksi dari ujung strut sesuai muka zona | |
| nodal. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 543 dari 695 | |
| PASAL 24 – PERSYARATAN KEMAMPUAN LAYAN | |
| [ Lanjut Ke PASAL 24 – PERSYARATAN KEMAMPUAN LAYAN ... ] | |
| | |
| | |