== 22.7 - Kekuatan torsi | |
== R22.7 - Kekuatan torsi | |
Desain untuk torsi pada pasal ini | |
berdasarkan analogi rangka batang ruang | |
tabung dinding tipis. Balok yang menerima | |
torsi dianggap sebagai tabung dinding tipis | |
dengan mengabaikan penampang beton | |
inti balok solid seperti yang ditunjukkan di | |
Gambar R22.7 (a). Segera setelah balok | |
beton bertulang retak oleh torsi, kekuatan | |
torsi terutama disediakan oleh sengkang | |
tertutup dan tulangan longitudinal yang | |
ditempatkan di dekat permukaan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 508 dari 695 | |
komponen struktur. Dalam analogi tabung | |
dinding tipis, kekuatan diasumsikan | |
disediakan oleh kulit luar penampang | |
secara kasar terpusat dalam sengkang | |
tertutup. . Baik penampang berongga | |
maupun solid dianggap sebagai tabung | |
dinding tipis baik sebelum maupun | |
sesudah retak. | |
Di tabung dinding tipis tertutup, hasil | |
perkalian tegangan geser τ dan tebal | |
dinding t di sembarang titik di perimeter | |
tabung diketahui sebagai aliran geser | |
(shear flow), q = τ t. Aliran geser q akibat | |
torsi seperti ditunjukkan oleh Gambar | |
== 22.7(a), dan terjadi secara konstan pada | |
semua titik di perimeter tabung dan bekerja | |
di tengah ketebalan dinding tabung. Pada | |
sembarang titik sepanjang perimeter | |
tabung tegangan geser akibat torsi adalah | |
o τ = T / 2A t dimana Ao adalah luas bruto | |
yang dilingkupi oleh lintasan aliran geser, | |
ditunjukkan terasir pada Gambar R.22.7 (b), | |
t adalah tebal dinding pada titik dimana τ | |
dihitung. Untuk komponen struktur | |
berongga dengan dinding menerus, Ao | |
termasuk luas lubang. | |
Kontribusi beton terhadap kekuatan torsi | |
diabaikan. Untuk kombinasi geser dan | |
torsi, kontribusi beton terhadap terhadap | |
kekuatan geser tidak perlu dikurangi. | |
Prosedur desain untuk kekuatan torsi | |
diturunkan dan dibandingkan dengan hasil | |
uji dari MacGregor and Ghoneim (1995) | |
dan Hsu (1997). | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 509 dari 695 | |
Gambar 22.7 – (a) Tabung dinding tipis; | |
(b) luasan yang dilingkupi oleh lintasan | |
aliran geser | |
==== 22.7.1 Umum | |
====== 22.7.1.1 Pasal ini harus diterapkan pada | |
komponen struktur jika u th TT , dimana ϕ | |
diberikan pada Pasal 21 dan ambang torsi | |
Tth diberikan di 22.7.4. Jika < u th TT maka | |
diperbolehkan untuk mengabaikan | |
pengaruh torsi. | |
====== 22.7.1.2 Kekuatan nominal torsi dihitung | |
sesuai 22.7.6. | |
====== 22.7.1.3 Untuk perhitungan Tth dan Tcr, λ | |
harus dihitung sesuai 19.2.4. | |
==== R22.7.1 Umum | |
==== R22.7.11 Momen torsi yang tidak | |
melampaui batas ambang torsi Tth tidak | |
akan mengakibatkan penurunan kapasitas | |
lentur maupun geser yang signifikan | |
sehingga dapat diabaikan. | |
==== 22.7.2 Batas kekuatan material | |
====== 22.7.2.1 Nilai ' c f yang digunakan untuk | |
menghitung Tth dan Tcr, tidak boleh melebihi | |
8,3 MPa. | |
==== R22.7.2 Batas kekuatan material | |
====== R22.7.2.1 Karena kurangnya data uji dan | |
percobaan pada beton dengan kekuatan | |
tekan lebih dari 70 MPa. Standar ini | |
menerapkan nilai maksimum untuk ' c f | |
adalah 8,3 MPa untuk menghitung | |
kekuatan torsi. | |
====== 22.7.2.2 Nilai fy dan fyt untuk tulangan torsi | |
longitudinal dan transversal tidak boleh | |
melebihi batas di 20.2.2.4. | |
====== R22.7.2.2 Batas atas sebesar 420 MPa | |
untuk nilai fy dan fyt bertujuan untuk | |
mengontrol lebar retak diagonal. | |
==== 22.7.3 Desain torsi terfaktor R22.7.3 Desain torsi terfaktor - Dalam | |
desain torsi pada struktur beton bertulang, | |
terdapat dua kondisi yang dapat | |
(a) Tabung dinding tipis | |
T | |
T | |
Aliran geser (q) | |
(b) Luasan yang dilingkupi oleh | |
lintasan aliran geser | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 510 dari 695 | |
====== 22.7.3.1 Jika u cr TT dan Tu dibutuhkan | |
untuk kesetimbangan, komponen harus | |
didesain untuk menahan Tu. | |
====== 22.7.3.2 Pada struktur statis tak tentu | |
dimana u cr TT dan reduksi Tu terjadi | |
karena redistribusi gaya internal setelah | |
retak torsi, diperbolehkan untuk mereduksi | |
nilai Tu sampai Tcr, dimana retak torsi Tcr | |
dihitung sesuai 22.7.5. | |
====== 22.7.3.3 Jika Tu diredistribusi sesuai | |
====== 22.7.3.2, momen dan geser terfaktor yang | |
digunakan untuk desain komponen struktur | |
berdampingan (adjoining members) harus | |
setimbang dengan torsi yang tereduksi. | |
diidentifikasi (Collins and Lampert 1973; | |
Hsu and Burton 1974): | |
a) Momen torsi tidak dapat direduksi | |
dengan redistribusi gaya internal | |
(22.7.3.1). Torsi jenis ini dianggap | |
sebagai torsi kesetimbangan | |
(equilibrium torsion) karena momen torsi | |
dibutuhkan agar struktur dalam | |
keseimbangan. Untuk kondisi ini, seperti | |
yang digambarkan pada Gambar!! R22.7.3 (a), | |
tulangan torsi harus disediakan untuk | |
menahan momen torsi desain total. | |
b) Momen torsi bisa direduksi dengan | |
redistribusi gaya internal setelah retak | |
(22.7.3.2) jika torsi terjadi dari | |
komponen struktur terpuntir untuk | |
mempertahankan kompatibilitas | |
deformasi. Torsi jenis ini disebut torsi | |
kompatibilitas. | |
Untuk kondisi ini, seperti yang | |
diilustrasikan pada Gambar R22.7.3 (b), | |
kekakuan torsi sebelum retak terkait | |
dengan penampang yang tak retak | |
menurut teori St. Venant. Pada keadaan | |
retak torsi, bagaimanapun, puntir besar | |
terjadi oleh momen torsi yang pada | |
dasarnya bernilai konstan, | |
menghasilkan redistribusi gaya yang | |
besar pada struktur (Collins and | |
Lampert 1973; Hsu and Burton 1974). | |
Momen retak torsi pada kombinasi | |
geser, momen, dan torsi berdasarkan | |
pada tegangan tarik utama sedikit lebih | |
rendah dari 0,33 c λ f ' yang digunakan | |
pada R22.7.5. | |
Jika momen torsi melebihi momen torsi | |
retak (22.7.3.2), momen torsi terfaktor | |
maksimum yang sama dengan momen | |
torsi retak diasumsikan terjadi di | |
penampang kritis di dekat muka tumpuan. | |
Adanya momen torsi terfaktor maksimum | |
bertujuan untuk membatasi lebar retak | |
torsi. | |
Ketentuan 22.7.3.2 berlaku untuk kondisi | |
rangka tipikal dan teratur. Dengan susunan | |
layout yang menyebabkan rotasi torsi yang | |
signifikan pada panjang tertentu komponen | |
struktur, seperti pembebanan momen torsi | |
yang besar yang terjadi di dekat kolom | |
kaku (stiff column), atau kolom yang | |
berotasi pada arah berlawanan karena | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 511 dari 695 | |
menerima beban lain, disarankan untuk | |
melakukan analisis yang lebih detail. | |
Jika momen torsi terfaktor dari analisis | |
elastis berdasarkan pada properti | |
penampang tak retak berada di antara thT | |
dan chT , tulangan torsi harus didesain | |
untuk menahan momen torsi yang dihitung. | |
Gambar R22.7.3a – Torsi | |
keseimbangan, momen torsi desain | |
yang tidak dapat dikurangi (22.7.3.1). | |
Gambar R22.7.3b –Torsi kompatibilitas, | |
momen torsi desain yang dapat | |
dikurangi (22.7.3.2) | |
==== 22.7.4 Ambang batas torsi | |
====== 22.7.4.1 Ambang batas torsi th T harus | |
dihitung sesuai Tabel 22.7.4.1(a) untuk | |
penampang solid dan Tabel 22.7.4.1(b) | |
untuk penampang berongga, dimana Nu | |
adalah positif untuk tekan dan negatif untuk | |
tarik. | |
==== R22.7.4 Ambang batas torsi – Ambang | |
batas torsi didefinisikan sebagai | |
seperempat momen retak torsi cr T . Untuk | |
komponen struktur dengan penampang | |
solid, interaksi antara momen retak torsi | |
dan retak geser retak adalah berbentuk | |
lingkaran atau elips. Untuk hubungan ini, | |
ambang momen torsi th T yang digunakan | |
di (22.7.4.1) terkait dengan reduksi kurang | |
Desain torsi tidak bisa | |
diperperkecil karena | |
redistribusi momen tidak | |
bisa dilakukan | |
Desain torsi untuk balok sprandel | |
ini dapat dikurangi karena | |
kemungkinan terjadi redistibusi | |
momen | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 512 dari 695 | |
Tabel 22.7.4.1(a) – Ambang batas torsi | |
untuk penampang solid | |
Jenis | |
komponen | |
Tth | |
Komponen | |
non | |
prategang | |
2 | |
0,083 ' cp | |
c | |
cp | |
A | |
f | |
P | |
| |
| |
| |
| |
| |
a) | |
Komponen | |
prategang | |
2 | |
0,083 ' 1 | |
0,33 ' | |
cp pc | |
c | |
cp c | |
A f | |
f | |
P f | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
b) | |
Komponen | |
non | |
prategang | |
menerima | |
beban | |
aksial | |
2 | |
0,083 ' 1 | |
0,33 ' | |
cp u | |
c | |
cp g c | |
A N | |
f | |
P A f | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
c) | |
Tabel 22.7.4.1(b) – Ambang batas torsi | |
untuk penampang berongga | |
Jenis | |
komponen | |
Tth | |
Komponen | |
non | |
prategang | |
2 | |
0,083 ' g | |
c | |
cp | |
A | |
f | |
P | |
| |
| |
| |
| |
| |
a) | |
Komponen | |
prategang | |
2 | |
0,083 ' 1 | |
0,33 ' | |
g pc | |
c | |
cp c | |
A f | |
f | |
P f | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
b) | |
Komponen | |
non | |
prategang | |
menerima | |
beban | |
aksial | |
2 | |
0,083 ' 1 | |
0,33 ' | |
g u | |
c | |
cp g c | |
A N | |
f | |
P A f | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
c) | |
dari 5 persen pada retak miring geser yang | |
dapat diabaikan. | |
Untuk torsi, penampang berongga | |
didefinisikan sebagai penampang yang | |
mempunyai satu atau lebih rongga | |
longitudinal, seperti gelagar-box bersel | |
tunggal atau majemuk. Rongga longitudinal | |
yang kecil seperti pada selongsong | |
pascatarik tidak digrout (ungrouted posttensioning | |
ducts) yang menghasilkan | |
Ag/Acp ≥ 0,95 dapat diabaikan saat | |
menghitung Tth. Interaksi antara retak torsi | |
dan retak miring geser untuk penampang | |
berongga diasumsikan bervariasi dari | |
hubungan elips untuk komponen struktur | |
berongga kecil, hingga hubungan garis | |
lurus untuk penampang dinding tipis | |
berongga besar. Untuk hubungan garis | |
lurus, momen torsi Tth akan menyebabkan | |
reduksi pada geser retak miring sebesar 25 | |
persen yang merupakan nilai yang cukup | |
signifikan. Oleh karena itu, ekspresi untuk | |
penampang solid diubah dengan faktor | |
(Ag/Acp)2 untuk penampang berongga. Hasil | |
uji pada balok solid dan berongga (Hsu | |
1968) mengindikasikan bahwa momen | |
retak torsi dari penampang berongga | |
sekitar (Ag/Acp) kali momen retak torsi pada | |
penampang solid dengan dimensi luar | |
yang sama. Tambahan pengali (Ag/Acp) | |
mencerminkan perubahan dari hubungan | |
lingkaran antara beban retak miring dalam | |
geser dan torsi untuk komponen struktur | |
solid, ke hubungan linier untuk penampang | |
berongga pada dinding tipis. | |
==== 22.7.5 Retak torsi | |
====== 22.7.5.1 Retak torsi (𝑻𝒄𝒓) harus dihitung | |
sesuai Tabel 22.7.5.1 untuk penampang | |
solid dan berongga, dimana 𝑵𝒖 positif untuk | |
tekan dan negatif untuk tarik. | |
==== R22.7.5 Retak torsi - Momen retak torsi | |
akibat tarik murni Tcr diturunkan dengan | |
mengganti penampang aktual dengan | |
tabung dinding tipis ekuivalen dengan | |
ketebalan dinding t sebelum retak sebesar | |
0,75 cp cp A / P , dan luasan yang dilingkupi | |
oleh garis pusat dinding Ao sama dengan | |
2 3 cp A / Retak diasumsikan terjadi ketika | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 513 dari 695 | |
Tabel 22.7.5.1 – Retak torsi | |
Jenis | |
komponen | |
Tcr | |
Komponen | |
non | |
prategang | |
2 | |
0,33 ' cp | |
c | |
cp | |
A | |
f | |
P | |
| |
| |
| |
| |
| |
a) | |
Komponen | |
prategang | |
2 | |
0,33 ' 1 | |
0,33 ' | |
cp pc | |
c | |
cp c | |
A f | |
f | |
P f | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
b) | |
Komponen | |
non | |
prategang | |
menerima | |
beban | |
aksial | |
2 | |
0,33 ' 1 | |
0,33 ' | |
cp u | |
c | |
cp g c | |
A N | |
f | |
P A f | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
c) | |
tegangan tarik utama mencapai 0,33 c λ f ' | |
. Tegangan saat retak sebesar 0,33 c λ f ' | |
diambil sebagai nilai batas bawah. Pada | |
balok nonprategang yang dibebani dengan | |
torsi saja, tegangan tarik utama adalah | |
sama dengan tegangan geser torsi | |
o τ = T / 2A t . Oleh karena itu, retak | |
terjadi ketika 𝛕 mencapai 0,33 c λ f ' | |
dengan momen retak torsi Tcr seperti yang | |
didefinisikan pada poin a) Tabel 22.7.5.1 . | |
Untuk komponen struktur prategang, | |
beban retak torsi ditingkatkan dengan | |
adanya prategang seperti poin b) | |
Tabel 22.7.5.1 . Analisis lingkaran Mohr | |
berdasarkan tegangan rata-rata | |
menunjukkan bahwa momen torsi yang | |
dibutuhkan untuk mengakibatkan tegangan | |
tarik utama sama dengan 0,33 c λ f ' | |
adalah 1 0,33 pc c + f / λ f ' kali momen | |
retak torsi pada balok nonprategang. | |
Modifikasi yang sama dibuat pada poin c) | |
Tabel 22.7.5.1 untuk komponen struktur | |
yang menerima gaya aksial dan torsi. | |
Jika momen torsi terfaktor melebihi ϕTcr | |
pada struktur statis tak tentu, momen torsi | |
terfaktor maksimum yang sama dengan | |
ϕTcr diasumsikan terjadi pada penampang | |
kritis di dekat muka kolom. Batas ini | |
diterapkan untuk mengontrol lebar retak | |
torsi. Substitusi Acp menjadi Ag pada | |
perhitungan Tth untuk penampang | |
berongga pada 22.7.4.1 tidak berlaku di | |
sini. Oleh karena itu, momen torsi setelah | |
redistribusi menjadi lebih besar, dan | |
penampang menjadi lebih konservatif. | |
==== 22.7.6 Kekuatan torsi R22.7.6 Kekuatan torsi - Kekuatan torsi | |
desain ϕTn harus sama dengan atau lebih | |
besar dari momen torsi Tu akibat beban | |
terfaktor. Dalam menghitung Tn, seluruh | |
torsi diasumsikan ditahan oleh sengkang | |
dan tulangan longitudinal, mengabaikan | |
kontribusi beton pada kekuatan torsi. Pada | |
saat yang sama, kekuatan geser nominal | |
yang disediakan oleh beton, Vc | |
diasumsikan tidak berubah karena adanya | |
torsi. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 514 dari 695 | |
====== 22.7.6.1 Untuk komponen struktur | |
prategang dan nonprategang, nilai 𝑻𝒏 | |
diambil dari nilai terkecil antara poin (a) dan | |
(b): | |
a) | |
2 | |
cot o t yt | |
n | |
A A f | |
T | |
s | |
(22.7.6.1a) | |
b) | |
2 | |
cot o y | |
n | |
h | |
A A f | |
T | |
P | |
(22.7.6.1b) | |
Bila Ao ditentukan dengan analisis, tidak | |
boleh diambil kurang dari 30 derajat atau | |
lebih dari 60 derajat; At adalah luas satu | |
kaki sengkang tertutup yang menahan torsi; | |
Aℓ adalah luas tulangan longitudinal torsi; | |
dan ph adalah keliling garis tengah terluar | |
sengkang tertutup. | |
====== R22.7.6.1 Pers. (22.7.6.1a) adalah | |
berdasarkan analogi rangka batang ruang | |
(space truss analogy) pada Gambar | |
====== 22.7.6.1a dengan diagonal tekan bersudut | |
, dengan asumsi beton tidak menahan | |
tarik dan tulangan leleh. Setelah retak torsi | |
terbentuk, sebagian besar torsi ditahan | |
oleh sengkang tertutup, tulangan | |
longitudinal, dan diagonal tekan. Lapisan | |
beton diluar sengkang tidak efektif. Untuk | |
alasan ini Ao, luas bruto yang dilingkupi | |
lintasan aliran geser di sekeliling perimeter | |
tabung, didefinisikan setelah retak sebagai | |
Aoh, luasan yang dilingkupi oleh garis pusat | |
tulangan torsi transversal tertutup yang | |
terletak paling luar. | |
Aliran geser q pada dinding tabung, | |
seperti yang dibahas pada R22.7, dapat | |
diselesaikan ke dalam gaya geser V1 | |
sampai V4 yang bekerja pada masingmasing | |
sisi tabung atau rangka batang | |
ruang, seperti ditunjukkan pada | |
Gambar R22.7.6.1a . | |
Seperti ditunjukkan Gambar R22.7.6.1b , | |
pada dinding tabung tertentu, aliran geser | |
Vi ditahan oleh komponen beton tekan | |
diagonal, inθ i i D =V / s . Gaya tarik aksial | |
cotθ i i N =V adalah dibutuhkan tulangan | |
longitudinal untuk melengkapi resolusi Vi. | |
Karena aliran geser yang disebabkan | |
oleh torsi bersifat konstan pada semua titik | |
di sekeliling perimeter tabung, maka | |
resultan Di dan Ni bekerja di tengah sisi i. | |
Akibatnya, sebagian Ni dapat diasumsikan | |
ditahan oleh bagian atas dan bawah kord | |
(chord) seperti yang ditunjukkan. Tulangan | |
longitudinal dengan kekuatan Aℓ fy | |
dibutuhkan untuk menahan keseluruhan | |
gaya Ni, ΣNi yang bekerja pada semua | |
dinding tabung. | |
Dalam penurunan Pers. (22.7.6.1b), gaya | |
tarik aksial dijumlahkan pada semua sisi Ao. | |
Sisi-sisi ini membentuk panjang keliling Po | |
kira-kira sama dengan panjang garis | |
tengah di sudut-sudut tabung. Untuk | |
memudahkan perhitungan, Po diganti | |
dengan keliling sengkang tertutup Ph. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 515 dari 695 | |
Gambar R22.7.6.1a – Analogi rangka | |
batang (truss) ruang | |
Gambar R22.7.6.1b – Resolusi gaya | |
geser Vi menjadi gaya tekan diagonal Di | |
dan gaya tarik aksial Ni dalam satu | |
dinding tube | |
======== 22.7.6.1.1 Dalam Pers. (22.7.6.1a) dan | |
(22.7.6.1b), nilai Ao boleh diambil sama | |
dengan 0,85Aoh. | |
======== R22.7.6.1.1 Luasan 𝑨𝒐𝒉 seperti yang | |
ditunjukkan pada Gambar R22.7.6.1.1 | |
untuk berbagai penampang. Untuk | |
penampang bebentuk I, T, atau L, Aoh | |
diambil dari luasan yang dilingkupi oleh | |
lapisan luar kaki sengkang. | |
Gambar R22.7.6.1.1 – Definisi 𝑨𝒐𝒉 | |
======== 22.7.6.1.2 Dalam Pers. (22.7.6.1a) dan | |
(22.7.6.1b), nilai θ diperbolehkan sama | |
dengan poin a) atau b): | |
a) 45 derajat untuk komponen non | |
prategang atau komponen dengan | |
0,4 ps se ps pu s y A f < A f + A f | |
======== R22.7.6.1.2 Sudut θ dapat diperoleh | |
dengan analisis (Hsu 1990) atau dapat | |
diambil sama dengan nilai yang diberikan | |
pada Pasal 22.7.6.1.2(a) atau (b). Nilai θ | |
yang sama harus digunakan pada Pers. | |
(22.7.6.1a) dan (22.7.6.1b). Dengan nilai θ | |
yang lebih kecil, jumlah sengkang yang | |
dibutuhkan pada Pers. (22.7.6.1a) akan | |
V3 | |
V1 | |
V2 | |
V4 | |
Tulangan longitudinal | |
T | |
Sengkang | |
Retak | |
Diagonal tekan | |
beton | |
ɵ | |
x0 | |
y0 | |
Ni | |
2 | |
Vi Vi | |
Di | |
Ni | |
Ni | |
2 | |
Aoh = daerah | |
terarsir | |
Sengkang tertutup | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 516 dari 695 | |
b) 37,5 derajat untuk komponen prategang | |
dengan 0,4 ps se ps pu s y A f A f + A f | |
berkurang. Di sisi lain, jumlah tulangan | |
longitudinal yang dibutuhkan pada Pers. | |
(22.7.6.1b) akan bertambah. | |
==== 22.7.7 Batasan penampang | |
====== 22.7.7.1 Dimensi penampang harus dipilih | |
sedemikian sehingga memenuhi poin a) | |
atau b): | |
a) Untuk penampang solid | |
2 2 | |
2 0,66 ' | |
1,7 | |
u u h c | |
c | |
w oh w | |
V T P V | |
f | |
b d A b d | |
| |
| |
| |
(22.7.7.1a) | |
b) Untuk penampang berongga | |
2 0,66 ' | |
1,7 | |
u u h c | |
c | |
w oh w | |
V T P V | |
f | |
b d A b d | |
| |
| |
| |
(22.7.7.1b) | |
==== R22.7.7 Batasan penampang | |
====== R22.7.7.1 Ukuran penampang dibatasi | |
karena dua alasan: pertama, untuk | |
mereduksi retak yang berlebihan, dan | |
kedua, untuk meminimalisir potensi | |
hancurnya permukaan beton akibat | |
tegangan tekan miring yang disebabkan | |
oleh geser dan torsi. Dalam Pers. | |
(22.7.7.1a) dan (22.7.7.1b), kedua variabel | |
pada ruas kiri adalah tegangan geser yang | |
disebabkan oleh torsi dan geser. Jumlah | |
tegangan ini tidak boleh melebihi tegangan | |
yang menyebabkan retak geser ditambah | |
0,66 c f' , serupa dengan batas kekuatan | |
yang diberikan pada 22.5.1.2 untuk geser | |
tanpa torsi. Batas tersebut dinyatakan | |
dalam perumusan Vc untuk membolehkan | |
penerapannya pada komponen | |
nonprategang atau prategang. Batas ini | |
ditetapkan berdasarkan kontrol retak. Tidak | |
perlu mengecek kehancuran badan karena | |
kehancuran terjadi pada saat tegangan | |
geser tinggi. | |
Untuk penampang berongga, tegangan | |
geser akibat geser dan torsi terjadi di | |
dinding kotak seperti yang tercantum pada | |
Gambar R22.7.7.1(a) dan karenanya | |
adalah penambahan langsung pada poin A | |
di Pers. (22.7.7.1b). Pada penampang | |
solid, tegangan geser akibat torsi yang | |
bekerja dalam penampang sisi luar tabung | |
saat tegangan geser terjadi sementara Vu | |
menyebar melintasi lebar penampang, | |
seperti ditunjukkan pada Gambar | |
R.22.7.7.1(b). Untuk alasan ini, tegangan | |
dikombinasikan pada Pers. (22.7.7.1a) | |
menggunakan akar kuadrat dari jumlah | |
kuadrat daripada dengan penambahan | |
langsung. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 517 dari 695 | |
Gambar R22.7.7.1 – Penambahan | |
tegangan geser dan torsi | |
======== 22.7.7.1.1 Untuk komponen struktur | |
prategang, nilai d pada 22.7.7.1 tidak boleh | |
kurang dari 0,8h. | |
======== R22.7.7.1.1 Meskipun nilai d mungkin | |
bervariasi di antara bentang balok | |
prategang, penelitian (MacGregor and | |
Hanson 1969) menunjukkan bahwa untuk | |
komponen prategang, nilai d tidak perlu | |
diambil kurang dari 0,8h. Balok tersebut | |
mempunyai beberapa tulangan prategang | |
yang lurus atau batang tulangan di bagian | |
bawah penampang, dan mempunyai | |
sengkang yang melingkupi tulangan | |
longitudinal. | |
======== 22.7.7.1.2 Untuk penampang berongga | |
dimana ketebalan dinding bervariasi di | |
sekeliling penampang, Pers. (22.7.7.1b) | |
harus dievaluasi di lokasi dimana | |
persamaan berikut | |
2 1,7 | |
u u h | |
w oh | |
V T P | |
b d A | |
| |
| |
| |
mencapai nilai maksimum. | |
====== 22.7.7.2 Untuk penampang berongga | |
dengan ketebalan dinding kurang dari | |
Aoh/ph, untuk variabel 1,7 ) 2 | |
u h oh (T p / A pada | |
Pers. (22.7.7.1b) diambil menjadi | |
1,7 u oh (T / A t), dimana t adalah ketebalan | |
======== R22.7.7.1.2 Pada umumnya, tegangan | |
torsi maksimum pada dinding dimana | |
tegangan torsi dan geser berupa | |
penjumlahan (poin A pada Gambar | |
======== R22.7.7.1a)). Jika sayap atas atau bawah | |
lebih tipis daripada badan vertikal, mungkin | |
perlu untuk mengevaluasi Pers. (22.7.7.1b) | |
pada Poin B dan C pada Gambar | |
======== R22.7.7.1a). Di titik-titik ini, tegangan yang | |
terjadi karena geser biasanya dapat | |
diabaikan. | |
Tegangan torsi Tegangan geser | |
(a) Penampang berongga | |
Tegangan torsi Tegangan geser | |
(b) Penampang pejal | |
B | |
C | |
A | |
B | |
C | |
A | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 518 dari 695 | |
dinding penampang berongga di lokasi | |
dimana tegangan-tegangan diperiksa. | |
[ Lanjut Ke 22.8 – Tumpu | |
... ] | |
| |
| |