| |
| |
== 22.6 - Kekuatan geser dua arah | |
== R22.6 - Kekuatan geser dua arah | |
| Kekuatan geser terfaktor dalam | |
| komponen dua arah karena transfer | |
| momen dan geser dihitung sesuai 8.4.4. | |
| Pasal 22.6 memberikan persyaratan untuk | |
| menentukan kekuatan geser nominal, baik | |
| dengan maupun tanpa tulangan geser | |
| dalam bentuk sengkang, stud geser | |
| berkepala, atau kepala geser | |
| (shearheads). Kebutuhan dan kekuatan | |
| geser terfaktor dihitung dalam bentuk | |
| tegangan, diperbolehkan | |
| memperhitungkan pengaruh superposisi | |
| dari geser langsung atau transfer momen. | |
==== 22.6.1 Umum | |
====== 22.6.1.1 Pasal 22.6.1 hingga 22.6.8 | |
| berlaku untuk kekuatan geser nominal | |
| komponen dua arah, dengan atau tanpa | |
| tulangan geser. Jika penampang baja | |
| berbentuk I atau kanal digunakan sebagai | |
| kepala geser (shearhead), komponen dua | |
| arah harus didesain untuk menerima geser | |
| sesuai dengan 22.6.9. | |
==== R22.6.1 Umum | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 495 dari 695
| |
====== 22.6.1.2 Kekuatan geser nominal untuk | |
| komponen dua arah tanpa tulangan geser | |
| dihitung dengan persamaan: | |
| vn = vc ..(22.6.1.2) | |
====== 22.6.1.3 Kekuatan geser nominal untuk | |
| komponen dua arah dengan tulangan geser | |
| selain kepala geser (shearhead) dihitung | |
| dengan persamaan: | |
| vn = vc + vs ..(22.6.1.3) | |
====== 22.6.1.4 Geser dua arah ditahan oleh | |
| penampang dengan tinggi d dan asumsi | |
| keliling kritis bo yang didefinisikan pada | |
| 22.6.4. | |
====== 22.6.1.5 Nilai vc untuk geser dua arah | |
| dihitung sesuai 22.6.5. Untuk komponen | |
| dua arah dengan tulangan geser, vc tidak | |
| boleh melebihi batas pada 22.6.6.1. | |
====== 22.6.1.6 Dalam menghitung vc, λ harus | |
| sesuai dengan 19.2.4. | |
====== 22.6.1.7 Untuk komponen dua arah | |
| dengan sengkang kaki tunggal atau kaki | |
| majemuk, vs dihitung sesuai 22.6.7. | |
====== 22.6.1.8 Untuk komponen dua arah | |
| dengan tulangan stud geser berkepala | |
| (headed shear stud), vs dihitung sesuai | |
| 22.6.8. | |
==== 22.6.2 Tinggi efektif | |
====== 22.6.2.1 Dalam perhitungan vcdan vs untuk | |
| komponen geser dua arah, d adalah ratarata | |
| tinggi efektif dalam dua arah ortogonal. | |
====== 22.6.2.2 Untuk komponen dua arah | |
| prategang, nilai d tidak boleh kurang dari | |
| 0,8h. | |
====== R22.6.1.4 Keliling kritis (bo) didefinisikan | |
| pada 22.6.4. | |
==== 22.6.3 Batas kekuatan material | |
====== 22.6.3.1 Nilai sqrt(fc') dalam perhitungan vc | |
| untuk komponen dua arah tidak boleh | |
| melebihi 8,3 MPa. | |
==== R22.6.3 Batas kekuatan material | |
====== R22.6.3.1 Ada beberapa data uji pada | |
| kekuatan geser dua arah dari pelat beton | |
| berkekuatan tinggi. Sampai dilakukan | |
| pengujian lebih jauh terhadap pelat dua | |
| arah dengan kekuatan tekan lebih dari 70 | |
| MPa, disarankan untuk membatasi nilai | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 496 dari 695
| |
PENJELASAN | |
| sqrt(fc') sebesar 8,3 MPa dalam menghitung | |
| kekuatan geser. | |
====== 22.6.3.2 Nilai fyt yang digunakan untuk | |
| menghitung vs tidak boleh melebihi batas | |
| dari 20.2.2.4. | |
====== R22.6.3.2 Batas atas dari nilai fyt sebesar | |
| 420 MPa bertujuan untuk mengontrol retak. | |
==== 22.6.4 Penampang kritis untuk komponen | |
| dua arah | |
====== 22.6.4.1 Untuk komponen geser dua arah, | |
| penampang kritis harus ditempatkan | |
| sedimikian rupa agar nilai bo minimum, | |
| tetapi tidak lebih dekat dari d/2 antara poin | |
| a) dan b): | |
| a) Ujung atau pojok kolom, beban terpusat, | |
| atau daerah reaksi | |
| b) Perubahan pada pelat atau ketebalan | |
| pondasi telapak, seperti ujung kepala | |
| kolom (capital), panel drop (drop panels), | |
| atau kap geser (shear caps) | |
======== 22.6.4.1.1 Untuk kolom persegi, beban | |
| terpusat, atau daerah reaksi, penampang | |
| kritis untuk komponen dua arah yang sesuai | |
| 22.6.4.1 a) dan b) boleh diasumsikan | |
| sebagai sisi lurus. | |
======== 22.6.4.1.2 Untuk kolom bulat, atau kolom | |
| poligon penampang kritis untuk geser dua | |
| arah yang sesuai 22.6.4.1 a) dan b) boleh | |
| diasumsikan sebagai kolom persegi dengan | |
| luas yang sama. | |
==== R22.6.4 Penampang kritis untuk | |
| komponen dua arah - Penampang kritis | |
| yang didefinisikan pada 22.6.4.1 poin a) | |
| untuk geser dalam pelat dan pondasi | |
| telapak yang menerima bending dalam dua | |
| arah mengikuti keliling ujung daerah yang | |
| menerima beban (Joint ACI-ASCE | |
| Committee 326 1962). Daerah yang | |
| menerima beban untuk pelat dua arah dan | |
| pondasi telapak termasuk kolom, beban | |
| terpusat, dan daerah reaksi. Penampang | |
| kritis yang ideal ditempatkan dengan jarak | |
| d/2 dari keliling daerah yang menerima | |
| beban. | |
| Untuk komponen dengan ketebalan sama | |
| tanpa tulangan geser, diperoblehkan untuk | |
| meninjau geser hanya dari satu | |
| penampang. Untuk beton dengan | |
| ketebalan dan tulangan geser yang | |
| berbeda, diharuskan untuk meninjau geser | |
| pada banyak penampang seperti yang | |
| tertera di 22.6.4.1 poin a) dan b), dan | |
| 22.6.4.2. | |
| Untuk kolom di dekat ujung atau pojok | |
| pelat, keliling kritis dihitung sampai ujung | |
| pelat. | |
====== 22.6.4.2 Untuk komponen dua arah | |
| dengan tulangan geser berkepala, atau | |
| sengkang dengan kaki tunggal atau lebih, | |
| penampang kritis dengan keliling bo yang | |
| ditempatkan d/2 dari luar garis keliling | |
| tulangan geser harus diperhitungkan. | |
| Penampang kritis ini berbentuk poligon | |
| untuk memperkecil nilai bo. | |
====== R22.6.4.2 Untuk komponen dua arah | |
| dengan tulangan geser stud berkepala atau | |
| sengkang, diharuskan memeriksa | |
| tegangan geser pada penampang kritis | |
| yang ditempatkan d/2 di luar titik dimana | |
| tulangan geser diskontinu. Tegangan geser | |
| pada penampang ini tidak boleh melebihi | |
| batas yang diberikan poin (b) dan (d) pada | |
| Tabel 22.6.6.1. Bentuk penampang kritis ini | |
| harus sesuai dengan nilai minimal bo seperti | |
| yang tertera pada Gambar R22.6.4.2a, b, | |
| dan c. Harus diperhatikan bahwa pada | |
| gambar ini pelat diasumsikan | |
| menggunakan tulangan sengkang. Bentuk | |
| penampang kritis mirip seperti pelat | |
| dengan tulangan geser berkepala. | |
| Penampang kritis persegi yang | |
| dideskripsikan pada 22.6.4.1.1. tidak akan | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 497 dari 695
| |
PENJELASAN | |
| menghasilkan nilai bo yang minimum. | |
| Pemeriksaan tambahan penampang kritis | |
| dibutuhkan pada jarak d/2 diluar titik | |
| dimana terdapat tulangan geser yang | |
| berbeda dalam ukuran, spasi, atau | |
| konfigurasi. | |
Gambar R22.6.4.2a – Penampang kritis | |
| geser dua arah pada pelat dengan | |
| tulangan geser pada kolom interior | |
Gambar R22.6.4.2b – Penampang kritis | |
| untuk geser dua arah pada pelat | |
| dengan tulangan geser pada kolom tepi | |
| | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 498 dari 695
| |
PENJELASAN | |
Gambar R22.6.4.2c – Penampang kritis | |
| untuk geser dua arah pada pelat | |
| dengan tulangan geser pada kolom | |
| sudut | |
====== 22.6.4.3 Jika bukaan terletak di garis | |
| kolom (column strip) atau berjarak lebih | |
| dekat dari 10h dari beban terpusat atau | |
| daerah reaksi, sebagian keliling bo yang | |
| tertutup garis lurus dari titik tengah kolom, | |
| beban terpusat atau daerah reaksi dan | |
| tangen sampai batas bukaan dianggap | |
| tidak efektif. | |
====== R22.6.4.3 Ketentuan untuk desain | |
| bukaan di pelat (dan pondasi telapak) | |
| dikembangkan dalam Joint ACI-ASCE | |
| Committee 326 (1962). Lokasi bagian | |
| efektif penampang kritis di dekat bukaan | |
| tipikal dan ujung bebas digambarkan | |
| sebagai garis putus-putus dalam Gambar | |
| R22.6.4.3. Riset (Joint ASCE-ASCE | |
| Committee 426 1974) mengkonfirmasi | |
| bahwa pengaturan ini tergolong aman. | |
Gambar R22.6.4.3 – Pengaruh bukaan | |
| dan sudut bebas (keliling efektif | |
| digambarkan dengan garis putus-putus) | |
| | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 499 dari 695
| |
PENJELASAN | |
| | |
==== 22.6.5 Kekuatan geser beton dua arah | |
====== 22.6.5.1 Untuk komponen dua arah | |
| nonprategang, vc dihitung sesuai 22.6.5.2. | |
| Untuk komponen dua arah prategang, vc | |
| dihitung sesuai a) atau b): | |
| a) 22.6.5.2 | |
| b) 22.6.5.5, jika 22.6.5.4 dipenuhi | |
==== R22.6.5 Kekuatan geser beton dua arah | |
====== 22.6.5.2 Nilai vc dihitung sesuai Tabel | |
| 22.6.5.2. | |
Tabel 22.6.5.2 – Perhitungan vc untuk | |
| geser dua arah | |
| | |
====== R22.6.5.2 Untuk kolom persegi, nilai | |
| tegangan terkait kekuatan geser dua arah | |
| nominal pada pelat yang menerima lentur | |
| (bending) dua arah dibatasi sebesar | |
| 0,33.λ.sqrt(fc') . Namun, hasil pengujian (Joint | |
| ACI-ASCE Committee 426 1974) | |
| mengindikasikan bahwa nilai 0,33.λ.sqrt(fc') | |
| kurang aman jika rasio β antara sisi | |
| panjang dan pendek pada kolom persegi | |
| atau daerah yang menerima beban lebih | |
| dari 2,0. Dalam kasus ini, tegangan geser | |
| aktual penampang kritis pada kegagalan | |
| geser punching (punching shear failure) | |
| bervariasi dari nilai maksimum sekitar | |
| 0,33.λ.sqrt(fc') di sekitar sudut kolom atau | |
| daerah pembebanan, sampai nilai minimal | |
| 0,17.λ.sqrt(fc') atau kurang dari sisi panjang di | |
| antara dua ujung penampang. Pengujian | |
| lain (Vanderbilt 1972) mengindikasikan | |
| bahwa nilai vc berkurang seiring dengan | |
| meningkatnya rasio bo/d. Poin b) dan c) | |
| pada Tabel 22.6.5.2 dikembangkan untuk | |
| mengantisipasi pengaruh kedua hasil uji | |
| tersebut. | |
| Untuk kolom berbentuk selain bentuk | |
| persegi, β diambil dari rasio dimensi ratarata | |
| terbesar dari daerah pembebanan | |
| efektif, sampai dimensi tegak lurus terbesar | |
| dari daerah pembebanan efektif seperti | |
| yang digambarkan dengan luas reaksi | |
| berbentuk pada Gambar R22.6.5.2. | |
| Daerah pembebanan efektif adalah daerah | |
| yang menutup total daerah pembebanan | |
| aktual, dimana kelilingnya minimum. | |
| | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 500 dari 695
| |
PENJELASAN | |
Gambar R22.6.5.2 – Nilai β dari daerah | |
| pembebanan nonpersegi panjang | |
====== 22.6.5.3 Nilai αs adalah 40 untuk kolom | |
| interior, 30 untuk kolom tepi, dan 20 untuk | |
| kolom sudut. | |
====== R22.6.5.3 Istilah “kolom interior”, “kolom | |
| sudut”, dan “kolom tepi” pada pasal ini | |
| merujuk pada penampang kritis dengan | |
| pelat menerus di empat, tiga, dan dua sisi. | |
====== 22.6.5.4 Untuk komponen dua arah | |
| prategang, diperbolehkan menghitung vc | |
| menggunakan 22.6.5.5, jika ketentuan pada | |
| poin a) hingga c) dipenuhi: | |
| a) Tulangan dengan lekatan memenuhi | |
| 8.6.2.3 dan 8.7.5.3 | |
| b) Tidak ada bagian penampang kolom | |
| yang dengan jarak kurang dari empat kali | |
| ketebalan pelat h | |
| c) Nilai prategang efektif (fpc) di setiap arah | |
| tidak boleh kurang dari 0,9 MPa | |
====== R22.6.5.4 Untuk komponen dua arah | |
| prategang, bentuk modifikasi poin b) dan c) | |
| dinyatakan secara jelas pada Tabel | |
| 22.6.5.2. Riset (ACI 423.3R) | |
| mengindikasikan bahwa perhitungan | |
| kekuatan geser komponen dua arah | |
| prategang di sekitar kolom interior | |
| berdasarkan 22.6.5.5 adalah aman, | |
| dimana vc bersamaan dengan mulainya | |
| kegagalan tekan diagonal penampang | |
| kritis yang dijelaskan pada 22.6.4.1. Moda | |
| keruntuhannya berbeda dengan | |
| keruntuhan geser punching di sekitar | |
| daerah terbebani dari pelat nonprategang | |
| yang dihitung dengan poin b) pada Tabel | |
| 22.6.5.2. Konsekuensinya, pernyataan | |
| pada 22.6.5.5 berbeda untuk pelat | |
| nonprategang. Nilai sqrt(fc') dan fpc dibatasi | |
| karena data pengujian yang terbatas diluar | |
| batas yang ditentukan. Ketika menghitung | |
| fpc, kehilangan prategang karena kekangan | |
| pelat oleh dinding geser (shear walls) dan | |
| elemen struktur lain harus diperhitungkan. | |
====== 22.6.5.5 Untuk komponen prategang dua | |
| arah sesuai 22.6.5.4, vc diambil nilai terkecil | |
| dari poin (a) dan (b): | |
| | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 501 dari 695
| |
| | |
STANDAR | |
| |
| a) Vc = 0,29.λ.sqrt(fc')+0,3.fpc+Vp/(bo.d) | |
| ..(22.6.5.5a) | |
| |
| b) Vc=0,083.(1,5+(αs.d)/bo).λ.sqrt(fc') | |
| +0,3.fpc+Vp/(bo.d) | |
| ..(22.6.5.5b) | |
| |
| dimana nilai αs diberikan di 22.6.5.3, nilai fpc | |
| untuk persamaan ini adalah rata-rata fpc di | |
| dua arah dan tidak boleh melebihi 3,5 MPa; | |
| Vp adalah komponen vertikal dari semua | |
| gaya prategang efektif pada penampang | |
| kritis; dan nilai sqrt(fc') tidak boleh melebihi 5,8 | |
| MPa. | |
==== 22.6.6 Geser maksimum untuk komponen | |
| dua arah dengan tulangan geser | |
====== 22.6.6.1 Untuk komponen dua arah | |
| dengan tulangan geser, nilai vc yang | |
| dihitung pada penampang kritis tidak boleh | |
| melebihi batas pada Tabel 22.6.6.1. | |
Tabel 22.6.6.1 – Nilai vc maksimum untuk | |
| komponen dua arah dengan tulangan | |
| geser | |
| | |
====== 22.6.6.2 Untuk komponen dua arah | |
| dengan tulangan geser, tinggi efektif harus | |
| dihitung sedemikian rupa agar nilai vu pada | |
| penampang kritis tidak melebihi ketentuan | |
| pada Tabel 22.6.6.2 . | |
==== R22.6.6 Geser maksimum untuk | |
| komponen dua arah dengan tulangan | |
| geser -Penampang kritis untuk komponen | |
| dua arah dengan tulangan geser dijelaskan | |
| di 22.6.4.1 untuk penampang yang | |
| berbatasan dengan kolom, beban terpusat, | |
| atau daerah reaksi, dan 22.6.4.2 untuk | |
| penampang yang terletak di luar garis | |
| keliling sengkang atau tulangan stud geser | |
| berkepala. Nilai maksimum vc untuk | |
| penampang kritis ini diberikan pada Tabel | |
| 22.6.6.1. Nilai pembatas vu penampang | |
| kritis yang dijelaskan pada 22.6.4.1 | |
| diberikan di Tabel 22.6.6.2. | |
| Nilai maksimum vc dan nilai batas vu di | |
| bagian paling dalam penampang kritis | |
| (yang dijelaskan di 22.6.4.1) adalah lebih | |
| tinggi pada tulangan stud geser berkepala | |
| dibandingkan pada sengkang (R12.7.7). | |
| Tipe tulangan geser tidak berpengaruh | |
| pada nilai maksimum vc pada garis luar | |
| keliling tulangan geser penampang kritis di | |
| 22.6.4.2. | |
| | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 502 dari 695
| |
STANDAR | |
Tabel 22.6.6.2 – Nilai vu maksimum | |
| untuk komponen dua arah dengan | |
| tulangan geser | |
| | |
==== 22.6.7 Kekuatan geser dua arah oleh | |
| sengkang dengan kaki tunggal atau | |
| majemuk | |
====== 22.6.7.1 Sengkang tunggal atau majemuk | |
| yang difabrikasi dari komponen tulangan | |
| atau kawat boleh digunakan sebagai | |
| tulangan geser dalam pelat dan fondasi | |
| telapak selama memenuhi poin a) dan b): | |
| a) d sedikitnya 150 mm | |
| b) d sedikitnya 16db, dimana db adalah | |
| diameter sengkang | |
==== R22.6.7 Kekuatan geser dua arah oleh | |
| sengkang dengan kaki tunggal atau | |
| majemuk | |
====== 22.6.7.2 Untuk komponen dua arah | |
| dengan sengkang, vs dihitung dengan | |
| persamaan berikut: | |
| |
| vs = (Av.fyt)/(bo.s) | |
| ..(22.6.7.2) | |
| |
| dimana Av adalah luas total kaki tulangan | |
| pada satu garis keliling yang secara | |
| geometris mirip dengan keliling penampang | |
| kolom, dan s adalah spasi garis keliling | |
| tulangan geser yang tegak lurus dengan | |
| muka kolom. | |
====== R22.6.7.2 Karena tegangan geser | |
| digunakan untuk geser dua arah pada | |
| pasal ini, kekuatan geser tulangan | |
| transversal adalah rata-rata dari luas | |
| keseluruhan penampang kritis. | |
==== 22.6.8 Kekuatan geser dua arah oleh | |
| tulangan stud geser berkepala | |
====== 22.6.8.1 Tulangan stud geser berkepala | |
| boleh digunakan sebagai tulangan geser | |
| pada pelat dan fondasi, jika penempatan | |
| dan geometri tulangan stud geser berkepala | |
| memenuhi 8.7.7. | |
==== R22.6.8 Kekuatan geser dua arah oleh | |
| tulangan stud geser berkepala - Hasil uji | |
| (ACI 421.1R) menunjukkan bahwa | |
| tulangan stud geser berkepala yang | |
| diangkur secara mekanis pada bagian atas | |
| dan bawah pelat sangat efektif untuk | |
| menahan geser pons (punching shear). | |
| Penampang kritis diluar tulangan geser | |
| secara umum diasumsikan mempunyai | |
| bentuk poligon ( Gambar R22.6.4.2c ). | |
| | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 503 dari 695
| |
| | |
PENJELASAN | |
| Persamaan untuk menghitung tegangan | |
| geser pada penampang diberikan di ACI | |
| 421.1R. | |
====== 22.6.8.2 Untuk komponen dua arah | |
| dengan tulangan stud geser berkepala, vs | |
| dihitung dengan: | |
| |
| vs = (Av.fty)/(bo.s) | |
| ..(22.6.8.2) | |
| |
| dimana Av adalah luas total kaki tulangan | |
| pada satu garis keliling yang secara | |
| geometris mirip dengan keliling penampang | |
| kolom, dan s adalah spasi garis keliling | |
| tulangan geser yang tegak lurus dengan | |
| muka kolom. | |
====== 22.6.8.3 Jika terdapat tulangan geser | |
| berkepala, maka Av/s harus memenuhi | |
| persamaan: | |
| |
| Av/s >= 0,17.sqrt(fc').bo/fyt | |
| ..(22.6.8.3) | |
| |
====== R22.6.8.2 Karena tegangan geser | |
| digunakan untuk geser dua arah pada | |
| pasal ini, kekuatan geser tulangan | |
| transversal di rata-rata dari luas | |
| keseluruhan penampang kritis. | |
==== 22.6.9 Ketentuan desain komponen dua | |
| arah dengan kepala geser | |
==== R22.6.9 Ketentuan desain komponen dua | |
| arah dengan kepala geser - Ketentuan | |
| desain komponen nonprategang dua arah | |
| dengan tulangan kepala geser sebenarnya | |
| dikembangkan sebagai gaya geser (Corley | |
| and Hawkins 1968). Pendekatan ini | |
| dipertahanakan dalam pasal ini. | |
====== 22.6.9.1 Setiap kepala geser harus terdiri | |
| dari baja terfabrikasi yang di las penetrasi | |
| penuh menjadi lengan yang sama dengan | |
| sudut yang saling tegak lurus. Lengan di | |
| kepala geser tidak boleh terputus pada | |
| penampang kolom. | |
====== R22.6.9.1 Berdasarkan data hasil uji | |
| (Corley and Hawkins 1968), dijelaskan | |
| prosedur desain untuk tulangan kepala | |
| geser yang terdiri dari bentuk struktur baja. | |
| Untuk sambungan kolom yang mentransfer | |
| momen, desain kepala geser diberikan | |
| pada 22.6.9.11 dan 22.6.9.12. | |
| Desain penulangan kepala geser untuk | |
| sambungan yang mentransfer geser | |
| karena beban gravitasi harus | |
| mempertimbangkan faktor berikut ini. | |
| Pertama, kekuatan lentur minimum harus | |
| dipertimbangkan untuk memastikan | |
| kekuatan geser minimum untuk pelat | |
| sudah dicapai sebelum melebihi kekuatan | |
| lentur kepala geser. Kedua, kekuatan | |
| geser pelat di ujung tulangan kepala geser | |
| harus dibatasi. Ketiga, setelah kedua | |
| kebutuhan di atas dipenuhi, momen negatif | |
| | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 504 dari 695
| |
| | |
PENJELASAN | |
| tulangan pelat bisa direduksi sesuai | |
| proporsi kontribusi momen kepala geser. | |
| | |
====== 22.6.9.2 Kepala geser tidak boleh lebih | |
| tebal dari 70 kali dari ketebalan baja bagian | |
| badan. | |
====== 22.6.9.3 Ujung lengan kepala geser boleh | |
| dipotong pada sudut minimal 30 derajat | |
| terhadap sumbu horizontal jika kekuatan | |
| lentur plastis Mp sisa penampang cukup | |
| untuk menahan gaya geser pada lengan | |
| kepala geser. | |
====== 22.6.9.4 Bagian tekan pada baja bagian | |
| sayap harus sebesar 0,3d dari bagian tekan | |
| permukaan pelat. | |
====== 22.6.9.5 Rasio αv antara kekakuan lentur | |
| lengan kepala geser, dan penampang pelat | |
| retak komposit dengan lebar (𝒄𝟐 + 𝒅) | |
| minimum 0,15. | |
====== 22.6.9.6 Untuk setiap lengan kepala | |
| geser, Mp harus memenuhi persamaan: | |
| |
| Mp >= (Vn/(2.ϕ.n)) [ hv + αv.(lv - c1/2)] | |
| ..(22.6.9.6) | |
| |
| dimana ϕ (=phi) terkait dengan komponen | |
| terkontrol tarik, n adalah jumlah lengan | |
| kepala geser, dan ℓv adalah panjang | |
| minimum dari tiap lengan kepala geser yang | |
| harus memenuhi 22.6.9.8 dan 22.6.9.10. | |
====== R22.6.9.6 Distribusi geser dengan asumsi | |
| yang diidealisasi sepanjang lengan kepala | |
| geser di kolom interior ditunjukkan di | |
Gambar R22.6.9.6. Geser sepanjang | |
| setiap lengan diambil sebesar αv.ϕ.Vc/n, | |
| dimana Vc sama dengan vc.bo.d dan vc | |
| dijelaskan di 22.6.5.2. | |
| Geser puncak pada muka kolom diambil | |
| sebagai geser total per lengan Vu/n | |
| dikurangi geser yang dianggap tertransfer | |
| ke kolom oleh daerah tekan pelat beton | |
| ϕ(Vc/n)(1-αv). Geser yang dianggap | |
| tertransfer ke kolom oleh daerah tekan | |
| pelat beton mendekati nol untuk kepala | |
| geser yang berat, dan mendekati ϕ(Vc/n) | |
| untuk kepala geser yang ringan. Pers. | |
| (22.6.9.6) kemudian mengikuti asumsi | |
| bahwa ϕVc sekitar setengah dari kekuatan | |
| geser terfaktor Vu. Dalam persamaan ini, | |
| Mp adalah kekuatan lentur plastis perlu | |
| untuk setiap lengan kepala geser untuk | |
| memastikan Vu tercapai sebagaimana | |
| kekuatan lentur kepala geser tercapai. | |
| Kuantitas ℓv adalah panjang dari tengah | |
| kolom ke titik dimana kepala geser tidak | |
| lagi dibutuhkan, dan jarak c1/2 adalah | |
| setengah dimensi kolom dalam arah yang | |
| ditinjau. | |
| | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 505 dari 695
| |
| | |
PENJELASAN | |
Gambar R22.6.9.6 – Gambaran gaya | |
| geser ideal pada kepala geser | |
====== 22.6.9.7 Kekuatan lentur nominal kepala | |
| geser yang berkontribusi terhadap setiap | |
| jalur kolom pelat oleh kepala geser Mv, | |
| harus memenuhi persamaan berikut: | |
| |
| Mv <= (ϕ.αv.Vu/(2.n)).(lv - c1/2) | |
| ..(22.6.9.7) | |
| |
| dimana ϕ terkait komponen struktur | |
| terkontrol tarik. Akan tetapi, Mv tidak boleh | |
| melebihi nilai terkecil dari a) hingga c): | |
| a) 30 persen dari Mu pada setiap lajur kolom | |
| pelat | |
| b) Perubahan Mu pada lajur kolom diluar | |
| panjang ℓv | |
| c) Mp seperti yang diberikan pada 22.6.9.6 | |
====== R22.6.9.7 Kontribusi kekuatan lentur | |
| kepala geser Mv, dihitung secara | |
| konservatif menggunakan Pers. (22.6.9.7). | |
| Persamaan ini berdasarkan asumsi geser | |
| puncak di muka kolom diabaikan, dan ϕVc | |
| adalah kira-kira setengah dari kekuatan | |
| geser terfaktor Vu, hal ini sesuai dengan | |
| asumsi yang digunakan pada | |
| pengembangan Pers. (22.6.9.6). | |
====== 22.6.9.8 Penampang kritis untuk geser | |
| harus tegak lurus terhadap bidang pelat dan | |
| memotong tiap lengan kepala geser pada | |
| jarak (3/4)[ℓv - (c1/2)] dari muka kolom. | |
| Penampang kritis ini ditempatkan | |
| sedemikian rupa agar bominimum, tapi tidak | |
| perlu lebih dekat daripada jarak d/2 ke tepi | |
| kolom tumpuan. | |
====== R22.6.9.8 Hasil-hasil pengujian (Corley | |
| and Hawkins 1968) mengindikasikan | |
| bahwa pelat dengan kepala geser yang | |
| kekuatan lentur dengan lengan geser dapat | |
| dicapai sesaat sebelum keruntuhan geser | |
| pelat, runtuh pada tegangan geser kurang | |
| dari 0,33.sqrt(fc') pada penampang kritis di | |
| ujung kepala geser. Untuk pelat dengan | |
| kepala geser yang kekuatan lentur dengan | |
| lengan geser tidak dapat dicapai sesaat | |
| sebelum keruntuhan geser pelat, kekuatan | |
| gesernya kembali ke sekitar ekuivalen | |
| dengan 0,33.sqrt(fc'). Desain yang aman | |
| disarankan karena keterbatasan data uji. | |
| Oleh karenanya, kekuatan geser dihitung | |
| sebesar 0,33.sqrt(fc') pada asumsi | |
| | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 506 dari 695
| |
PENJELASAN | |
| penampang kritis yang ditempatkan di | |
| ujung tulangan kepala geser. | |
| Penampang kritis diambil dari lengan | |
| kepala geser sebesar tiga perempat dari | |
| jarak [ℓv – (c1/2)] dari muka kolom ke ujung | |
| kepala geser. Tetapi, asumsi penampang | |
| kritis ini tidak perlu diambil lebih dekat | |
| daripada jarak d/2 ke kolom. Merujuk | |
| Gambar R22.6.9.8 . | |
| | |
Gambar R22.6.9.8 – Lokasi penampang kritis yang | |
| didefinisikan 22.6.9.8 | |
====== 22.6.9.9 Jika bukaan terletak pada garis | |
| kolom atau lebih dekat 10h dari kolom pada | |
| pelat dengan kepala geser, bagian tidak | |
| efektif dari bo harus setengah kali dari yang | |
| diberikan pada 2.6.4.3. | |
====== 22.6.9.10 Tegangan geser terfaktor akibat | |
| beban vertikal tidak boleh lebih besar dari | |
| ϕ.0,33.sqrt(fc') pada penampang kritis yang | |
| diberikan di 22.6.9.8, dan tidak lebih besar | |
| dari ϕ.0,58.sqrt(fc') pada penampang kritis yang | |
| terdekat dengan kolom yang diberikan di | |
| 22.6.4.1a). | |
====== R22.6.9.10 Jika satu atau kedua batas | |
| tegangan geser dalam ketentuan ini | |
| terlewati, maka penampang pelat tidak | |
| mampu menahan geser terfaktor. Jika | |
| tegangan geser terfaktor di penampang | |
| kritis pada 22.6.4.1a) melebihi ϕ.0,58.sqrt(fc') , | |
| tinggi efektif pelat atau fc‘ harus | |
| ditingkatkan. Bila tegangan geser terfaktor | |
| pada penampang kritis berdasarkan | |
| | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 507 dari 695
| |
PENJELASAN | |
| 22.6.9.8. melebihi ϕ.0,33.sqrt(fc') , tinggi | |
| efektif, fc' atau panjang kepala geser harus | |
| ditingkatkan. | |
====== 22.6.9.11 Bila transfer momen | |
| diperhitungkan, kepala geser harus | |
| memiliki cukup pengangkuran untuk | |
| menyalurkan Mp ke kolom. | |
====== R22.6.9.11 Hasil uji (Hawkins and Corley | |
| 1974) mengindikasikan bahwa penampang | |
| kritis yang memenuhi 22.6.4.1a) dan | |
====== 22.6.4.4 tepat digunakan dalam | |
| perhitungan tegangan geser yang | |
| disebabkan oleh transfer momen bahkan | |
| bilamana kepala geser digunakan. | |
| Meskipun penampang kritis untuk geser | |
| langsung dan geser akibat transfer momen | |
| berbeda, namun kedua penampang kritis | |
| itu berimpit atau sangat berdekatan di | |
| sudut kolom dimana keruntuhan mulai | |
| terjadi. Karena kepala geser menarik | |
| sebagian besar geser, adalah konservatif | |
| untuk mengambil nilai tegangan geser | |
| maksimum sebagai jumlah dua komponen | |
| (yaitu geser langsung dan geser akibat | |
| transfer momen). | |
| Ketentuan ini mensyaratkan momen Mp | |
| untuk ditransfer ke kolom oleh sambungan | |
| kepala geser yang mentransfer momenmomen. | |
| Ini bisa dicapai dengan | |
| menambahkan tumpuan (bearing) di dalam | |
| kolom atau dengan memasang angkur | |
| mekanis. | |
====== 22.6.9.12 Bila transfer momen | |
| diperhitungkan, jumlah tegangan geser | |
| terfaktor akibat beban vertikal pada | |
| penampang kritis yang diberikan di | |
| 22.6.9.8, dan tegangan geser dari momen | |
| terfaktor yang ditransfer oleh eksentrisitas | |
| geser yang terjadi di titik tengah (centroid) | |
| penampang kritis terdekat dari kolom | |
| seperti yang tertera pada 22.6.4.1a) tidak | |
| boleh melebihi ϕ.0,33.sqrt(fc') . | |
| | |
| | |
[ Lanjut Ke 22.7 - Kekuatan torsi ... ] | |
| |
| |
| |
