| ==== 22.2 - Asumsi desain untuk kekuatan | |
| momen dan aksial | |
| ==== 22.2.1 Kompatibilitas regangan dan | |
| kesetimbangan | |
| ==== 22.2.1.1 Kesetimbangan harus tercapai di | |
| setiap penampang. | |
| ==== R22.2 - Asumsi desain untuk kekuatan | |
| momen dan aksial | |
| ==== R22.2.1 Kompatibilitas regangan dan | |
| kesetimbangan - Kekuatan lentur dan | |
| aksial komponen yang dihitung dengan | |
| standar tertentu harus memenuhi | |
| persyaratan berikut ini: 1) kesetimbangan | |
| 2) kompatibilitas regangan. | |
| Kesetimbangan adalah keseimbangan | |
| gaya pada penampang saat menghitung | |
| kekuatan nominal. Hubungan antara | |
| tegangan dan regangan beton, serta | |
| tulangan pada perhitungan kekuatan | |
| nominal diasumsikan sesuai dengan 22.2. | |
| ==== 22.2.1.2 Regangan beton dan tulangan | |
| nonprategang diasumsikan proporsional | |
| dengan jarak dari sumbu netral. | |
| ==== R22.2.1.2 Banyak hasil uji menunjukkan | |
| bahwa dapat diasumsikan distribusi | |
| regangan pada penampang beton | |
| bertulang adalah linier (plane sections | |
| remain plane), bahkan ketika mendekati | |
| kekuatan nominal, kecuali untuk komponen | |
| yang tercantum pada Pasal 23. | |
| Regangan pada tulangan nonprategang | |
| dan beton diasumsikan proporsional | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 477 dari 695 | |
| terhadap jarak dari sumbu netral. Asumsi | |
| ini merupakan prinsip utama dalam | |
| menentukan regangan dan tegangan pada | |
| tulangan. | |
| ==== 22.2.1.3 Regangan pada beton prategang | |
| dan pada tulangan dengan lekatan | |
| (bonded) atau tanpa lekatan (unbonded) | |
| harus mengikutsertakan regangan yang | |
| diakibatkan oleh gaya prategang efektif. | |
| ==== 22.2.1.4 Perubahan regangan pada | |
| tulangan prategang dengan lekatan | |
| diasumsikan proporsional dengan jarak dari | |
| sumbu netral. | |
| ==== R22.2.1.4 Perubahan regangan pada | |
| tulangan prategang dengan lekatan | |
| dipengaruhi oleh perubahan regangan | |
| yang terjadi pada penampang. Untuk | |
| tulangan prategang tanpa lekatan, | |
| perubahan regangan dipengaruhi oleh | |
| beban eksternal, lokasi tulangan, kondisi | |
| batas, dan panjang tulangan. Persamaan | |
| pada standar sekarang untuk mengitung fps | |
| pada tendon tanpa lekatan yang tercantum | |
| di 20.3.2.4 telah sesuai dengan hasil tes | |
| yang ada. | |
| ==== 22.2.2 Asumsi desain untuk beton | |
| ==== R22.2.2 Asumsi desain untuk beton | |
| ==== 22.2.2.1 Regangan maksimum untuk serat | |
| tekan terjauh pada beton diasumsikan | |
| sama dengan 0,003. | |
| ==== R22.2.2.1 Hasil pengamatan untuk | |
| berbagai pengujian di laboratorium | |
| menunjukkan nilai regangan tekan | |
| maksimum untuk beton saat hancur | |
| bervariasi antara 0,003 hingga lebih dari | |
| 0,008 dalam kondisi tertentu. Namun pada | |
| umumnya, nilai regangan tekan maksimum | |
| yang terjadi pada komponen beton dengan | |
| proporsi material dan kekuatan normal | |
| berkisar antara 0,003 sampai dengan | |
| 0,004 saat mencapai kekuatan | |
| nominalnya. | |
| ==== 22.2.2.2 Kekuatan tarik beton diabaikan | |
| dalam perhitungan kekuatan lentur dan kuat | |
| aksial. | |
| ==== R22.2.2.2 Nilai kekuatan tarik beton | |
| dalam lentur atau modulus hancur | |
| (modulus of rupture) lebih bervariasi | |
| dibandingkan kekuatan tekan beton, | |
| dengan perkiraan nilai kekuatan tarik beton | |
| antara 10 hingga 15 persen dari kekuatan | |
| tekan beton. Kekuatan tarik beton dalam | |
| lentur diabaikan dalam perhitungan | |
| kekuatan lentur nominal. Namun kekuatan | |
| tarik beton adalah sangat penting untuk | |
| menghitung nilai retak dan defleksi saat | |
| beban layan. | |
| ==== 22.2.2.3 Hubungan antara tegangan dan | |
| regangan tekan beton dinyatakan dengan | |
| ==== R22.2.2.3 Dalam kondisi regangan tinggi, | |
| hubungan tegangan-regangan beton | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 478 dari 695 | |
| STANDAR | |
| bentuk persegi, trapesium, parabolik atau | |
| bentuk lain yang memprediksikan kekuatan | |
| yang sesuai dengan hasil tes. | |
| PENJELASAN | |
| bersifat nonlinier (nilai tegangan tidak | |
| proporsional terhadap regangan). Seperti | |
| yang tertera di 22.2.2.1, nilai maksimum | |
| regangan yang dapat digunakan dalam | |
| desain adalah 0,003. | |
| Distribusi tegangan tekan aktual pada | |
| beton dalam penampang sebenarnya | |
| bersifat kompleks dan tidak diketahui | |
| secara eksplisit. Riset menunjukkan bahwa | |
| properti penting dalam distribusi tegangan | |
| beton bisa dihitung menggunakan berbagai | |
| macam asumsi bentuk distribusi tegangan | |
| beton. | |
| ==== 22.2.2.4 Distribusi tegangan persegi beton | |
| ekuivalen harus sesuai dengan 22.2.2.4.1 | |
| hingga 22.2.2.4.3, dan memenuhi | |
| persyaratan 22.2.2.3. | |
| ==== R22.2.2.4 Dalam desain, santar ini | |
| memperbolehkan menggunakan distribusi | |
| tegangan tekan persegi ekuivalen beton | |
| (blok tegangan). | |
| ==== 22.2.2.4.1 Tegangan beton 0,85fc’ | |
| diasumsikan terdistribusi rata terhadap | |
| zona tekan ekuivalen yang dibatasi ujung | |
| penampang dan garis yang paralel | |
| terhadap sumbu netral, yang terletak pada | |
| jarak 𝒂 dari serat tekan terjauh, seperti | |
| persamaan berikut: | |
| a=β1.c (22.2.2.4.1) | |
| ==== R22.2.2.4.1 Distribusi blok tegangan tidak | |
| menunjukkan zona aktual distribusi | |
| tegangan beton pada kekuatan nominal, | |
| tetapi menunjukkan kekuatan nominal | |
| kombinasi lentur dan aksial yang sesuai | |
| dengan hasil pengujian (Mattock et al | |
| 1961). | |
| ==== 22.2.2.4.2 Jarak dari serat tekan terjauh | |
| sampai ke sumbu netral c, diukur secara | |
| tegak lurus dari sumbu netral. | |
| ==== 22.2.2.4.3 Nilai β1 dinyatakan dalam | |
| Tabel 22.2.2.4.3 . | |
| ==== R22.2.2.4.3 Nilai β1 ditentukan secara | |
| eksperimental. Batas bawah untuk β1 | |
| ditentukan menggunakan data eksperimen | |
| balok dengan kekuatan tekan beton lebih | |
| besar dari 55 MPa (Leslie et al. 1976; Karr | |
| et al. 1978). | |
| Tabel 22.2.2.4.3 – Nilai β1 untuk | |
| distribusi tegangan beton persegi | |
| ekuivalen | |
| ==== 22.2.3 Asumsi desain untuk tulangan | |
| nonprategang | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 479 dari 695 | |
| ==== 22.2.3.1 Tulangan ulir yang digunakan | |
| untuk menahan gaya tarik dan tekan harus | |
| memenuhi syarat 20.2.1. | |
| ==== 22.2.3.2 Hubungan tegangan-regangan | |
| dan modulus elastisitas untuk tulangan ulir | |
| harus memenuhi syarat 20.2.2.1 dan | |
| 20.2.2.2. | |
| ==== 22.2.4 Asumsi desain untuk tulangan | |
| prategang | |
| ==== 22.2.4.1 Untuk komponen dengan | |
| tulangan prategang dengan lekatan | |
| dihitung menggunakan 20.3.1, tegangan | |
| pada kekuatan lentur nominal fps, dihitung | |
| sesuai 20.3.2.3. | |
| ==== 22.2.4.2 Untuk komponen dengan | |
| tulangan prategang tanpa lekatan sesuai | |
| dengan 20.3.1, fps dihitung sesuai 20.3.2.4. | |
| ==== 22.2.4.3 Jika panjang tertanam strand | |
| prategang kurang dari ℓd, maka tegangan | |
| desain strand tidak boleh melebihi nilai yang | |
| diberikan di 25.4.8.3, seperti yang | |
| dimodifikasi di 25.4.8.1 (b). | |
| [ Lanjut Ke 22.3 - Kekuatan lentur | |
| ... ] | |
| | |
| | |
