| STANDAR | |
| ==== 18.14 - Komponen struktur yang tidak | |
| ditetapkan sebagai bagian sistem | |
| pemikul gaya seismik | |
| ==== 18.14.1 Lingkup | |
| ==== 18.14.1.1 Persyaratan 18.14 ini berlaku | |
| untuk komponen struktur rangka yang tidak | |
| didesain sebagai bagian sistem pemikul | |
| gaya seismik pada struktur yang dikenakan | |
| KDS D, E, dan F. | |
| ==== 18.14.2 Pelaksanaan Desain | |
| ==== 18.14.2.1 Komponen struktur rangka | |
| yang diasumsikan tidak didesain sebagai | |
| bagian sistem pemikul gaya seismik harus | |
| dievaluasi terhadap kombinasi beban | |
| gravitasi (1.2D + 1.0L) atau 0.9D, yang | |
| mana yang kritis, yang bekerja secara | |
| simultan dengan perpindahan desain delta_u. | |
| Faktor beban pada beban hidup, L, | |
| diizinkan untuk direduksi menjadi 0,5 | |
| kecuali untuk garasi, ruang yang ditempati | |
| sebagai tempat perkumpulan publik, dan | |
| semua ruang dimana L lebih besar dari 4,8 | |
| kN/m2. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.14 - Komponen struktur yang tidak | |
| ditetapkan sebagai bagian sistem | |
| pemikul gaya seismik | |
| Bagian ini berlaku hanya untuk struktur | |
| yang dikenai KDS D, E, atau F. Untuk KDS | |
| tersebut, semua komponen struktur yang | |
| tidak didesain sebagai bagian dari sistem | |
| pemikul beban gempa disyaratkan untuk | |
| didesain menahan gaya gravitasi saat | |
| mengalami perpindahan desain. Untuk | |
| struktur beton, ketentuan pada bagian ini | |
| memenuhi persyaratan untuk kolom, balok, | |
| pelat, dan pilar dinding sistem gravitasi. | |
| Ketentuan 18.4.2 mendefinisikan | |
| kombinasi gaya dan perpindahan yang | |
| harus diperhatikan. | |
| Desain perpindahan didefinisikan pada | |
| Pasal 2. Model yang digunakan untuk | |
| menentukan desain perpindahan bangunan | |
| harus dipilih untuk menghasilkan hasil yang | |
| konservatif yang mengikat nilai yang | |
| diperkirakan selama gempa desain dan | |
| harus mencakup, sebagaimana mestinya, | |
| efek dari retak beton, fleksibilitas fondasi, | |
| dan depormasi diafragma lantai dan atap. | |
| Ketentuan 18.14 dimaksudkan untuk | |
| memungkinkan terjadinya leleh lentur daktil | |
| kolom, balok, pelat, dan pilar dinding akibat | |
| perpindahan desain, dengan menyediakan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 430 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| kekangan dan gaya geser yang memadai | |
| pada elemen yang leleh tersebut. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.14.3 Balok, kolom dan joint cor | |
| ditempat | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.14.3 Balok, kolom, dan joint cor | |
| ditempat | |
| STANDAR | |
| ==== 18.14.3.1 Balok, kolom dan joint cor | |
| ditempat harus diberi penulangan sesuai | |
| dengan 18.14.3.2 atau 18.14.3.3 | |
| tergantung besarnya momen dan geser | |
| yang timbul pada komponen struktur akibat | |
| perpindahan desain, delta_u. Jika efek | |
| perpindahan desain, delta_u tidak dicek secara | |
| eksplisit, persyaratan 18.14.3.3 harus | |
| dipenuhi | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.14.3.1 kolom dan balok cor ditempat | |
| diasumsikan mengalami kelelehan jika | |
| pengaruh kombinasi beban gravitasi | |
| terfaktor dan desain perpindahan melebihi | |
| kekuatan yang disyaratkan, atau jika | |
| pengaruh perpindahan desain tidak | |
| dihitung. Persyaratan tulangan transversal | |
| dan kekuatan geser bervariasi tergantung | |
| jenis komponen struktur dan bilamana | |
| komponen struktur tersebut leleh akibat | |
| perpindahan desain. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.14.2.2 Jika momen dan geser yang | |
| timbul tidak melebihi kekuatan momen | |
| dan geser desain komponen struktur | |
| rangka, a) hingga c) harus dipenuhi: | |
| a) Balok harus memenuhi 18.6.3.1. | |
| Tulangan transversal harus diberikan | |
| sepanjang balok dengan spasi tidak | |
| melebihi d/2. Dimana gaya aksial | |
| terfaktor melebihi | |
| Ag fc' /10, tulangan | |
| transversal harus menggunakan | |
| sengkang tertutup berdasarkan 18.7.5.2 | |
| dengan spasi so, sesuai dengan | |
| 18.14.3.2 (b). | |
| b) Kolom harus memenuhi 18.7.4.1, | |
| 18.7.5.2, dan 18.7.6. Spasi longitudinal | |
| maksimum sengkang tertutup harus | |
| sebesar so disetinggi kolom. Spasi so | |
| tidak boleh melebihi nilai terkecil dari | |
| enam diameter tulangan longitudinal | |
| terkecil dan 150 mm. | |
| c) Kolom dengan gaya aksial gravitasi | |
| terfaktor yang melebihi 0,35.Po harus | |
| memenuhi 18.14.3.2 (b) dan 18.7.5.7. | |
| Jumlah tulangan transversal yang | |
| disediakan harus sebesar setengah | |
| yang disyaratkan oleh 18.7.5.4, dan | |
| spasinya tidak boleh lebih besar dari so | |
| di setinggi kolom. | |
| ==== 18.14.3.3 Jika momen atau geser yang | |
| timbul melebihi Phi.Mn atau Phi.Vn komponen | |
| struktur rangka, atau jika momen dan | |
| geser yang timbul tidak dihitung, a) hingga | |
| d) harus dipenuhi: | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 431 dari 695 | |
| STANDAR | |
| a) Material, sambungan mekanis, dan | |
| sambungan las harus memenuhi | |
| persyaratan sistem rangka pemikul | |
| momen khusus 18.2.5 hingga 18.2.8. | |
| b) Balok harus memenuhi 18.14.3.2 (a) | |
| dan 18.6.5. | |
| c) Kolom harus memenuhi 18.7.4, 18.7.5, | |
| dan 18.7.6. | |
| d) Sambungan harus memenuhi 18.8.3.1. | |
| ==== 18.14.4 Balok dan kolom pracetak | |
| ==== R18.14.4 Balok dan kolom pracetak | |
| ==== 18.14.4.1 Komponen struktur rangka | |
| beton pracetak beserta sambungannya | |
| yang diasumsikan tidak menyumbang | |
| tahanan lateral, harus memenuhi a) hingga | |
| d): | |
| a) Persyaratan 18.14.3 | |
| b) Persyaratan ikat silang yang disyaratkan | |
| dalam 18.14.3.2 (b) di setinggi kolom, | |
| termasuk tinggi balok; | |
| c) Tulangan integritas struktur, sesuai | |
| yang ditetapkan dalam 4.10 | |
| d) Panjang tumpuan pada dudukan suatu | |
| balok harus paling sedikit 50 mm lebih | |
| panjang dari yang ditentukan 16.2.6. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.14.4.1 Kerusakan pada beberapa | |
| bangunan dengan sistem gravitasi beton | |
| pracetak saat Gempa Northridge 1994 | |
| dikaitkan dengan beberapa faktor yang | |
| dibahas di bagian ini. Kolom harus | |
| mengandung ikat silang (ties) pada | |
| keseluruhan tingginya, komponen rangka | |
| yang tidak diproposikan untuk memikul | |
| gaya gempa harus diikat bersama, dan | |
| panjang landasan yang lebih panjang harus | |
| digunakan untuk menjaga integritas sistem | |
| gravitasi selama getaran tanah (ground | |
| motion) terjadi. Penambahan 50 mm | |
| panjang landasan didasarkan pada asumsi | |
| 4 persen ratio simpangan antar tingkat | |
| (story drift ratio) dan 1,3 m tinggi balok, dan | |
| dianggap konservatif untuk gerakan tanah | |
| pada struktur yang dikenakan KDS D, E, | |
| atau F. Selain itu, komponen rangka | |
| pracetak yang diasumsikan tidak | |
| berkontribusi pada tahanan lateral juga | |
| harus memenuhi persyaratan kontruksi cor | |
| ditempat yang dijelaskan pada 18.14.3, jika | |
| berlaku. | |
| ==== 18.14.5 Sambungan pelat-kolom R18.14.5 Sambungan pelat-kolom | |
| ==== 18.14.5.1 Untuk sambungan pelat-kolom | |
| pada pelat dua arah tanpa balok, tulangan | |
| geser pelat yang memenuhi persyaratan | |
| 8.7.6 atau 8.7.7 harus disediakan pada | |
| bagian kritis pelat sesuai yang ditentukan | |
| dalam 22.6.4.1 jika | |
| | |
| Δx/hsx >= 0,035 - (1/20)(vug/Phi.vc) | |
| | |
| Tulangan geser pelat harus memenuhi | |
| vs >= 0,29.sqrt(fc') di bagian kritis pelat dan | |
| harus diperpanjang setidaknya empat kali | |
| tebal pelat dari muka tumpuan yang | |
| berdekatan dengan bagian kritis pelat. | |
| Persyaratan tulangan geser ini tidak | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.14.5.1 Persyaratan untuk tulangan | |
| geser pada sambungan pelat-kolom | |
| dimaksudkan untuk mengurangi | |
| kemungkinan kegagalan geser pons | |
| (punching shear) pada pelat jika desain | |
| rasio simpangan antar tingkat (story drift | |
| ratio) melebihi nilai yang ditentukan. | |
| Tidak diperlukan perhitungan momen | |
| yang ditimbulkan, berdasarkan penelitian | |
| (Megally and Ghali 2002; Moehle 1996) | |
| yang mengidentifikasi kemungkinan | |
| kegagalan geser pons dengan | |
| mempertimbangkan rasio simpangan | |
| tingkat dan tegangan geser akibat beban | |
| gravitasi tanpa momen pada penampang | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 432 dari 695 | |
| STANDAR | |
| berlaku jika Δx / hsx <= 0,005. Nilai (Δx / hsx) | |
| harus diambil yang terbesar dari nilai-nilai | |
| pada tingkat yang berdekatan di atas dan di | |
| bawah sambungan kolom pelat. vc harus | |
| dihitung sesuai dengan 22.6.5. vug adalah | |
| tegangan geser terfaktor pada bagian kritis | |
| pelat untuk pelat dua arah akibat beban | |
| gravitasi tanpa transfer momen. | |
| PENJELASAN | |
| kritis pelat. Gambar R18.14.5.1 | |
| mengilustrasikan persyaratan. Persyaratan | |
| tersebut dapat dipenuhi dengan menambah | |
| tulangan geser pelat, menambah ketebalan | |
| pelat, mengubah desain untuk mengurangi | |
| desain rasio simpangan tingkat, atau | |
| kombinasinya. | |
| Jika kepala kolom, drop panel, kepala | |
| geser, atau perubahan lain pada ketebalan | |
| pelat digunakan, persyaratan 18.14.5 | |
| dievaluasi untuk semua potensi | |
| penampang kritis, sebagaimana | |
| disyaratkan pada 22.6.5.1. | |
| | |
| Gambar R18.14.5.1 – Ilustrasi kriteria | |
| 18.14.5.1 | |
| | |
| STANDAR | |
| ==== 18.14.6 Pilar dinding (wall piers) | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.14.6 Pilar dinding (wall piers) | |
| STANDAR | |
| ==== 18.14.6.1 Pilar dinding yang tidak | |
| ditetapkan sebagai bagian sistem pemikul | |
| gaya seismik harus memenuhi persyaratan | |
| 18.10.8. Bila SNI 1726 menyertakan | |
| ketentuan untuk memperhitungkan | |
| kekuatan lebih dari sistem pemikul gaya | |
| seismik, diizinkan untuk menentukan gaya | |
| geser desain sebesar Ω0 kali geser yang | |
| ditimbulkan akibat perpindahan desain, δu. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.14.6.1 Bagian 18.10.8 mensyaratkan | |
| bahwa desain gaya geser ditentukan | |
| berdasarkan 18.7.6.1, yang pada beberapa | |
| kasus dapat menghasilkan gaya besar | |
| yang tidak realistis. Sebagai alternatif, | |
| desain gaya geser dapat ditentukan | |
| sebagai perkalian faktor kekuatan lebih dan | |
| geser yang timbul saat pilar dinding | |
| berpindah sebesar δu. Faktor kekuatan | |
| lebih Ω0 pada SNI 1726, FEMA P749, | |
| ASCE/SEI 7, dan IBC 2012 dapat | |
| digunakan untuk tujuan ini. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 433 dari 695 | |
| | |
| [ Lanjut Ke PASAL 19 – BETON: PERSYARATAN DESAIN DAN DURABILITAS ... ] | |
| | |
| | |
