STANDAR | |
==== 18.12 – Diafragma dan rangka batang | |
==== 18.12.1 Ruang lingkup | |
==== 18.12.1.1 Persyaratan ini berlaku | |
untuk diafragma dan kolektor yang | |
merupakan bagian sistem pemikul gaya | |
seismik pada struktur yang dikenakan KDS | |
D, E, atau F. | |
==== 18.12.1.2 Persyaratan 18.12.11 | |
berlaku untuk rangka batang yang | |
merupakan bagian sistem pemikul gaya | |
seismik pada struktur yang dikenakan KDS | |
D, E, atau F. | |
==== R18.12 – Diafragma dan rangka batang | |
==== R18.12.1 Ruang Lingkup – Diafragma | |
sebagaimana dipakai dalam konstruksi | |
bangunan adalah komponen struktural | |
(seperti lantai atau atap) yang memberi | |
sebagian atau semua fungsi di bawah ini: | |
(a)Pemikul komponen struktur bangunan | |
(seperti dinding, dinding pemisah dan | |
cladding) penahan gaya horizontal tapi | |
bukan merupakan bagian dari sistem | |
pemikul beban gempa | |
(b)Mentrasfer beban lateral dari titik | |
tangkap ke elemen vertikal dari sistem | |
pemikul beban gempa | |
(c)Sambungan dari berbagai komponen | |
dari sistem pemikul beban gempa | |
vertikal dengan kekuatan, kekakuan, | |
dan daktilitas yang sesuai sehingga | |
respons bangunan berprilaku seperti | |
yang diinginkan dalam desain (Wyllie | |
1987) | |
==== 18.12.2 Gaya desain | |
==== R18.12.2 Gaya desain | |
==== 18.12.2.1 Gaya desain gempa untuk | |
diafragma harus diperoleh dari peraturan | |
SNI 1726. | |
==== R18.12.2.1 Dalam SNI 1726, gaya gempa | |
desain untuk diafragma lantai dan atap | |
biasanya tidak dihitung secara langsung | |
pada saat analisis gaya lateral yang | |
menghasilkan gaya tingkat dan geser | |
tingkat. Tetapi desain gaya diafragma pada | |
setiap tingkat dihitung menggunakan rumus | |
yang meningkatkan gaya tingkat yang | |
menyertakan efek dinamik dan termasuk | |
batas minimum dan maksimum. Gaya-gaya | |
ini digunakan dengan kombinasi beban | |
yang menentukan untuk desain diafragma | |
untuk geser dan momen. | |
Untuk elemen kolektor, SNI 1726 | |
menentukan kombinasi beban yang | |
memperbesar gaya gempa dengan sebuah | |
faktor Ω0. Gaya yang diperbesar dengan Ω0 | |
juga digunakan untuk gaya geser | |
diafragma lokal yang dihasilkan dari | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 419 dari 695 | |
| |
PENJELASAN | |
transfer gaya kolektor, dan untuk momen | |
lentur diafragma lokal yang dihasilkan dari | |
setiap eksentrisitas gaya kolektor. | |
Ketentuan khusus desain gaya gempa | |
untuk diafragma dan kolektor tergantung | |
pada edisi SNI 1726 yang digunakan. | |
Persyaratan bisa juga bervariasi | |
berdasarkan KDS. | |
Untuk kebanyakan bangunan beton | |
yang dituntut mengalami gempa inelastik, | |
perlu pembatasan perilaku inelastik | |
diafragma lantai dan atap akibat gaya | |
gempa dan deformasi yang dikenakan. | |
Perilaku inelastik diharapkan terjadi hanya | |
pada lokasi-lokasi yang dinginkan dari | |
sistem pemikul beban seismik vertikal yang | |
didetail untuk respons daktil, seperti sendi | |
plastis balok pada sistem rangka pemikul | |
momen khusus, atau sendi plastis lentur | |
pada dasar dinding structural atau balok | |
kopel. Untuk bangunan yang tidak terdapat | |
bentang diafragma yang panjang antara | |
elemen pemikul gaya lateral, perilaku | |
diafragma elastik biasanya tidak sulit untuk | |
dicapai. Untuk bangunan dimana diafragma | |
mencapai kapasitas gaya geser dan | |
lenturnya sebelum leleh terjadi pada sistem | |
pemikul gaya seismik vertikal, perencana | |
harus mempertimbangkan penambahan | |
kekuatan diafragma. | |
==== 18.12.3 Lintasan beban seismik | |
==== R18.12.3 Lintasan beban seismic | |
==== 18.12.3.1 Semua diafragma dan | |
sambungannya harus didesain dan | |
didetailkan untuk memastikan penyaluran | |
gaya ke elemen kolektor dan ke elemen | |
vertikal sistem pemikul gaya seismik. | |
==== 18.12.3.2 Elemen-elemen sistem | |
diafragma struktur yang dikenai utamanya | |
gaya aksial dan digunakan untuk | |
menyalurkan gaya geser atau lentur | |
diafragma di sekeliling bukaan atau bentukbentuk | |
diskontinuitas lainnya harus | |
memenuhi persyaratan untuk kolektor | |
sesuai 18.12.7.5 dan 18.12.7.6. | |
==== R18.12.3.2 Ketentuan ini berlaku untuk | |
elemen yang berperilaku sebagai strut yang | |
terjadi di sekeliling bukaan, tepi diafragma, | |
atau diskuntinuitas pada diafragma. | |
Gambar R18.12.3.2 menunjukkan sebuah | |
contoh. Elemen tersebut dapat mengalami | |
gaya aksial gempa dengan kombinasi | |
lentur dan geser dari gempa atau beban | |
gravitasi. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 420 dari 695 | |
PENJELASAN | |
| |
Gambar R18.12.3.2 – Contoh diafragma | |
mengikuti persyaratan 18.12.3.2 dan | |
elemen yang memiliki kekangan yang | |
disyaratkan 18.12.7.5 | |
| |
==== 18.12.4 Pelat diafragma dengan penutup | |
komposit cor di tempat | |
==== R18.12.4 Pelat diafragma dengan | |
penutup komposit cor ditempat | |
==== 18.12.4.1 Pelat penutup komposit yang | |
dicor di atas lantai atau atap pracetak | |
diizinkan untuk digunakan sebagai | |
diafragma struktural, asalkan pelat penutup | |
cor di tempat tersebut ditulangi dan | |
permukaan beton pracetak di bawahnya | |
yang sudah lebih dahulu mengeras harus | |
bersih, bebas dari lapisan lunak (laitance), | |
dan dikasarkan dengan sengaja. | |
==== R18.12.4.1 Pelat penutup yang terlekat | |
diperlukan sehingga sistem lantai atau atap | |
dapat menahan tekuk pelat. Penulangan | |
diperlukan untuk menjamin kontinuitas | |
transfer geser melewati joint pracetak. | |
Persyaratan sambungan diberikan untuk | |
mengembangkan sistem yang lengkap | |
dengan transfer geser yang diperlukan. | |
==== 18.12.5 Pelat diafragma dengan penutup | |
nonkomposit cor di tempat | |
==== R18.12.5 Pelat diafragma dengan | |
penutup non-komposit cor ditempat | |
==== 18.12.5.1 Pelat penutup nonkomposit | |
yang dicor di atas lantai atau atap pracetak | |
diizinkan untuk bekerja sebagai diafragma | |
struktural, asalkan pelat penutup cor di | |
tempat tersebut diperhitungkan bekerja | |
sendirian, serta didesain dan didetailkan | |
untuk menahan gaya-gaya gempa desain. | |
==== R18.12.5.1 Aksi komposit antara lantai | |
dan lapisan penutup lantai pracetak tidak | |
disyaratkan, asalkan lapisan penutup beton | |
direncanakan untuk menahan gaya gempa | |
rencana. | |
==== 18.12.6 Tebal minimum diafragma | |
==== R18.12.6 Tebal minimum diafragma | |
==== 18.12.6.1 Tebal pelat beton dan pelat | |
penutup komposit yang bekerja sebagai | |
diafragma struktural untuk menyalurkan | |
gaya gempa tidak boleh kurang dari 50 mm. | |
Pelat penutup yang dicor di atas elemen | |
lantai atau atap pracetak, yang bekerja | |
sebagai diafragma struktur dan tidak | |
membentuk aksi komposit dengan elemenelemen | |
pracetak di bawahnya dalam | |
==== R18.12.6.1 Tebal minimum diafragma | |
beton mencerminkan praktek sistem pelat | |
berusuk dan waffle dan sistem penutup | |
pelat komposit di atas lantai dan atap | |
pracetak saat ini. Pelat yang lebih tebal | |
disyaratkan bila lapisan penutup pelat tidak | |
bekerja secara komposit dengan sistem | |
pracetak untuk menahan gaya gempa | |
desain. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 421 dari 695 | |
STANDAR | |
menahan gaya gempa desain, harus | |
mempunyai tebal tidak kurang dari 65 mm. | |
==== 18.12.7 Tulangan | |
==== R18.12.7 Tulangan | |
==== 18.12.7.1 Rasio tulangan minimum untuk | |
diafragma struktural harus memenuhi 24.4. | |
Kecuali untuk pelat pascatarik, spasi | |
tulangan sistem lantai atau atap pada | |
setiap arah tidak boleh melebihi 450 mm. | |
Bila tulangan jaring kawat las digunakan | |
sebagai tulangan yang terdistribusi untuk | |
menahan geser pada pelat penutup yang | |
dicor di atas elemen-elemen lantai dan atap | |
pracetak, kawat-kawat jaring yang paralel | |
terhadap bentang elemen-elemen pracetak | |
harus dispasikan tidak kurang dari 250 mm | |
pusat ke pusat. Tulangan yang disediakan | |
untuk kekuatan geser harus menerus dan | |
harus terbagi merata pada bidang geser. | |
==== R18.12.7.1 Ratio minimum tulangan untuk | |
diafragma sesuai dengan jumlah yang | |
diperlukan untuk tulangan suhu dan susut | |
(lihat 24.4). Spasi maksimum tulangan | |
dimaksudkan untuk mengendalikan lebar | |
retak miring. Persyaratan minimum | |
prategang rata-rata (lihat 24.4.4.1) | |
dianggap cukup dapat membatasi lebar | |
retak pada sistem lantai pascatarik; karena | |
itu, persyaratan spasi maksimum tidak | |
berlaku untuk sistem ini. | |
Persyaratan spasi minimum untuk | |
jaringan kawat las (welded wire fabric) di | |
lapisan penutup pelat sistem lantai | |
pracetak dimaksudkan untuk mencegah | |
tulangan yang telah terdistribusi putus saat | |
terjadi gempa. Retak-retak di lapisan | |
penutup pelat di atas batas antara flens dan | |
komponen struktur pracetak di sebelahnya | |
mudah terbuka, dan kawat-kawat melintasi | |
retak-retak tersebut ditahan oleh kawat-kawat | |
melintang (Wood et al. 2000). | |
Karena itu, semua deformasi terkait retak | |
harus dapat diakomodasi oleh jarak yang | |
ditentukan oleh spasi kawat-kawat | |
melintang. Spasi minimum 250 mm untuk | |
kawat-kawat melintang dipilih untuk | |
mereduksi kemungkinan fraktur kawat-kawat | |
melintasi retak-retak kritis pada saat | |
terjadi gempa rencana. Persyaratan spasi | |
minimum tidak berlaku pada tulangan | |
diafragma dengan tulangan individual | |
karena regangan terdistribusi lebih | |
panjang. | |
==== 18.12.7.2 Tendon terlekat yang digunakan | |
sebagai tulangan untuk menahan gaya | |
kolektor atau geser diafragma atau tarik | |
lentur harus didesain sedemikian hingga | |
tegangan akibat gaya gempa tidak melebihi | |
420 MPa. Pengaruh prategang dari tendon | |
tanpa lekatan diizinkan untuk menahan | |
gaya-gaya desain diafragma jika lintasan | |
beban gempa tersedia. | |
==== 18.12.7.3 Semua tulangan yang | |
digunakan untuk menahan gaya-gaya | |
kolektor, geser diafragma, atau tarik lentur | |
==== R18.12.7.3 Panjang penyaluran tulangan | |
tarik dan sambungan lewatan didesain | |
berdasarkan persyaratan Pasal 25. | |
Reduksi panjang penyaluran atau panjang | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 422 dari 695 | |
STANDAR | |
harus disalurkan atau disambung-lewatkan | |
agar dapat mencapai fy dalam kondisi tarik. | |
PENJELASAN | |
sambungan lewatan untuk tegangan yang | |
dihitung kurang dari fy tidak dizinkan. | |
Seperti ditunjukkan pada 25.4.10.2. | |
==== 18.12.7.4 Bila sambungan mekanis | |
digunakan untuk menyalurkan gaya-gaya | |
antara diafragma dan elemen-elemen | |
vertikal sistem pemikul gaya seismik maka | |
diperlukan sambungan mekanis Tipe 2 | |
==== 18.12.7.5 Elemen-elemen kolektor | |
dengan tegangan tekan melebihi 0,2.fc' | |
pada sebarang penampang harus diberi | |
tulangan transversal sesuai 18.7.5.2(a) | |
hingga (e) dan 18.7.5.3, kecuali batasan | |
spasi 18.7.5.3(a) harus sepertiga dari | |
dimensi terkecil kolektor. Jumlah tulangan | |
transversal harus sesuai Tabel 18.12.7.5. | |
Tulangan transversal yang disyaratkan | |
diizinkan untuk dihentikan pada | |
penampang dimana tegangan tekan yang | |
terjadi kurang dari 0,15.fc' . | |
Bila gaya-gaya desain telah diperbesar | |
untuk memperhitungkan faktor kekuatan | |
lebih elemen-elemen vertikal sistem | |
pemikul gaya seismik, batasan 0,2.fc' harus | |
ditingkatkan menjadi 0,5.fc' , dan batasan | |
0,15 fc' harus ditingkatkan menjadi 0,4 fc' . | |
| |
Tabel 18.12.7.5 – Tulangan transversal | |
untuk elemen kolektor | |
| |
==== R18.12.7.5 Pada dokumen seperti | |
NEHRP (FEMA P750), ASCE/SEI 7, IBC | |
2012, dan UBC (ICBO 1997), elemen | |
kolektor diafragma didesain untuk gaya | |
yang dikalikan dengan suatu faktor Ω0 | |
untuk memperhitungkan kekuatan lebih | |
pada elemen vertikal sistem pemikul beban | |
gempa. Faktor amplifikasi Ω0 berkisar | |
antara 2 dan 3 untuk struktur beton pada | |
umumnya, tergantung pada dokumen yang | |
dipilih dan jenis sistem pemikul beban | |
gempa. Pada beberapa dokumen, faktor | |
tersebut dapat dihitung berdasarkan gaya | |
maksimum yang dapat dicapai oleh elemen | |
vertikal sistem pemikul gaya seismik. | |
Tegangan tekan yang dihitung untuk gaya | |
terfaktor pada model elastik linier | |
berdasarkan penampang bruto diafragma | |
struktural digunakan sebagai suatu nilai | |
indeks untuk menentukan apakah tulangan | |
pengekang diperlukan. Tegangan tekan | |
yang dihitung 0,2 fc', atau 0,5 fc' untuk gaya | |
yang diperbesar oleh Ω0, diasumsikan | |
untuk menunjukkan bahwa integritas | |
seluruh struktur tergantung pada | |
kemampuan elemen struktur tersebut untuk | |
menahan gaya tekan yang besar akibat | |
beban siklis. Tulangan transversal | |
dibutuhkan pada lokasi tersebut untuk | |
menyediakan kekangan pada beton dan | |
tulangan. | |
==== 18.12.7.6 Pendetailan tulangan | |
longitudinal untuk elemen-elemen kolektor | |
==== R18.12.7.6 Bagian ini dimaksudkan untuk | |
mengurangi kemungkinan tekuk tulangan | |
dan menyediakan penyaluran tulangan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 423 dari 695 | |
STANDAR | |
pada sambungan lewatan dan daerah | |
pengangkuran harus memenuhi a) atau b): | |
a) Spasi pusat ke pusat setidaknya tiga kali | |
diameter tulangan longitudinal, tapi tidak | |
kurang dari 40 mm, dan tebal selimut | |
bersih beton setidaknya dua setengah | |
kali diameter tulangan longitudinal, tapi | |
tidak kurang dari 50 mm | |
b) Luas tulangan transversal Av yang | |
disediakan haruslah minimum sebesar | |
0,062.sqrt(fc')(bw.s/fyt) dan 0,35.bw.s/fyt | |
kecuali sebagaimana disyaratkan | |
18.12.7.5. | |
PENJELASAN | |
yang memadai di sekitar sambungan dan | |
zona pengangkuran. | |
==== 18.12.8 Kekuatan lentur | |
==== R18.12.8 Kekuatan lentur | |
==== 18.12.8.1 Diafragma dan bagian | |
diafragma harus didesain untuk lentur | |
sesuai Pasal 12. Pengaruh bukaan harus | |
diperhitungkan. | |
==== R18.12.8.1 Kekuatan lentur untuk | |
diafragma dihitung menggunakan asumsi | |
yang sama dengan dinding, kolom, dan | |
balok. Desain diafragma untuk lentur dan | |
aksi lainnya menggunakan kombinasi | |
pembebanan yang berlaku pada 5.3.1 | |
mempertimbangkan gaya gempa yang | |
bekerja bersamaan dengan gaya gravitasi | |
atau beban lainnya. | |
Pengaruh bukaan pelat pada kekuatan | |
lentur dan geser harus diperhitungkan, | |
termasuk mengevaluasi bagian kritis yang | |
dihasilkan oleh bukaan. Model strut-and-tie | |
berpotensi digunakan untuk desain | |
diafragma dengan bukaan. | |
Praktik desain sebelumnya | |
mengasumsikan desain momen diafragma | |
ditahan seluruhnya oleh gaya kord (chord) | |
yang bekerja pada tepi berlawanan | |
diafragma. Idealisasi ini secara implisit | |
terdapat dalam standar versi sebelumnya, | |
tetapi telah diganti dengan sebuah | |
pendekatan dimana semua tulangan | |
longitudinal, dalam batas-batas 18.12.7, | |
diasumsikan berkontribusi pada kekuatan | |
lentur diafragma. Perubahan ini | |
mengurangi luas tulangan longitudinal perlu | |
yang terkonsentrasi di dekat tepi diafragma, | |
tetapi harus tidak ditafsirkan sebagai | |
persyaratan untuk menghilangkan semua | |
tulangan batas. | |
==== 18.12.9 Kekuatan geser | |
==== 18.12.9.1 Vn diafragma struktur tidak | |
boleh melebihi | |
==== R18.12.9 Kekuatan geser – Persyaratan | |
kekuatan geser diafragma mirip dengan | |
dinding struktural langsing (slender | |
structural walls) dan berdasarkan | |
ketentuan geser untuk balok. Acv | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 424 dari 695 | |
STANDAR | |
| |
Vn= Acv (0,17.lambda.sqrt(fc')+rho_t.fy) | |
(18.12.9.1) | |
| |
Untuk diafragma dengan penutup cor di | |
tempat di atas pelat lantai atau atap | |
pracetak, Acv harus dihitung menggunakan | |
a) hanya tebal pelat penutup untuk | |
diafragma dengan pelat penutup | |
nonkomposit dan b) gabungan tebal | |
elemen cor di tempat dan pracetak untuk | |
diafragma dengan penutup komposit. | |
Untuk diafragma dengan penutup | |
komposit, nilai fc’ yang digunakan untuk | |
menentukan Vn haruslah nilai terkecil | |
antara fc’ untuk komponen struktur pracetak | |
dan fc’ untuk penutup cor di tempat. | |
==== 18.12.9.2 Vn diafragma struktur tidak | |
boleh melebihi 0,66.Acv.sqrt(fc') . | |
==== 18.12.9.3 Di atas daerah sambungan | |
antara elemen-elemen pracetak pada | |
diafragma dengan penutup komposit dan | |
nonkomposit, Vn tidak boleh melebihi | |
| |
𝑉𝑛 = 𝐴𝑣𝑓.𝑓𝑦.𝜇 (18.12.9.3) | |
| |
dimana Avf adalah luas total tulangan | |
geser friksi pada pelat penutup, termasuk | |
tulangan terdistribusi dan elemen batas, | |
yang mengarah tegak lurus terhadap | |
bidang sambungan antar elemen pracetak | |
dan koefisien friksi, miu, adalah 1,0.lambda, dimana | |
lambda diberikan dalam 19.2.4. Paling sedikit | |
setengah Avf harus didistribusikan merata | |
sepanjang bidang geser potensial. Luas | |
tulangan terdistribusi pada pelat penutup | |
harus memenuhi 24.4.3.2 di masingmasing | |
arah. | |
==== 18.12.9.4 Di atas daerah sambungan | |
antara elemen-elemen pracetak pada | |
diafragma dengan penutup komposit dan | |
nonkomposit, Vn tidak boleh melebihi | |
batasan pada 22.9.4.4, dimana Ac dihitung | |
menggunakan tebal pelat penutup saja. | |
PENJELASAN | |
didefinisikan sebagai luas bruto diafragma, | |
tetapi tidak perlu melebihi tebal dikali lebar | |
diafragma. Ini sesuai dengan luas bruto dari | |
balok tinggi efektif yang membentuk | |
diafragma. Tulangan pelat terdistribusi ρt | |
digunakan untuk menghitung gaya geser | |
diafragma pada Pers.(18.12.9.1) | |
diposisikan tegak lurus terhadap tulangan | |
lentur diafragma. Ketentuan 18.12.9.2 | |
membatasi gaya geser maksimum | |
diafragma. | |
Selain itu, untuk memenuhi 18.12.9.1 dan | |
18.12.9.2, pelat diafragma dengan lapisan | |
penutup cor ditempat juga harus memenuhi | |
18.12.9.3 dan 18.12.9.4. Pelat penutup cor | |
ditempat pada sistem lantai dan atap | |
pracetak cenderung mengalami retak susut | |
yang sejajar dengan joint antara elemen | |
pracetak yang berdekatan. Oleh karena itu, | |
gaya geser tambahan diperlukan untuk | |
diafragma pelat penutup pada 18.12.9.3 | |
berdasarkan model geser friksi (Wood et al. | |
_2000), dan bidang retak yang diasumsikan | |
sesuai dengan joint pada sistem pracetak | |
sepanjang arah geser yang diterapkan, | |
seperti yang ditunjukkan pada Gambar | |
R22.9.4.3. Koefisien friksi, μ, pada model | |
geser friksi diambil sama dengan 1,0 untuk | |
beton normal karena adanya retak susut ini. | |
Tulangan terdistribusi dan tulangan batas | |
pada pelat penutup dapat dianggap | |
sebagai tulangan geser friksi Avf. Tulangan | |
batas diafragma disebut sebagai tulangan | |
kord (chord) pada ACI 318 sebelum 2008. | |
Meskipun tulangan batas juga menahan | |
gaya akibat momen dan gaya aksial pada | |
diafragma, pengurangan tahanan geser | |
friksi pada zona tarik diimbangi dengan | |
peningkatan tahanan geser friksi pada zona | |
tekan. Oleh karena itu, luas tulangan batas | |
digunakan untuk menahan geser friksi tidak | |
perlu ditambahkan pada luas tulangan | |
batas yang digunakan untuk menahan | |
momen dan gaya aksial. Tulangan pelat | |
penutup terdistribusi harus berkontribusi | |
minimal setengah dari kekuatan geser | |
nominal. Diasumsikan bahwa sambungan | |
antara elemen pracetak tidak berkontribusi | |
pada kekuatan geser diafragma pelat | |
penutup. | |
Ketentuan 18.12.9.4 membatasi | |
maksimum geser yang dapat salurkan oleh | |
geser friksi diafragma pelat penutup. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 425 dari 695 | |
==== 18.12.10 Sambungan konstruksi | |
==== 18.12.10.1 Sambungan konstruksi pada | |
diafragma harus memenuhi 26.5.6 dan | |
permukaan bidang kontak harus | |
dikasarkan sesuai kondisi (b) pada Tabel | |
22.9.4.2. | |
==== 18.12.11 Rangka batang struktural | |
==== R18.12.11 Rangka batang struktural | |
==== 18.12.11.1 Elemen-elemen rangka | |
batang struktural dengan kekuatan tekan | |
melebihi 0,2𝒇𝒄′ pada sebarang penampang | |
harus diberi tulangan transversal sesuai | |
18.7.5.2, 18.7.5.3, 18.7.5.7, dan Tabel | |
18.12.11.1, sepanjang elemen tersebut. | |
| |
Tabel 18.12.11.1 – Tulangan transversal | |
untuk rangka batang | |
| |
==== R18.12.11.1 Tulangan transversal Ash | |
didasarkan untuk memastikan kapasitas | |
tekan penampang kolom ekuivalen dapat | |
dipertahankan setelah selimut beton | |
mengalami pengelupasan. | |
==== 18.12.11.2 Semua tulangan menerus | |
pada elemen rangka batang struktural | |
harus disalurkan dan disambung-lewatkan | |
agar dapat mencapai fy dalam kondisi tarik. | |
| |
[ Lanjut Ke 18.13 – Fondasi ... ] | |
| |
| |