| STANDAR | |
| ==== 18.10 – Dinding struktural khusus | |
| ==== 18.10.1 Ruang lingkup | |
| ==== 18.10.1.1 Pasal ini berlaku untuk | |
| dinding struktural khusus, dan semua | |
| komponennya termasuk balok kopel dan | |
| pilar dinding yang merupakan sistem | |
| pemikul gaya seismik. | |
| ==== 18.10.1.2 Dinding struktural khusus | |
| beton pracetak harus memenuhi 18.11 | |
| selain 18.10. | |
| ==== R18.10 – Dinding struktural khusus | |
| ==== R18.10.1 Ruang Lingkup – Bagian ini | |
| berisi persyaratan dimensi dan pendetailan | |
| dari dinding struktural khusus dan semua | |
| komponen termasuk balok kopel dan pilar | |
| dinding. Pilar dinding didefinisikan pada | |
| Pasal 2. Ketentuan desain segmen vertikal | |
| dinding tergantung pada aspek rasio | |
| segmen dinding pada bidang dinding | |
| (hw/ℓw), dan aspek rasio dari penampang | |
| horizontal (ℓw/bw), dan umumnya mengikuti | |
| deskripsi pada Tabel R18.10.1. Batasan | |
| aspek rasio untuk pilar dinding berdasarkan | |
| penilaian ketektikan (engineering | |
| judgement). Ini dimaksudkan bahwa | |
| pelelehan lentur tulangan vertikal pada pilar | |
| akan membatasi kebutuhan geser pada | |
| pilar. | |
| | |
| Tabel R18.10.1 – Ketentuan desain yang menentukan untuk segmen | |
| vertikal dinding | |
| | |
| ==== 18.10.2 Tulangan | |
| ==== 18.10.2.1 Rasio tulangan badan (web) | |
| terdistribusi, rho_l dan rho_t | |
| , pada dinding | |
| struktural tidak boleh kurang dari 0,0025, | |
| kecuali bila Vu tidak melebihi 0,083.Acv.sqrt(fc'), | |
| rho_l dan rho_t diizinkan untuk direduksi sesuai | |
| 11.6. Spasi tulangan untuk masing-masing | |
| arah pada dinding struktural tidak boleh | |
| melebihi 450 mm. Tulangan yang memberi | |
| kontribusi pada Vn harus menerus dan | |
| harus didistribusikan sepanjang bidang | |
| geser. | |
| ==== 18.10.2.2 Paling sedikit dua lapis | |
| tulangan harus digunakan pada suatu | |
| dinding jika Vu > 0,17.Acv.λ.sqrt(fc') | |
| atau hw/ℓw >= | |
| ==== R18.10.2 Tulangan – Persyaratan | |
| tulangan minimum pada 18.10.2.1 | |
| mengikuti standar sebelumnya. | |
| Persyaratan untuk distribusi tulangan geser | |
| berhubungan dengan tujuan untuk | |
| mengendalikan lebar retak miring. | |
| Persyaratan tulangan dua lapis pada | |
| dinding dalam menahan geser desain pada | |
| 18.10.2.2 berdasarkan pemantauan, dalam | |
| kondisi konstruksi biasa, probabilitas | |
| pemeliharaan tulangan satu lapis yang | |
| dekat dengan bagian tengah dinding cukup | |
| rendah. Selanjutnya, keberadaan tulangan | |
| dekat permukaan cenderung menghambat | |
| kehancuran beton jika terjadi retak yang | |
| parah selama gempa. Persyaratan | |
| tulangan dua lapis tulangan vertikal pada | |
| dinding yang lebih ramping (slender) untuk | |
| meningkatkan stabilitas lateral pada daerah | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 403 dari 695 | |
| STANDAR | |
| 2,0, dimana hw dan ℓw merupakan tinggi dan | |
| panjang dari dinding secara keseluruhan. | |
| tekan akibat beban siklik yang | |
| menyebabkan pelelehan tulangan Tarik | |
| vertikal. | |
| ==== 18.10.2.3 Tulangan dinding struktural | |
| harus dapat disalurkan atau disambunglewatkan | |
| agar mampu mencapai kekuatan | |
| leleh tarik fy sesuai 25.4, 25.5, dan a) | |
| hingga c): | |
| a) Tulangan longitudinal harus diteruskan | |
| sejauh minimal 0,8ℓw di luar batas | |
| dimana tulangan tersebut tidak lagi | |
| diperlukan untuk menahan lentur, | |
| kecuali pada bagian atas dinding. | |
| b) Pada lokasi dimana pelelehan tulangan | |
| longitudinal mungkin terjadi akibat | |
| perpindahan lateral, panjang | |
| penyaluran tulangan longitudinal harus | |
| dihitung untuk dapat mengembangkan | |
| 1,25fy dalam kondisi tarik. | |
| c) Sambungan mekanis tulangan harus | |
| memenuhi 18.2.7 dan sambungan las | |
| tulangan harus memenuhi 18.2.8. | |
| ==== R18.10.2.3 Persyaratan-persyaratan | |
| adalah berdasarkan ketentuan Pasal 25. | |
| Karena gaya aktual pada tulangan | |
| longitudinal pada dinding struktural dapat | |
| melebihi gaya yang dihitung, tulangan | |
| harus disalurkan atau disambung untuk | |
| mencapai kekuatan leleh tulangan tarik. | |
| Pada lokasi dimana pelelehan tulangan | |
| longitudinal diharapkan terjadi, faktor | |
| pengali 1,25 digunakan untuk | |
| memperhitungkan kemungkinan kekuatan | |
| leleh aktual melebihi kekuatan leleh | |
| tulangan yang disyaratkan, begitu juga | |
| dengan pengaruh strain hardening dan | |
| beban siklik. Bilamana tulangan transveral | |
| digunakan, panjang penyaluran untuk | |
| batang tulangan lurus dan kait mungkin | |
| bisa dikurangi seperti yang diizinkan pada | |
| 25.4.2 dan 25.4.3, karena tulangan | |
| transversal dengan spasi rapat dapat | |
| meningkatkan kinerja sambungan dan kait | |
| terhadap kebutuhan siklik inelastik (ACI | |
| 408.2R) | |
| ==== 18.10.3 Gaya desain - Vu harus | |
| diperoleh dari analisis beban lateral dengan | |
| menggunakan kombinasi beban terfaktor. | |
| ==== R18.10.3 Gaya desain – Geser desain | |
| untuk dinding struktural diperoleh dari | |
| analisis beban lateral dengan faktor beban | |
| yang sesuai. Namun, kemungkinan leleh | |
| pada komponen struktur tersebut harus | |
| diperhatikan, seperti pada bagian dinding di | |
| antara dua bukaan jendela, dalam hal ini | |
| geser aktual mungkin melebihi geser yang | |
| ditunjukkan oleh analisis lateral | |
| berdasarkan gaya desain terfaktor. | |
| ==== 18.10.4 Kekuatan geser | |
| ==== 18.10.4.1 Vn dinding struktural tidak boleh | |
| melebihi | |
| Vn = Acv(alpha_c.lambda.sqrt(fc')+rho_t.fy) | |
| .... (18.10.4.1) | |
| dimana koefisien alpha_c adalah 0,25 untuk hw/ℓw | |
| <= 1,5; 0,17 untuk hw/ℓw >= 2,0, dan bervariasi | |
| secara linier antara 0,25 dan 0,17 untuk | |
| hw/ℓw antara 1,5 dan 2,0. | |
| ==== 18.10.4.2 Pada 18.10.4.1, nilai rasio | |
| hw/ℓw yang digunakan untuk menghitung | |
| Vn pada segmen-segmen dinding | |
| ==== R18.10.4 Kekuatan geser – Pers. | |
| (18.10.4.1) menetapkan kekuatan geser | |
| yang lebih tinggi pada dinding dengan rasio | |
| geser-momen yang tinggi (Hirosawa 1977; | |
| Joint ACI-ASCE Committee 326 1962; | |
| Barda et al. 1977). Kekuatan geser nominal | |
| diberikan dalam luas penampang bersih | |
| yang menahan geser. Untuk penampang | |
| persegi tanpa bukaan, istilah Acv mengacu | |
| pada luas penampang bruto bukan hasil | |
| kali lebar dan tinggi efektif. Definisi Acv pada | |
| Pers. (18.10.4.1) memfalisitasi perhitungan | |
| desain untuk dinding dengan tulangan | |
| terdistribusi merata dan dinding dengan | |
| bukaan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 404 dari 695 | |
| STANDAR | |
| haruslah nilai terbesar dari rasio hw/ℓw | |
| untuk dinding keseluruhan dan untuk | |
| segmen dinding yang ditinjau. | |
| ==== 18.10.4.3 Dinding harus memiliki tulangan | |
| geser terdistribusi dalam dua arah | |
| ortogonal pada bidang dinding. Jika hw/ℓw | |
| tidak melebihi 2,0, rasio tulangan rho_l tidak | |
| boleh kurang dari rasio tulangan rho_t. | |
| ==== 18.10.4.4 Untuk semua segmen vertikal | |
| dinding yang secara bersama menahan | |
| gaya lateral, Vn tidak boleh diambil lebih | |
| besar dari 0,66.Acv.sqrt(fc'), dimana Acv adalah | |
| luas bruto penampang dinding yang | |
| dibatasi tebal badan dan panjang | |
| penampang. Untuk masing-masing | |
| segmen vertikal dinding individu, Vn tidak | |
| boleh lebih besar dari 0,83.Acw.sqrt(fc') | |
| dimana Acw adalah luas penampang | |
| segmen vertikal dinding individu yang | |
| ditinjau. | |
| ==== 18.10.4.5 Untuk segmen dinding | |
| horizontal dan balok kopel, Vn tidak boleh | |
| lebih besar dari 0,83.Acw.sqrt(fc'), dimana Acw | |
| adalah luas penampang beton segmen | |
| dinding horizontal atau balok kopel. | |
| PENJELASAN | |
| Sebuah segmen vertikal dinding mengacu | |
| pada bagian dari dinding yang dibatasi | |
| secara horizontal oleh bukaan atau oleh | |
| bukaan dan tepi. Untuk dinding terisolasi | |
| atau segmen vertikal dinding, ρt mengacu | |
| pada tulangan horizontal dan ρℓ mengacu | |
| pada tulangan vertikal. | |
| Rasio hw/ℓw mengacu pada keseluruh | |
| dimensi dinding, atau segmen dinding yang | |
| dibatasi oleh dua bukaan, atau satu bukaan | |
| dan tepi. Tujuan 18.10.4.2 untuk | |
| meyakinkan bahwa semua segmen unit | |
| dinding tersebut tidak memiliki kekuatan | |
| yang lebih besar dari kekuatan keseluruhan | |
| dinding. Meskipun begitu, sebuah segmen | |
| dinding dengan rasio hw/ℓw lebih besar dari | |
| keseluruhan dinding harus diproporsikan | |
| untuk unit kekuatan yang terkait dengan | |
| rasio hw/ℓw berdasarkan dimensi segmen | |
| tersebut. | |
| Untuk menahan retak miring secara | |
| efektif, tulangan yang termasuk dalam ρt | |
| dan ρℓ harus didistribusikan dengan tepat | |
| sepanjang lebar dan tinggi dinding | |
| (mengacu pada 18.10.4.3). Tulangan kord | |
| yang tersedia di dekat tepi-tepi dinding | |
| yang terkonsentrasi untuk menahan | |
| momen lentur tidak dimasukkan dalam | |
| menentukan ρt dan ρℓ. Dalam batasan | |
| praktis, distribusi tulangan geser harus | |
| seragam dan dengan spasi yang kecil. | |
| Jika gaya geser terfaktor pada salah | |
| satu tingkat dalam struktur yang ditahan | |
| beberapa dinding atau beberapa segmen | |
| vertikal dinding dari dinding berlubang, | |
| asumsi kekuatan geser rata-rata untuk | |
| luasan penampang total yang tersedia | |
| dibatasi hingga 0,66.sqrt(fc') dengan | |
| persyaratan tambahan bahwa kekuatan | |
| geser unit yang ditetapkan untuk setiap | |
| satu segmen vertikal dinding tidak melebihi | |
| 0,83.sqrt(fc') . Batas atas kekuatan yang akan | |
| kenakan pada salah satu komponen adalah | |
| untuk membatasi tingkat redistribusi gaya | |
| geser. | |
| Segmen horizontal dinding pada | |
| 18.10.4.5 mengacu pada bagian dinding di | |
| antara dua bukaan dinding yang berjajar | |
| vertikal (mengacu pada Gambar | |
| R18.10.4.5). Ini mengakibatkan, segmen | |
| vertikal dinding diputar sejauh 90 derajat. | |
| Segmen horizontal dinding ini juga disebut | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 405 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| sebagai balok kopel bila dua bukaan | |
| berjajar vertikal kearah tinggi bangunan. | |
| Ketika mendesain segmen horizontal | |
| dinding atau balok kopel, ρt mengacu pada | |
| tulangan vertikal dan ρℓ mengacu pada | |
| tulangan horizontal. | |
| | |
| Gambar R18.10.4.5 – Dinding dengan | |
| bukaan | |
| | |
| ==== 18.10.5 Desain untuk beban lentur dan | |
| aksial | |
| ==== R18.10.5 Desain untuk beban lentur dan | |
| aksial | |
| ==== 18.10.5.1 Dinding struktural dan bagianbagian | |
| dari dinding tersebut yang | |
| mengalami kombinasi beban lentur dan | |
| aksial harus didesain sesuai 22.4. Beton | |
| dan tulangan longitudinal yang terangkur | |
| dengan baik dalam lebar efektif sayap, | |
| elemen batas, dan badan dinding harus | |
| dianggap efektif. Pengaruh bukaan dinding | |
| harus ditinjau. | |
| ==== R18.10.5.1 Kekuatan lentur dinding atau | |
| segmen dinding ditentukan sesuai prosedur | |
| yang biasa digunakan untuk kolom. | |
| Kekuatan harus ditentukan dengan | |
| mempertimbangkan gaya aksial dan lateral | |
| yang dikenakan. Tulangan terkonstentrasi | |
| pada elemen batas dan didistribusikan | |
| pada sayap dan badan harus dimasukkan | |
| dalam perhitungan kekuatan berdasarkan | |
| analisis kompatibilitas regangan. Fondasi | |
| yang mendukung dinding harus didesain | |
| untuk menahan gaya elemen batas dan | |
| badan dinding. Untuk dinding dengan | |
| bukaan, pengaruh dari bukaan atau bukaan | |
| pada gaya lentur dan geser harus | |
| dipertimbangkan dan lintasan beban | |
| disekitar bukaan atau bukaan-bukaan | |
| harus diverifikasi. Konsep desain-kapasitas | |
| dan model strut-and-tie mungkin berguna | |
| untuk tujuan ini (Taylor et al, 1998). | |
| ==== 18.10.5.2 Kecuali bila analisis yang lebih | |
| detail dilakukan, lebar efektif sayap harus | |
| diperlebar dari muka badan dinding yang | |
| ditinjau sejauh jarak yang sama dengan | |
| nilai terkecil dari setengah jarak antara | |
| badan dinding-dinding yang bersebelahan | |
| dan 25 persen tinggi total dinding. | |
| ==== R18.10.5.2 Bilamana penampang dinding | |
| berpotongan membentuk L-, T-, C-, atau | |
| bentuk potongan penampang lainnya, | |
| pengaruh dari sayap pada perilaku dinding | |
| harus diperhitungkan dengan memilih lebar | |
| sayap yang sesuai. Uji coba (Wallace, | |
| 1996) menunjukkan bahwa lebar efektif | |
| sayap meningkat dengan meningkatnya | |
| tingkat drift dan efektivitas sayap tekan | |
| berbeda dari sayap tarik. Nilai yang | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 406 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| digunakan untuk lebar efektivitas sayap | |
| tekan memiliki pengaruh yang sedikit pada | |
| kapasitas kekuatan dan deformasi dinding; | |
| karena itu, untuk penyederhanaan desain, | |
| sebuah nilai tunggal dari lebar sayap efektif | |
| berdasarkan estimasi dari lebar sayap tarik | |
| efektif digunakan pada tarik dan tekan. | |
| ==== 18.10.6 Elemen batas dinding struktural | |
| khusus | |
| ==== R18.10.6 Elemen batas dinding struktural | |
| khusus | |
| ==== 18.10.6.1 Kebutuhan elemen batas | |
| khusus di tepi-tepi dinding struktural harus | |
| dievaluasi sesuai 18.10.6.2 atau 18.10.6.3. | |
| Persyaratan 18.10.6.4 dan 18.10.6.5 juga | |
| harus dipenuhi. | |
| ==== R18.10.6.1 Dua pendekatan desain untuk | |
| mengevaluasi persyaratan pendetailan | |
| pada elemen batas dinding termasuk dalam | |
| 18.10.6.1. Ketentuan 18.10.6.2 | |
| mengizinkan penggunaan desain berbasis | |
| perpindahan untuk dinding, dimana detail | |
| struktural ditentukan langsung berdasarkan | |
| pada basis perpindahan lateral yang | |
| diharapkan pada dinding. Ketentuan | |
| 18.10.6.3 mirip dengan standar ACI 1995, | |
| dan tetap dipertahankan karena bersifat | |
| konservatif untuk menilai kebutuhan | |
| tulangan transversal pada elemen batas | |
| dinding pada banyak dinding. Ketentuan | |
| 18.10.6.4 dan 18.10.6.5 diterapkan untuk | |
| dinding struktural yang didesain | |
| berdasarkan 18.10.6.2 atau 18.10.6.3. | |
| ==== 18.10.6.2 Dinding atau pilar-pilar dinding | |
| dengan hw/ℓw >= 2,0 yang secara efektif | |
| menerus dari dasar struktur hingga sisi | |
| paling atas dinding dan didesain untuk | |
| mempunyai penampang kritis tunggal untuk | |
| lentur dan beban aksial harus memenuhi | |
| (a) dan (b) atau harus didesain sesuai | |
| 18.10.6.3. | |
| a) Daerah tekan harus ditulangi dengan | |
| elemen batas khusus bila | |
| | |
| c >= lw / (600.(1,5.delta_u/hw)) | |
| ... (18.10.6.2) | |
| | |
| dan c sesuai nilai tinggi sumbu netral | |
| terbesar yang dihitung untuk gaya aksial | |
| terfaktor dan kekuatan momen nominal, | |
| yang konsisten dengan arah | |
| perpindahan desain delta_u. Rasio delta_u/hw | |
| harus ditetapkan tidak kurang dari | |
| 0,005. | |
| b) Bila elemen batas khusus disyaratkan | |
| oleh (a), tulangan transversal elemen | |
| batas khusus harus diperpanjang pada | |
| ==== R18.10.6.2 Bagian ini berdasarkan | |
| asumsi bahwa respons elastik pada dinding | |
| didominasi oleh aksi lentur pada | |
| penampang kritis leleh. Dinding harus | |
| diproporsikan sehingga penampang kritis | |
| terjadi ditempat yang diinginkan. | |
| Pers. (18.10.6.2) mengikuti pendekatan | |
| berbasis-perpindahan (Moehle 1992; | |
| Wallace and Orackal 2002). Pendekatan | |
| mengasumsikan bahwa elemen batas | |
| khusus diperlukan untuk pengekangan | |
| beton dimana regangan pada serat tekan | |
| terluar dinding melebihi nilai kritis ketika | |
| dinding berpindah hingga 1,5 kali dari | |
| simpangan desain. Pengali 1,5 pada | |
| simpangan desain telah ditambahkan pada | |
| Pers. (18.10.6.2) pada standar ini untuk | |
| menghasilkan persyaratan pendetailan | |
| yang lebih konsisten dengan kinerja SNI | |
| 1726 dengan probabilitas kegagalan yang | |
| rendah pada level MCER. Batas bawah | |
| 0,005 pada kuantitas δw/hw menyaratkan | |
| tersedianya elemen batas khusus bila | |
| regangan tulangan pada elemen batas | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 407 dari 695 | |
| STANDAR | |
| arah vertikal, di atas dan di bawah | |
| penampang kritis dengan jarak minimal | |
| nilai terbesar dari ℓw dan Mu/4Vu, kecuali | |
| yang diizinkan berdasarkan | |
| 18.10.6.4(g). | |
| PENJELASAN | |
| dinding tidak mencapai aproksimasi dua | |
| kali batas yang ditetapkan untuk | |
| penampang balok terkontrol tarik menurut | |
| 21.2.2. Batas bawah 0,005 pada kuantitas | |
| δw/hw membutuhkan kapasitas deformasi | |
| dinding menengah untuk gedung kaku. | |
| Tinggi sumbu netral c pada Pers. | |
| (18.10.6.2) adalah ketinggian yang dihitung | |
| berdasarkan 22.2 berkaitan dengan | |
| kekuatan lentur nominal dari dinding ketika | |
| berpindah pada arah yang sama sebesar | |
| δu. Beban aksial adalah beban aksial | |
| terfaktor yang konsisten dengan kombinasi | |
| beban desain yang menghasilkan | |
| perpindahan desain δu. | |
| Tinggi dari elemen batas khusus | |
| berdasarkan estimasi panjang sendi plastis | |
| dan melampaui daerah dimana kelelehan | |
| pada tulangan tarik dan pengelupasan | |
| (spalling) beton kemungkinan dapat terjadi. | |
| ==== 18.10.6.3 Dinding-dinding struktural yang | |
| tidak didesain sesuai 18.10.6.2 harus | |
| memiliki elemen-elemen batas khusus | |
| pada daerah batas dan daerah tepi-tepi | |
| sekeliling bukaan dari dinding-dinding | |
| struktural dimana tegangan tekan serat | |
| ekstrim maksimum, akibat kombinasi | |
| pembebanan termasuk pengaruh gempa, | |
| E, melebihi 0,2.fc'. Elemen batas khusus | |
| dapat dihentikan pada lokasi dimana | |
| tegangan tekan yang dihitung kurang dari | |
| 0,15.fc'. Tegangan-tegangan harus | |
| dihitung berdasarkan beban-beban | |
| terfaktor menggunakan model elastik linier | |
| dan sifat-sifat penampang bruto. Untuk | |
| dinding-dinding dengan sayap, lebar efektif | |
| sayap yang digunakan harus sesuai | |
| 18.10.5.2. | |
| ==== R18.10.6.3 Dengan prosedur ini, dinding | |
| dianggap bekerja terhadap beban gravitasi | |
| dan geser maksimum dan momen yang | |
| disebabkan oleh gempa dalam arah yang | |
| ditinjau. Pada saat beban ini bekerja, | |
| bagian batas yang tertekan pada bagian | |
| kritis menahan beban tributari gravitasi | |
| ditambah dengan resultan gaya tekan | |
| akibat momen lentur. | |
| Menyadari bahwa pembebanan ini | |
| dapat berulang berkali-kali saat gempa | |
| kuat, beton harus dikekang bilamana | |
| tegangan tekan yang dihitung melebihi nilai | |
| kritis nominal 0,2.fc' . Tegangan harus | |
| dihitung terhadap gaya terfaktor pada | |
| penampang dengan mengasumsikan | |
| respons linier dari penampang bruto beton. | |
| Tegangan tekan 0,2.fc' . digunakan sebagai | |
| nilai indeks dan tidak menggambarkan | |
| tegangan aktual yang dapat terjadi pada | |
| penampang kritis akibat pengaruh gaya | |
| inersia yang sebenarnya untuk intensitas | |
| gempa yang diantisipasi. | |
| ==== 18.10.6.4 Bila elemen-elemen batas | |
| khusus diperlukan oleh 18.10.6.2 atau | |
| ==== 18.10.6.3, maka a) hingga h) harus | |
| dipenuhi: | |
| a) Elemen batas harus diperpanjang pada | |
| arah horizontal dari serat tekan terluar | |
| sejauh minimal nilai terbesar dari c – | |
| ==== R18.10.6.4 Dimensi horizontal dari | |
| elemen batas khusus dimaksudkan untuk | |
| memperpanjang setidaknya sepanjang | |
| dimana regangan tekan beton mencapai | |
| nilai kritis. Untuk bagian sayap dinding, | |
| termasuk bentuk kotak, bentuk-L, dan | |
| bentuk-C, perhitungan untuk menentukan | |
| kebutuhan elemen batas khusus harus | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 408 dari 695 | |
| STANDAR | |
| 0,1.lw dan c/2, dimana c adalah tinggi | |
| sumbu netral terbesar yang dihitung | |
| untuk gaya aksial terfaktor dan kekuatan | |
| momen nominal yang sesuai dengan delta_u | |
| yang ditinjau. | |
| b) Lebar daerah tekan lentur, b, sepanjang | |
| jarak horizontal yang dihitung dengan | |
| ==== 18.10.6.4(a), termasuk sayap bilamana | |
| ada, harus diambil minimal hu / 16. | |
| c) Untuk dinding atau pilar-pilar dinding | |
| dengan hw/ℓw ≥ 2,0 yang secara efektif | |
| menerus dari dasar struktur hingga sisi | |
| paling atas dinding, yang didesain | |
| memiliki penampang kritis tunggal untuk | |
| beban-beban lentur dan aksial, dan | |
| dengan c/ℓw ≥ 3/8, lebar daerah tekan | |
| lentur b disepanjang daerah yang | |
| dihitung berdasarkan 18.10.6.4(a) harus | |
| lebih besar dari atau sama dengan 300 | |
| mm. | |
| d) Pada penampang-penampang | |
| bersayap, elemen batas harus termasuk | |
| lebar sayap efektif yang mengalami | |
| tekan dan harus diperpanjang minimal | |
| 300 mm ke dalam badan dinding. | |
| e) Tulangan transversal elemen batas | |
| harus memenuhi 18.7.5.2(a) hingga (e) | |
| dan 18.7.5.3, kecuali bila nilai hx dalam | |
| 18.7.5.2 tidak melebihi nilai terkecil | |
| antara 350 mm dan dua pertiga | |
| ketebalan elemen batas, dan batasan | |
| spasi tulangan transversal sesuai | |
| 18.7.5.3a) harus diambil sepertiga dari | |
| dimensi terkecil elemen batas. | |
| f) Jumlah tulangan transversal harus | |
| sesuai Tabel 18.10.6.4(f). | |
| | |
| Tabel 18.10.6.4(f) – Tulangan | |
| transversal untuk elemen batas khusus | |
| | |
| PENJELASAN | |
| mencakup arah beban lateral konsisten | |
| dengan kombinasi ortogonal yang | |
| didefinisikan dalam SNI 1726. Nilai c/2 pada | |
| 18.10.6.4(a) untuk memberikan panjang | |
| minimum elemen batas khusus. Praktek | |
| pendetailan yang baik adalah untuk | |
| mengatur tulangan longitudinal dan | |
| tulangan pengekang sehingga semua | |
| tulangan longitudinal pada elemen batas | |
| dinding didukung oleh tulangan transversal. | |
| Batas kelangsingan diperkenalkan pada | |
| standar ini berdasarkan kegagalan | |
| ketidakstabilan lateral pada elemen batas | |
| dinding langsing yang diamati pada gempa | |
| akhir-akhir ini dan hasil uji (Wallace 2012; | |
| Wallace et al. 2012). Untuk dinding dengan | |
| selimut beton yang tebal, ketika | |
| pengelupasan selimut beton akan | |
| mengakibatkan pengurangan penampang | |
| secara signifikan, peningkatan ketebalan | |
| elemen batas harus dipertimbangkan. | |
| Nilai c/ℓw ≥ 3/8 digunakan untuk | |
| mendefinisikan bagian kritis dinding yang | |
| bukan terkontrol-tarik menurut 21.2.2. | |
| Ketebalan minimum dinding 300 mm untuk | |
| mengurangi kemungkinan ketidakstabilan | |
| lateral dari zona tekan setelah | |
| pengelupasan selimut beton. | |
| Bilamana tegangan tekan pada sayap | |
| terlalu besar, tegangan bidang pertemuan | |
| badan-sayap akan sangat besar dan | |
| mungkin mengalami kegagalan hancur | |
| lokal kecuali tulangan elemen batas khusus | |
| diteruskan ke badan. | |
| Persyaratan tulangan transversal pada | |
| elemen batas dinding berdasarkan | |
| ketentuan kolom. Ekspresi (a) dari Tabel | |
| 18.10.6.4(f) telah diaplikasikan pada | |
| elemen batas khusus dinding sebelum edisi | |
| 1999 dari standar ini. Ini dimasukkan | |
| kembali standar ini karena kekhawatiran | |
| Ekspresi (b) Tabel 18.10.6.4(f) tidak | |
| menyediakan tulangan transversal yang | |
| memadai untuk dinding tipis dimana selimut | |
| beton menyumbang bagian yang signifikan | |
| dari tebal dinding. Untuk elemen batas | |
| dinding khusus yang memiliki penampang | |
| persegi panjang, Ag dan Ach pada baris (a) | |
| dan (c) pada Tabel 18.10.6.4(f) | |
| didefinisikan sebagai Ag = ℓbe.b dan Ach = bc1. | |
| bc2, dimana dimensinya ditunjukkan pada | |
| Gambar R18.10.6.4.1. Hal ini menganggap | |
| bahwa pengelupasan beton mungkin hanya | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 409 dari 695 | |
| STANDAR | |
| g) Bila penampang kritis terjadi di dasar | |
| dinding, maka tulangan transversal | |
| elemen batas pada dasar dinding harus | |
| diperpanjang ke dalam sistem tumpuan | |
| sejauh minimal ℓd, sesuai 18.10.2.3, | |
| yang dihitung berdasarkan tulangan | |
| longitudinal terbesar pada elemen batas | |
| khusus. Bila elemen batas khusus | |
| berhenti pada fondasi telapak, fondasi | |
| rakit atau pile cap, tulangan transversal | |
| elemen batas khusus harus menerus | |
| paling sedikit 300 mm ke dalam sistemsistem | |
| fondasi tersebut, kecuali jika | |
| diperlukan perpanjangan yang lebih | |
| besar berdasarkan 18.13.2. | |
| h) Tulangan horizontal pada badan dinding | |
| harus diperpanjang masuk sedalam 150 | |
| mm pada tepi dinding. Tulangan | |
| tersebut harus diangkur dalam inti | |
| terkekang pada elemen batas | |
| menggunakan kait standar atau | |
| tulangan berkepala agar mencapai fy. | |
| Bila panjang zona elemen batas | |
| terkekang cukup memadai untuk | |
| menyalurkan tulangan horizontal badan, | |
| dan Av.fy/s tulangan badan tidak melebihi | |
| Ash.fyt/s tulangan transversal elemen | |
| batas yang dipasang paralel dengan | |
| tulangan horizontal badan, maka | |
| tulangan horizontal badan tersebut | |
| dapat dihentikan tanpa kait standar atau | |
| kepala. | |
| PENJELASAN | |
| terjadi pada permukaan yang terekspos | |
| dari elemen batas yang terkekang. Batasan | |
| hx dimaksudkan untuk menyediakan spasi | |
| sengkang pengekang dan ikat silang yang | |
| seragam untuk dinding yang tipis. | |
| Pengujian (Thomsen and Wallace 2004) | |
| menunjukkan bahwa kinerja yang memadai | |
| dapat dicapai dengan menggunakan spasi | |
| vertikal yang lebih besar dari yang diizinkan | |
| pada 18.7.5.3(a). Persyaratan untuk | |
| perpanjangan vertikal dari elemen batas | |
| dapat dilihat pada Gambar R18.10.6.4.2 | |
| (Moehle et al. 2011). | |
| Tulangan horizontal pada dinding | |
| struktural dengan rasio geser terhadap | |
| momen yang kecil mampu menahan geser | |
| melalui mekanisme aksi rangka batang, | |
| dimana tulangan horizontal berfungsi | |
| sebagai sengkang seperti pada balok. | |
| Dengan demikian, tulangan horizontal yang | |
| disediakan untuk tulangan geser harus | |
| disediakan di antara inti terkekang elemen | |
| batas dan diperpanjang sedekat mungkin | |
| dengan ujung dinding sampai batas izin | |
| selimut beton dan terdekat penulangan | |
| lainnya. Persyaratan bahwa tulangan | |
| horizontal pada pelat badan harus diangkur | |
| ke dalam inti beton elemen batas yang | |
| terkekang dan diperpanjang hingga 150 | |
| mm dari ujung dinding untuk semua jenis | |
| tulangan horizontal baik itu tulangan lurus, | |
| kait, atau berkepala, seperti ilustrasi pada | |
| Gambar R18.10.6.4.1. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 410 dari 695 | |
| | |
| Gambar R18.10.6.4.1 – Panjang | |
| penyaluran tulangan horizontal dinding | |
| dalam elemen batas yang terkekang | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 411 dari 695 | |
| | |
| Gambar R18.10.6.4.2 – Rangkuman persyaratan elemen batas pada dinding khusus | |
| | |
| ==== 18.10.6.5 Bila elemen batas khusus tidak | |
| diperlukan sesuai 18.10.6.2 atau 18.10.6.3, | |
| maka (a) dan (b) harus dipenuhi: | |
| a) Jika rasio tulangan longitudinal pada | |
| elemen batas dinding melebihi 2,8/fy, | |
| maka tulangan transversal pada elemen | |
| batas tersebut harus memenuhi | |
| ==== 18.7.5.2(a) hingga (e), disepanjang | |
| jarak yang dihitung sesuai 18.10.6.4(a). | |
| Spasi arah longitudinal pada tulangan | |
| transversal tersebut tidak boleh melebihi | |
| nilai terkecil dari 200 mm dan 8db batang | |
| ==== R18.10.6.5 Beban siklik bolak-balik dapat | |
| menimbulkan tekuk tulangan longitudinal di | |
| elemen batas, bahkan dalam kasus dimana | |
| persyaratan pada dinding batas tidak | |
| memerlukan elemen batas khusus. Untuk | |
| dinding dengan jumlah penulangan | |
| longitudinal elemen batas yang moderat, | |
| Ikat silang disyaratkan untuk mencegah | |
| tekuk. Rasio tulangan longitudinal untuk | |
| elemen batas dinding ditunjukkan pada | |
| Gambar R18.10.6.5. Spasi sengkang yang | |
| relatif lebih besar dari 18.10.6.4(e) diizinkan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 412 dari 695 | |
| STANDAR | |
| tulangan lentur utama terkecil, kecuali | |
| spasi tersebut tidak melebihi nilai | |
| terkecil dari 150mm dan 6db di dalam | |
| zona sejauh nilai terbesar antara ℓw dan | |
| Mu / 4Vu di atas dan di bawah | |
| penampang kritis di mana pelelehan | |
| tulangan longitudinal dapat terjadi akibat | |
| perpindahan lateral inelastik yang | |
| ditinjau. | |
| b) Kecuali bila Vu pada bidang dinding lebih | |
| kecil dari 0,083.Acv.lambda.sqrt(fc'), maka tulangan | |
| horizontal yang berhenti pada tepi-tepi | |
| dinding struktural tanpa elemen batas | |
| harus memiliki kait standar yang | |
| melingkupi tulangan tepi atau tulangan | |
| tepi tersebut harus dilingkupi dalam | |
| sengkang U yang memiliki ukuran dan | |
| spasi yang sama dengan, serta | |
| disambung-lewatkan pada, tulangan | |
| horizontal tersebut. | |
| PENJELASAN | |
| karena tuntutan deformasi dinding yang | |
| lebih rendah. Persyaratan pada 18.10.6.5 | |
| berlaku untuk keseluruhan tinggi dinding | |
| dan dirangkum pada Gambar R18.10.6.4.2 | |
| untuk kasus dimana elemen batas khusus | |
| diperlukan (Moehle et al. 2011). | |
| Tambahan kait atau sengkang-U pada | |
| ujung tulangan horizontal dinding | |
| memberikan penjangakaran sehingga | |
| tulangan dapat menahan gaya geser | |
| secara efektif. Ini juga dapat mencegah | |
| tekuk tulangan vertikal tepi. Di dinding | |
| dengan geser sebidang yang rendah, | |
| panjang penyaluran tulangan horizontal | |
| adalah tidak diperlukan. | |
| | |
| Gambar R18.10.6.5 – Rasio tulangan | |
| longitudinal untuk elemen batas | |
| dinding tipikal | |
| | |
| ==== 18.10.7 Balok kopel | |
| ==== 18.10.7.1 Balok-balok kopel dengan | |
| (ℓn/h) >= 4 harus memenuhi persyaratan | |
| ==== 18.6, dengan elemen-elemen batas dinding | |
| diinterpretasikan sebagai kolom. Ketentuan | |
| ==== 18.6.2.1(b) dan (c) tidak perlu dipenuhi bila | |
| dapat ditunjukkan melalui analisis bahwa | |
| balok tersebut memiliki stabilitas lateral | |
| yang mencukupi. | |
| ==== 18.10.7.2 Balok-balok kopel dengan | |
| (ℓn/h) < 2 dan dengan Vu melebihi | |
| 0,33.Acv.lambda.sqrt(fc') harus ditulangi dengan dua | |
| grup tulangan yang bersilangan yang | |
| ditempatkan secara diagonal dan simetris | |
| terhadap tengah bentang balok, kecuali | |
| bila dapat ditunjukkan bahwa kehilangan | |
| PENJELASAN | |
| R.18.10.7 Balok kopel (coupling) – Balok | |
| kopel yang menhubungkan dinding-dinding | |
| struktur dapat memberikan kekakuan dan | |
| disipasi energi. Dalam banyak kasus, batas | |
| geometris menghasilkan balok kopel yang | |
| tinggi dibandingkan dengan bentang | |
| bersihnya. Balok kopel yang tinggi akan | |
| dikendalikan oleh geser dan penurunan | |
| kekuatan dan kekakuannya sangat | |
| terpengaruh oleh beban gempa. Hasil-hasil | |
| pengujian (Paulay and Binney 1974; | |
| Barney et al. 1980) menunjukkan balok | |
| kopel tinggi dengan tulangan diagonal yang | |
| terkekang menyediakan tahanan yang | |
| cukup. | |
| Eksperimen-eksperimen menunjukkan | |
| bahwa orientasi penulangan diagonal | |
| hanya efektif bila tulangan diletakkan | |
| dengan sudut yang besar. Karena itu, balok | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 413 dari 695 | |
| SSSSS | |
| kekakuan dan kekuatan balok kopel tidak | |
| akan merusak kemampuan struktur dalam | |
| memikul beban vertikal struktur, akses | |
| keluar dari struktur, atau integritas | |
| komponen non-struktural dan | |
| sambungannya ke struktur. | |
| ==== 18.10.7.3 Balok-balok kopel yang tidak | |
| diatur 18.10.7.1 atau 18.10.7.2 dapat | |
| diperkenankan untuk ditulangi oleh dua | |
| grup batang tulangan yang berpotongan | |
| yang ditempatkan secara diagonal serta | |
| simetris terhadap tengah bentang atau | |
| ditulangi sesuai 18.6.3 hingga 18.6.5, | |
| dengan elemen batas dinding | |
| diinterpretasikan sebagai kolom. | |
| ==== 18.10.7.4 Balok-balok kopel yang | |
| ditulangi dengan dua grup tulangan yang | |
| bersilangan secara diagonal dan simetris | |
| terhadap tengah bentang harus memenuhi | |
| (a), (b), dan salah satu dari (c) atau (d), dan | |
| ketentuan 9.9 tidak perlu dipenuhi: | |
| a) Vn harus dihitung dengan | |
| | |
| Vn=2.Avd.fy.sin alpha <= 0,83.sqrt(fc').Acw (18.10.7.4) | |
| | |
| dimana alpha adalah sudut antara batang-batang | |
| tulangan diagonal dan sumbu | |
| longitudinal balok kopel. | |
| b) Masing-masing grup batang tulangan | |
| diagonal harus minimal terdiri dari | |
| empat tulangan yang dapat terdiri atas | |
| dua lapis atau lebih. Batang tulangan | |
| diagonal harus ditanam ke dalam | |
| dinding sejauh tidak kurang dari 1,25 | |
| kali panjang penyaluran untuk fy dalam | |
| kondisi tarik. | |
| c) Masing-masing kelompok batang | |
| tulangan diagonal harus dilingkupi oleh | |
| tulangan transversal persegi yang | |
| memiliki dimensi sisi luar ke sisi luar | |
| paling tidak bw/2 pada arah paralel | |
| terhadap bw dan bw/5 sepanjang sisi-sisi | |
| lainnya, dimana bw adalah lebar badan | |
| balok kopel. Tulangan transversal harus | |
| ditetapkan berdasarkan 18.7.5.2(a) | |
| hingga (e), dengan 𝐴𝑠ℎ tidak boleh | |
| kurang dari nilai terbesar antara (i) dan | |
| (ii) : | |
| PENJELASAN | |
| kopel yang memakai tulangan diagonal | |
| dibatasi pada balok yang mempunyai ratio | |
| ℓn/h < 4. ACI 318 Edisi 2008 diubah untuk | |
| memperjelas bahwa balok kopel dengan | |
| rasio aspek menengah dapat ditulangi | |
| berdasarkan 18.6.3 hingga 18.6.5. | |
| Tulangan-tulangan diagonal harus | |
| ditempatkan kira-kira simetris pada | |
| penampang balok kopel, dalam dua atau | |
| lebih lapisan. Tulangan yang ditempatkan | |
| secara diagonal dimaksudkan untuk | |
| menyediakan seluruh kekuatan geser dan | |
| momen pada balok. Design kekuatan | |
| momen yang berasal dari kombinasi | |
| tulangan diagonal dan longitudinal tidak | |
| tercakup pada ketentuan ini. | |
| Dua pilihan pengekangan dapat | |
| dijelaskan. Berdasarkan 18.10.7.4(c), tiap | |
| komponen diagonal terdiri dari rangka | |
| tulangan longitudinal dan transversal | |
| seperti ditunjukkan pada Gambar | |
| R18.10.7(a). Kerangka terdiri dari | |
| sedikitnya empat tulangan longitudinal dan | |
| mengekang inti beton. Persyaratan | |
| dimensi-dimensi sisi dari kerangka dan | |
| intinya adalah untuk memberikan stabilitas | |
| yang cukup pada potongan melintang bila | |
| tulangan terbebani melebihi tegangan | |
| lelehnya. Dimensi minimum dan | |
| persyaratan jarak bersih tulangan dapat | |
| menentukan tebal dinding. Revisi dibuat | |
| pada ACI 318-2008 untuk memperbesar | |
| spasi tulangan transversal yang | |
| mengekang tulangan diagonal, untuk | |
| memperjelas bahwa kekangan diperlukan | |
| pada titik potong diagonal, dan untuk | |
| menyederhanakan desain tulangan | |
| longitudinal dan transversal di sekeliling | |
| perimeter balok; balok dengan pendetailan | |
| baru ini diharapkan berprilaku lebih baik. | |
| Rumus untuk tulangan transversal Ash | |
| didasarkan kapasitas tekan penampang | |
| kolom ekuivalen yang dapat mencegah | |
| terkelupasnya selimut beton. | |
| Bagian 18.10.7.4(d) mendeskripsikan | |
| pilihan kedua untuk kekangan tulangan | |
| diagonal yang diperkenalkan pada ACI 318 | |
| 2008 (Gambar R18.10.7(b)) Pilihan kedua | |
| ini adalah untuk mengekang seluruh | |
| penampang balok, bukan kekangan | |
| tulangan diagonal individu. Pilihan ini dapat | |
| menyederhanakan penempatan), yang bisa | |
| sangat sulit dipasang bilamana tulangan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 414 dari 695 | |
| | |
| (i) 0,09.sb_c.fc'/fyt | |
| | |
| (ii) 0,3.sb_c.(Ag/Ach-1).fc'/fyt | |
| | |
| Untuk keperluan perhitungan Ag, | |
| selimut beton pada 20.6.1 harus | |
| diasumsikan pada kesemua empat sisi | |
| dari masing-masing kelompok batang | |
| diagonal. Tulangan transversal harus | |
| mempunyai spasi terukur paralel | |
| terhadap batang tulangan diagonal yang | |
| memenuhi 18.7.5.3(c) dan tidak | |
| melebihi 6𝑑𝑏 dari diameter terkecil | |
| batang tulangan diagonal, dan harus | |
| memiliki spasi ikat silang atau kaki-kaki | |
| sengkang pengekang yang diukur tegak | |
| lurus terhadap batang-batang diagonal | |
| tidak melebihi 350 mm. Tulangan | |
| transversal harus menerus melalui | |
| persilangan batang-batang diagonal. | |
| Pada persilangan tersebut, diizinkan | |
| untuk memodifikasi penempatan | |
| tulangan transversal asalkan | |
| persyaratan spasi dan rasio volumenya | |
| dipenuhi. Tambahan tulangan | |
| longitudinal dan transversal harus | |
| disebar di sekeliling perimeter balok | |
| dengan total luasan pada masingmasing | |
| arah minimal 0,002.bw.s dan | |
| spasinya tidak melebihi 300 mm. | |
| d) Tulangan transversal harus dipasang | |
| pada ke seluruh penampang balok | |
| sesuai 18.7.5.2(a) hingga (e) dengan Ash | |
| tidak kurang dari nilai terbesar antara (i) | |
| dan (ii) : | |
| | |
| (i) 0,09.sb_c.fc'/fyt | |
| | |
| (ii) 0,3.sb_c.(Ag/Ach-1).fc'/fyt | |
| | |
| Spasi longitudinal tulangan | |
| transversal tidak boleh melebihi nilai | |
| terendah dari 150 mm dan 𝟔𝒅𝒃 batang | |
| tulangan diagonal terkecil. Spasi ikat | |
| silang atau kaki-kaki sengkang tertutup | |
| (hoop), baik arah vertikal dan horizontal | |
| pada tampang balok harus tidak | |
| melebihi 200 mm. Masing-masing ikat | |
| silang dan setiap kaki sengkang | |
| PENJELASAN | |
| diagonal memotong satu sama lain atau | |
| memasuki elemen batas dinding. | |
| Bila balok kopel tidak digunakan sebagai | |
| bagian dari sistem pemikul beban lateral, | |
| persyaratan untuk tulangan diagonal boleh | |
| diabaikan. | |
| Hasil uji (Barney et al. 1980) | |
| mendemonstrasikan bahwa balok yang | |
| ditulangi seperti yang dideskripsikan pada | |
| 18.10.7 mempunyai daktilitas yang cukup | |
| pada gaya geser melebihi 0,83.sqrt(fc').bw.d . | |
| Oleh karena itu, penggunaan batas | |
| 0,83.sqrt(fc').Acw memberikan batas atas yang | |
| dapat diterima. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 415 dari 695 | |
| STANDAR | |
| pengekang harus mengikat tulangan | |
| longitudinal dengan diameter yang | |
| sama atau lebih besar. Diizinkan untuk | |
| memasang sengkang pengekang | |
| sesuai 18.6.4.3. | |
| | |
| Gambar R18.10.7 – Balok kopel dengan tulangan diagonal. Tulangan dinding batas | |
| ditunjukkan hanya pada satu sisi saja untuk kejelasan | |
| | |
| ==== 18.10.8 Pilar-pilar dinding | |
| ==== R18.10.8 Pilar-pilar dinding (wall pier) – | |
| Pintu dan jendela kadang-kadang | |
| ditempatkan pada dinding struktural | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 416 dari 695 | |
| ==== 18.10.8.1 Pilar-pilar dinding harus | |
| memenuhi persyaratan sistem rangka | |
| pemikul momen khusus untuk kolom-kolom | |
| sesuai 18.7.4, 18.7.5, dan 18.7.6, dengan | |
| muka-muka joint ditetapkan sebagai ujung | |
| atas dan bawah tinggi bersih pilar dinding. | |
| Sebagai alternatif, pilar dinding dengan | |
| (lw/bw) > 2,5 harus memenuhi (a) hingga (f): | |
| a) Gaya geser desain harus dihitung | |
| sesuai 18.7.6.1 dengan muka-muka | |
| joint diambil sebagai ujung atas dan | |
| bawah tinggi bersih pilar dinding. Bila | |
| SNI 1726 menyertakan ketentuan untuk | |
| memperhitungkan faktor kekuatan lebih | |
| sistem pemikul gaya seismik, maka | |
| gaya geser desain tidak perlu melebihi | |
| Ωo kali geser terfaktor yang ditentukan | |
| berdasarkan analisis struktur yang | |
| mempertimbangkan pengaruh gempa. | |
| b) Vn dan tulangan geser terdistribusi harus | |
| memenuhi 18.10.4. | |
| c) Tulangan transversal harus dalam | |
| bentuk sengkang tertutup kecuali | |
| diizinkan untuk menggunakan tulangan | |
| horizontal berkaki tunggal paralel | |
| terhadap lw dimana hanya satu lapis | |
| tulangan geser terdistribusi disediakan. | |
| Tulangan horizontal berkaki tunggal | |
| tersebut harus mempunyai tekukan 180 | |
| derajat pada setiap ujungnya yang | |
| mengkait tulangan longitudinal pada | |
| elemen batas pilar dinding. | |
| d) Spasi vertikal tulangan transversal tidak | |
| boleh melebihi 150 mm. | |
| e) Tulangan transversal tersebut harus | |
| diteruskan setidaknya 300 mm di atas | |
| dan di bawah dari ujung-ujung pilar | |
| dinding. | |
| f) Elemen batas khusus harus disediakan | |
| jika disyaratkan 18.10.6.3. | |
| ==== 18.10.8.2 Untuk pilar dinding pada tepi | |
| suatu dinding, tulangan horizontal harus | |
| disediakan dalam segmen-segmen dinding | |
| yang berdekatan, di atas dan di bawah pilar | |
| dinding dan didesain untuk menyalurkan | |
| gaya geser desain dari pilar dinding ke | |
| dalam segmen-segmen dinding yang | |
| berdekatan. | |
| PENJELASAN | |
| menyebabkan segmen vertikal dinding | |
| yang ramping yang dianggap sebagai pilar | |
| dinding. Pendefinisian dimensi pilar dinding | |
| diberikan pada Pasal 2. Kegagalan geser | |
| pilar dinding telah diamati pada gempagempa | |
| terdahulu. Maksud dari bagian ini | |
| adalah untuk menyediakan kekuatan geser | |
| yang cukup pada pilar dinding sedemikian | |
| rupa sehingga respons inelastik didominasi | |
| oleh lentur. Ketentuan ini berlaku untuk | |
| pilar dinding yang didesain sebagai bagian | |
| dari sistem pemikul beban gempa. | |
| Ketentuan untuk pilar dinding yang tidak | |
| didesain sebagai bagian dari sistem | |
| pemikul beban gempa diberikan pada | |
| 18.14. Pengaruh semua segmen vertikal | |
| dinding pada respons sistem struktur, | |
| didesain sebagai bagian dari sistem | |
| pemikul beban gempa atau tidak, harus | |
| dipertimbangkan seperti yang disyaratkan | |
| pada 18.2.2. Pilar dinding yang mempunyai | |
| (ℓw/bw) ≤ 2,5 akan berperilaku sebagai | |
| kolom. Ketentuan 18.10.8.1 mensyaratkan | |
| bahwa elemen struktur tersebut harus | |
| memenuhi penulangan dan persyaratan | |
| kekuatan geser pada 18.7.4 hingga 18.7.6. | |
| Ketentuan alternatif disediakan untuk pilar | |
| dinding yang mempunyai (ℓw/bw) > 2,5. | |
| Desain gaya geser yang ditentukan | |
| berdasarkan 18.7.6.1 mungkin terlalu besar | |
| untuk beberapa kasus. Sebagai alternatif, | |
| 18.10.8.1(a) mengizinkan desain gaya | |
| geser ditentukan menggunakan kombinasi | |
| beban terfaktor dimana pengaruh gempa | |
| telah ditingkatkan untuk memperhitungkan | |
| kekuatan lebih sistem. Dokumen-dokumen | |
| seperti ketentuan SNI 1726, NEHRP | |
| (FEMA P749), ASCE/SEI 7, dan IBC 2012 | |
| merepresentasikan efek gempa yang | |
| ditingkatkan menggunakan faktor Ωo. | |
| Bagian 18.10.8.2 ditujukan untuk pilar | |
| dinding pada tepi sebuah dinding. Akibat | |
| geser sebidang, retak miring dapat | |
| merambat ke segmen dinding secara | |
| langsung di atas dan bawah pilar dinding. | |
| Kecuali jika terdapat tulangan yang cukup | |
| pada segmen-segmen dinding yang | |
| berdekatan, kegagalan geser pada | |
| segmen-segmen dinding dapat terjadi. | |
| Panjang penanaman (embedment) | |
| tulangan yang disediakan ke dalam | |
| segmen-segmen dinding yang berdekatan | |
| harus ditentukan dengan | |
| mempertimbangkan persyaratan panjang | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 417 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| penyaluran dan kekuatan geser segmen-segmen | |
| dinding (lihat Gambar R18.10.8 di bawah ini) | |
| | |
| Gambar R18.10.8 – Persyaratan | |
| tulangan horizontal segmen dinding di | |
| atas dan bawah pilar dinding pada | |
| dinding tepi | |
| | |
| ==== 18.10.9 Joint konstruksi | |
| ==== 18.10.9.1 Semua joint konstruksi pada | |
| dinding struktural harus memenuhi 26.5.6 | |
| dan permukaan-permukaan kontak harus | |
| dikasarkan agar konsisten dengan kondisi | |
| (b) pada Tabel 22.9.4.2. | |
| ==== 18.10.10 Dinding tak menerus | |
| ==== 18.10.10.1 (Red: koreksi, tadinya 18.10.9.2 | |
| yang rancu) Kolom-kolom yang | |
| mendukung dinding struktural tak menerus | |
| harus ditulangi sesuai 18.7.5.6. | |
| | |
| [ Lanjut Ke 18.11 – Dinding struktural khusus | |
| beton pracetak ... ] | |
| | |
| | |
