| STANDAR | |
| ==== 18.8 – Joint sistem rangka pemikul | |
| momen khusus (SRPMK) | |
| ==== 18.8.1 Ruang lingkup | |
| ==== 18.8.1.1 Pasal ini berlaku untuk joint | |
| balok-kolom sistem rangka pemikul | |
| momen khusus yang merupakan bagian | |
| dari sistem pemikul gaya seismik. | |
| ==== R18.8 – Joint sistem rangka pemikul | |
| momen khusus | |
| ==== 18.8.2 Umum | |
| ==== 18.8.2.1 Gaya-gaya pada tulangan | |
| longitudinal balok di muka joint harus | |
| dihitung dengan mengasumsikan tegangan | |
| pada tulangan tarik lentur adalah 1,25fy. | |
| ==== R18.8.2 Umum – Pembentukan rotasi | |
| inelastik pada muka-muka joint pada | |
| rangka beton bertulang berkaitan dengan | |
| regangan pada tulangan lentur jauh | |
| melebihi regangan leleh. Konsekuensinya, | |
| gaya geser joint yang dihasilkan dari | |
| tulangan lentur dihitung dengan tegangan | |
| 1,25fy pada tulangan (mengacu 18.8.2.1). | |
| Penjelasan detail dari alasan untuk | |
| kemungkinan terbentuknya tegangan | |
| melebihi kekuatan leleh pada tulangan tarik | |
| balok tersedia di ACI 352R. | |
| ==== 18.8.2.2 Tulangan longitudinal balok yang | |
| dihentikan di dalam suatu kolom harus | |
| diteruskan ke muka terjauh dari inti kolom | |
| terkekang dan harus disalurkan dalam tarik | |
| sesuai 18.8.5 dan dalam tekan sesuai | |
| 25.4.9. | |
| ==== R18.8.2.2 Ketentuan desain untuk batang | |
| tulangan kait terutama berdasarkan | |
| penelitian dan pengalaman untuk joint | |
| dengan kait standar 90 derajat. Oleh | |
| karena itu, kait standar 90 derajat secara | |
| umum lebih disukai daripada kait standar | |
| 180 derajat kecuali pertimbangan yang | |
| tidak biasa mengharuskan penggunaan kait | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 393 dari 695 | |
| | |
| 180 derajat. Untuk tulangan/batang tekan, | |
| panjang penyaluran sesuai dengan bagian | |
| lurus dari kait atau kepala batang diukur | |
| dari bagian kritis ke awal bengkokan/titik | |
| belok untuk batang tulangan kait dan dari | |
| bagian kritis ke kepala untuk tulangan | |
| berkepala. | |
| ==== 18.8.2.3 Bila tulangan longitudinal balok | |
| diteruskan melalui joint balok-kolom, | |
| dimensi kolom yang paralel dengan | |
| tulangan balok tersebut tidak boleh kurang | |
| dari 20 kali diameter tulangan longitudinal | |
| terbesar balok untuk beton normal | |
| (normalweight). Untuk beton ringan | |
| (lightweight), dimensinya tidak boleh | |
| kurang dari 26 kali diameter tulangan. | |
| ==== R18.8.2.3 Penelitian (Menheit dan Jirsa | |
| 1977; Briss et al. 1978; Ehsani 1982; | |
| Durrani and Wight 1982; Leon 1989) | |
| menunjukkan bahwa tulangan lurus balok | |
| mungkin slip dalam joint balok-kolom | |
| selama serangkaian momen bolak-balik | |
| yang besar. Tegangan lekatan pada batang | |
| lurus ini mungkin sangat besar. Untuk | |
| mengurangi slip secara substansial selama | |
| pembentukan sendi plastis balok yang | |
| berdekatan, diperlukan rasio dimensi kolom | |
| terhadap diameter batang mendekati 32, | |
| yang akan menghasilkan joint yang sangat | |
| besar. Dalam tinjauan pengujian yang | |
| tersedia, diperlukan rasio minimum | |
| kedalaman kolom terhadap diameter | |
| maksimum tulangan longitudinal balok | |
| ditetapkan 20 untuk beton normal dan 26 | |
| untuk beton ringan. Akibat kekurangan data | |
| yang spesifik untuk tulangan balok yang | |
| masuk dalam joint pada beton ringan, | |
| Batasan ini berdasarkan faktor amplifikasi | |
| sebesar 1,3, dengan pendekatan timbal | |
| balik dari faktor modifikasi beton ringan di | |
| 19.2.4. Batasan ini memberikan kontrol | |
| yang wajar pada jumlah potensi slip batang | |
| tulangan balok pada sambungan balokkolom, | |
| mempertimbangkan jumlah | |
| perjalanan perilaku inelastik yang | |
| diantisipasi dari rangka gedung saat terjadi | |
| gempa besar. Bahasan menyeluruh atas | |
| topik ini diberikan Zhu dan Jirsa (1983). | |
| ==== 18.8.2.4 Tinggi joint h tidak boleh kurang | |
| dari setengah tinggi balok-balok yang | |
| merangka pada joint tersebut dan yang | |
| menyebabkan geser pada joint sebagai | |
| bagian dari sistem pemikul gaya seismik. | |
| ==== R18.8.2.4 Tinggi h pada joint didenisikan | |
| dalam Gambar R18.8.4. Persyaratan aspek | |
| rasio joint berlaku hanya pada balok yang | |
| didesain sebagai bagian sistem pemikul | |
| gaya seismik. Joint yang memiliki tinggi | |
| kurang dari setengah dari tinggi balok | |
| membutuhkan strut tekan diagonal yang | |
| curam di sepanjang sambungan, yang | |
| mungkin kurang efektif dalam menahan | |
| geser joint. Pengujian yang menunjukkan | |
| kinerja joint yang seperti itu belum | |
| tercantum dalam literatur. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 394 dari 695 | |
| ==== 18.8.3 Tulangan transversal | |
| ==== 18.8.3.1 Tulangan transversal joint | |
| harus memenuhi 18.7.5.2, 18.7.5.3, | |
| 18.7.5.4, dan 18.7.5.7, kecuali | |
| sebagaimana yang diizinkan 18.8.3.2. | |
| ==== R18.8.3 Tulangan transversal – Standar | |
| ini mensyaratkan tulangan transversal pada | |
| joint terlepas dari besarnya gaya geser | |
| yang dihitung. | |
| ==== 18.8.3.2 Bila pada keempat sisi joint | |
| terdapat balok yang merangka kepadanya | |
| dan bila lebar dari setiap balok tersebut | |
| setidaknya tiga perempat lebar kolom, | |
| maka jumlah tulangan yang diperlukan | |
| 18.7.5.4 diizinkan untuk direduksi | |
| setengahnya, dan spasi yang disyaratkan | |
| 18.7.5.3 diizinkan untuk ditingkatkan | |
| hingga 150 mm dalam ketinggian balok h | |
| yang terendah yang merangka pada joint | |
| tersebut. | |
| ==== R18.8.3.2 Jumlah tulangan pengekang | |
| dapat dikurangi dan spasi dapat ditambah | |
| jika dimensi balok yang memadai yang | |
| merangka pada keempat sisi joint. | |
| ==== 18.8.3.3 Tulangan longitudinal balok yang | |
| berada di luar inti kolom harus dikekang | |
| oleh tulangan transversal yang menembus | |
| kolom dengan spasi sesuai 18.6.4.4, dan | |
| persyaratan 18.6.4.2 dan 18.6.4.3, jika | |
| pengekangan tersebut tidak diberikan oleh | |
| balok yang merangka ke dalam joint. | |
| ==== R18.8.3.3 Tulangan transversal perlu, | |
| atau balok transfer jika ada, dimaksudkan | |
| untuk mengekang tulangan longitudinal | |
| balok dan meningkatkan gaya transfer | |
| pada joint balok-kolom. | |
| Sebuah contoh tulangan transversal pada | |
| kolom yang disediakan untuk mengekang | |
| tulangan lewatan diluar inti kolom seperti | |
| yang ditunjukkan pada Gambar R18.6.2. | |
| Petunjuk pendetailan tambahan dan | |
| rekomendasi desain untuk kedua | |
| sambungan interior dan eksterior balok | |
| lebar (wide-beam) dengan tulangan | |
| lewatan diluar inti kolom dapat ditemukan | |
| pada ACI 352R. | |
| ==== 18.8.3.4 Bila tulangan momen negatif | |
| balok menggunakan tulangan berkepala | |
| (headed deformed bar) yang berhenti di | |
| dalam joint, maka ujung atas kolom harus | |
| diteruskan di atas joint setidaknya setinggi | |
| h. Sebagai alternatif, tulangan balok harus | |
| dikekang pada muka atas joint oleh | |
| tulangan joint vertikal tambahan. | |
| ==== R18.8.3.4 Ketentuan ini mengacu pada | |
| knee joint dimana tulangan balok diputus | |
| dengan tulangan ulir berkepala. Joint | |
| seperti itu memerlukan pengekangan pada | |
| tulangan balok berkepala sepanjang muka | |
| atas joint. Pengekangan ini dapat di | |
| sediakan baik oleh (a) kolom yang menerus | |
| keatas di atas muka joint, atau (b) kait | |
| tulangan vertikal disekitar batang tulangan | |
| atas balok dan diteruskan kebawah menuju | |
| joint di samping tulangan longitudinal | |
| kolom. Petunjuk pendetailan dan | |
| rekomendasi desain untuk tulangan joint | |
| vertikal ada pada ACI 352R. | |
| ==== 18.8.4 Kekuatan geser | |
| ==== R18.8.4 Kekuatan geser – Persyaratan | |
| pada Pasal 18 untuk joint yang proporsional | |
| berdasarkan ACI 352R bahwa fenomena | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 395 dari 695 | |
| ==== 18.8.4.1 Kekuatan geser Vn joint harus | |
| sesuai Tabel 18.8.4.1 di bawah ini. | |
| | |
| Tabel 18.8.4.1 – Kekuatan geser | |
| nominal joint Vn | |
| | |
| ==== 18.8.4.2 Pada Tabel 18.8.4.1, suatu | |
| muka joint dianggap terkekang oleh balok | |
| apabila lebar balok tersebut paling tidak tiga | |
| perempat dari lebar efektif joint. | |
| Perpanjangan balok yang melewati muka | |
| joint setidaknya sama dengan tinggi balok h | |
| boleh dianggap memberikan kekangan | |
| pada muka joint tersebut. Perpanjangan | |
| balok tersebut harus memenuhi 18.6.2.1 | |
| (b), 18.6.3.1, 18.6.4.2, 18.6.4.3, dan | |
| 18.6.4.4. | |
| ==== 18.8.4.3 Luas penampang efektif dalam | |
| suatu joint, Aj, harus dihitung dari tinggi joint | |
| kali lebar joint efektif. Tinggi joint harus | |
| sebesar lebar kolom, h. Lebar joint efektif | |
| harus selebar kolom, kecuali bila ada balok | |
| yang merangka ke dalam kolom yang lebih | |
| lebar, lebar joint efektif tidak boleh melebihi | |
| nilai terkecil dari a) dan b): | |
| a) Lebar balok ditambah tinggi joint | |
| b) Dua kali jarak tegak lurus yang lebih | |
| kecil dari sumbu longitudinal balok ke | |
| sisi kolom. | |
| PENJELASAN | |
| perilaku didalam joint diinterpretasikan | |
| dalam kekuatan geser nominal pada joint. | |
| Berdasarkan tes pada joint (Meinheit dan | |
| Jirsa 1997) dan balok tinggi (deep beams) | |
| (Hirosiwa 1997) mengindikasikan bahwa | |
| kekuatan geser tidak sensitif terhadap | |
| tulangan joint (geser) seperti yang tersirat | |
| dalam persamaan yang dikembangkan | |
| oleh Joint ACI-ASCE Committee 326 | |
| (1962) untuk balok, kekuatan pada joint | |
| ditetapkan sebagai fungsi dari kekuatan | |
| tekan beton saja dan persyaratan jumlah | |
| minimum tulangan transversal pada joint | |
| (mengacu pada 18.8.3). Luas efektif joint, | |
| Aj, diilustrasikan pada Gambar R18.8.4. | |
| Tidak diizinkan Aj lebih besar dari luas | |
| penampang kolom. Kolom bulat harus | |
| dianggap memiliki bagian persegi dari luas | |
| ekuivalen penampang persegi. | |
| Ketiga tingkatan kekuatan geser | |
| disyaratkan 18.8.4.1 berdasarkan | |
| rekomendasi dari ACI 352R. | |
| Uji beban siklik pada joint dengan | |
| perpanjangan balok dengan panjang | |
| sekurang-kurangnya sama dengan tinggi | |
| balok mengindikasikan kekuatan geser joint | |
| yang sama terhadap joint dengan balok | |
| menerus. Temuan ini menunjukkan bahwa | |
| perpanjangan balok, ketika dibuat dengan | |
| dimensi dan ditulangi dengan tulangan | |
| longitudinal dan transversal yang tepat, | |
| memberikan kekangan yang efektif pada | |
| muka joint, sehingga menunda penurunan | |
| kekuatan joint pada deformasi yang besar | |
| (Meinheit dan Jirsa 1981) | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 396 dari 695 | |
| | |
| Gambar R18.8.4 – Luas joint efektif | |
| ==== 18.8.5 Panjang penyaluran tulangan tarik | |
| ==== R18.8.5 Panjang penyaluran tulangan | |
| Tarik | |
| ==== 18.8.5.1 Untuk tulangan D10 hingga D36 | |
| yang ujungnya diberi kait standar, panjang | |
| penyaluran ℓdh harus dihitung berdasarkan | |
| Pers. (18.8.5.1). Untuk beton normal, ℓdh | |
| yang diperoleh tidak boleh kurang dari nilai | |
| terbesar antara 8db dan 150 mm; dan untuk | |
| beton ringan tidak boleh kurang dari nilai | |
| terbesar antara 10db dan 190 mm. | |
| | |
| | |
| ℓdh = fy.db / (5,4 lambda sqrt(fc') ) | |
| .... (18.8.5.1) | |
| | |
| | |
| Nilai lambda adalah 0,75 untuk beton ringan dan | |
| 1,0 untuk beton normal. | |
| Kait standar harus ditempatkan dalam inti | |
| terkekang kolom atau elemen batas, | |
| dengan kait ditekuk ke dalam joint. | |
| ==== R18.8.5.1 Panjang penyaluran minimum | |
| dalam tarik untuk tulangan ulir dengan kait | |
| standar ditetapkan menggunakan Pers. | |
| (18.8.5.1), berdasarkan 25.4.3. Panjang | |
| penyaluran batang dengan kait standar | |
| adalah jarak, paralel ke batang, dari | |
| penampang kritis (dimana tulangan akan | |
| disalurkan), ke garis singgung tepi luar kait. | |
| Garis singgung harus ditarik tegak lurus | |
| terhadap sumbu batang (mengacu ke tabel | |
| 25.3.1). | |
| Karena Pasal 18 menetapkan bahwa kait | |
| harus tertanam dalam beton yang | |
| terkekang, koefisien 0,7 (untuk selimut | |
| beton) dan 0,8 (untuk ikat silang) telah | |
| dimasukkan dalam kostanta pada Pers. | |
| (18.8.5.1). Panjang penyaluran yang | |
| diturunkan langsung dari 25.4.3 | |
| ditingkatkan untuk mencerminkan efek | |
| beban bolak-balik. Faktor-faktor seperti | |
| tegangan aktual pada tulangan menjadi | |
| lebih besar dari kekuatan leleh dan panjang | |
| penyaluran efektif tidak selalu dimulai pada | |
| muka joint telah secara implisit | |
| dipertimbangkan dalam perumusan | |
| sebagai panjang penyaluran dasar yang | |
| digunakan sebagai dasar Pers. (18.8.5.1). | |
| Persyaratan untuk kait diproyeksikan | |
| kedalam joint adalah untuk meningkatkan | |
| strut tekan diagonal melewati joint. | |
| Persyaratan berlaku untuk tulangan balok | |
| dan kolom yang dihentikan pada joint | |
| dengan kait standar. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 397 dari 695 | |
| ==== 18.8.5.2 Untuk tulangan berkepala yang | |
| memenuhi 20.2.1.6, panjang penyaluran | |
| tarik harus sesuai 25.4.4, kecuali spasi | |
| bersih antar tulangan diizinkan setidaknya | |
| 3db. | |
| ==== R18.8.5.2 Batasan spasi 3db berdasakan | |
| studi joint yang terkekang oleh tulangan | |
| transversal konsisten dengan persyaratan | |
| sistem rangka pemikul momen khusus | |
| pada pasal ini (Kang et al. 2009). Untuk | |
| menghindari tulangan terlalu rapat, akan | |
| lebih baik memasang kepala tulangan | |
| selang seling. | |
| ==== 18.8.5.3 Untuk tulangan D10 hingga D36, | |
| panjang penyaluran tulangan tarik ℓd untuk | |
| tulangan lurus tidak boleh kurang dari nilai | |
| terbesar antara a) dan b): | |
| a) 2,5 kali panjang sesuai 18.8.5.1 bila | |
| beton yang dicor di bawah tulangan | |
| tersebut tidak melebihi 300 mm | |
| b) 3,25 kali panjang sesuai 18.8.5.1 bila | |
| tinggi beton yang dicor bersamaan di | |
| bawah batang tulangan melebihi 300 | |
| mm. | |
| ==== R18.8.5.3 Panjang penyaluran tarik | |
| minimum untuk batang lurus adalah | |
| perkalian dari panjang yang diindikasikan | |
| oleh 18.8.5.1. Pasal 18.8.5.3 b) mengacu | |
| pada batang atas. Kurangnya referensi | |
| untuk tulangan D43 dan D57 pada 18.8.5 | |
| adalah karena kurangnya informasi tentang | |
| pengangkuran dari tulangan tersebut yang | |
| terkena beban bolak-balik yang | |
| mensimulasikan pengaruh gempa. | |
| ==== 18.8.5.4 Tulangan lurus yang berhenti | |
| pada joint harus melewati inti terkekang | |
| kolom atau elemen batas. Semua bagian ℓd | |
| yang tidak berada di dalam inti terkekang | |
| harus diperpanjang dengan faktor sebesar | |
| 1,6 kali. | |
| ==== R18.8.5.4 Jika panjang tertanam lurus | |
| perlu dari batang tulangan berada di luar | |
| volume beton yang terkekang (seperti yang | |
| didefinisikan 18.6.4, 18.7.5, atau 18.8.3), | |
| panjang penyaluran perlu adalah | |
| ditingkatkan dengan asumsi bahwa | |
| batasan tegangan lekatan diluar daerah | |
| terkekang lebih rendah dari tegangan | |
| daerah terkekang. | |
| | |
| ℓdm = 1,6(ℓd – ℓdc) + ℓdc | |
| Atau | |
| ℓdm = 1,6ℓd – 0,6ℓdc | |
| | |
| Dimana ℓdm adalah panjang penyaluran | |
| perlu jika batang tulangan tidak | |
| sepenuhnya tertanam dalam beton yang | |
| terkekang; ℓd adalah persyaratan panjang | |
| penyaluran tarik untuk batang lurus | |
| sebagaimana didefinisikan dalam 18.8.5.3; | |
| dan ℓdc adalah panjang dari batang yang | |
| tertanam dalam beton yang terkekang. | |
| ==== 18.8.5.5 Jika digunakan tulangan berlapis | |
| epoksi, maka panjang penyaluran | |
| berdasarkan 18.8.5.1, 18.8.5.3, dan | |
| ==== 18.8.5.4 harus dikalikan dengan faktor | |
| yang sesuai 25.4.2.4 atau 25.4.3.2. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 398 dari 695 | |
| | |
| [ Lanjut Ke 18.9 – Sistem rangka pemikul momen khusus (=SRPMK) beton pracetak ... ] | |
| | |
| | |
