| STANDAR | |
| ==== 18.7 – Kolom sistem rangka pemikul | |
| momen khusus | |
| ==== 18.7.1 Ruang lingkup | |
| ==== 18.7.1.1 Pasal ini berlaku untuk kolomkolom | |
| sistem rangka pemikul momen | |
| khusus yang merupakan bagian sistem | |
| pemikul gaya seismik dan utamanya | |
| didesain untuk menahan gaya lentur, geser, | |
| dan aksial. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7 – Kolom sistem rangka pemikul | |
| momen khusus | |
| ==== R18.7.1 Ruang Lingkup – Pasal ini | |
| berlaku untuk kolom sistem rangka pemikul | |
| momen khusus terlepas dari besarnya gaya | |
| aksial. Sebelum 2014, standar mengizinkan | |
| kolom dengan gaya aksial yang kecil | |
| didesain sebagai balok. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 385 dari 695 | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.2 Batasan dimensi | |
| ==== 18.7.2.1 Kolom-kolom harus memenuhi a) | |
| dan b): | |
| a) Dimensi penampang terkecil, diukur | |
| pada garis lurus yang melalui pusat | |
| geometri, tidak kurang dari 300 mm. | |
| b) Rasio dimensi penampang terkecil | |
| terhadap dimensi tegak lurusnya tidak | |
| kurang dari 0,4. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.2 Batasan dimensi – Batasan | |
| geometri dalam pasal ini mengikuti praktek | |
| sebelumnya (Seismology Committee of | |
| SEAOC 1996) | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.3 Kekuatan lentur minimum kolom | |
| ==== 18.7.3.1 Kolom-kolom harus memenuhi | |
| 18.7.3.2 atau 18.7.3.3. | |
| ==== 18.7.3.2 Kekuatan lentur kolom harus | |
| memenuhi | |
| ΣMnc≥(1,2)ΣMnb (18.7.3.2) | |
| Mnc adalah jumlah kekuatan lentur nominal | |
| kolom-kolom yang merangka ke dalam | |
| joint, yang dievaluasi di muka-muka joint. | |
| Kekuatan lentur kolom harus dihitung untuk | |
| gaya aksial terfaktor, konsisten dengan | |
| arah gaya-gaya lateral yang ditinjau, yang | |
| menghasilkan kekuatan lentur terendah. | |
| Mnb adalah jumlah kekuatan lentur | |
| nominal balok yang merangka ke dalam | |
| joint, yang dievaluasi di muka-muka joint. | |
| Pada konstruksi balok-T, dimana pelat | |
| dalam kondisi tarik akibat momen-momen | |
| di muka joint, tulangan pelat dalam lebar | |
| efektif pelat sesuai 6.3.2 harus diasumsikan | |
| berkontribusi terhadap Mnb jika tulangan | |
| pelat tersebut terangkur dengan baik pada | |
| penampang kritisnya. | |
| Kekuatan lentur harus dijumlahkan | |
| sedemikian hingga momen-momen kolom | |
| berlawanan dengan momen-momen balok. | |
| Pers. (18.7.3.2) harus dipenuhi untuk | |
| momen-momen balok yang bekerja pada | |
| kedua arah pada bidang vertikal rangka | |
| yang ditinjau. | |
| ==== 18.7.3.3 Jika 18.7.3.2 tidak dipenuhi pada | |
| suatu joint, kekuatan dan kekakuan lateral | |
| kolom yang merangka ke dalam joint | |
| tersebut harus diabaikan saat menghitung | |
| kekuatan dan kekakuan struktur. Kolom-kolom | |
| ini harus memenuhi 18.14. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.3 Kekuatan lentur minimum kolom | |
| – Tujuan dari 18.7.3.2 adalah untuk | |
| mengurangi kemungkinan leleh pada kolom | |
| yang dianggap sebagai bagian dari sistem | |
| pemikul gaya seismik. Jika kolom tidak | |
| lebih kuat dari balok yang merangka pada | |
| joint, ada kemungkinan peningkatan aksi | |
| inelastik. Kasus terburuk pada kolom lemah | |
| adalah kelelehan lentur dapat terjadi pada | |
| kedua ujung kolom pada satu lantai tertentu | |
| yang menghasilkan mekanisme kegagalan | |
| kolom yang dapat menyebabkan | |
| keruntuhan bangunan. | |
| Pada 18.7.3.2, kekuatan nominal balok | |
| dan kolom dihitung pada muka-muka joint, | |
| dan kekuatan tersebut dibandingkan | |
| secara langsung menggunakan Pers. | |
| (18.7.3.2). Standar 1995 dan standar | |
| sebelumnya mengharuskan kekuatan | |
| desain untuk dibandingkan tidak pada | |
| permukaan joint tetapi di pusat joint, yang | |
| biasanya menghasilkan hasil yang sama | |
| tetapi dengan usaha penghitungan ekstra. | |
| Dalam menentukan kekuatan momen | |
| nominal balok dengan lentur negatif (sisi | |
| atas dalam kondisi tarik), tulangan | |
| longitudinal yang terdapat dalam lebar | |
| efektif sayap dari pelat atas yang | |
| berperilaku monolit dengan balok | |
| meningkatkan kekuatan balok. French dan | |
| Moehle (1991), pada rakitan balok-kolom | |
| yang mengalami gaya lateral, menunjukkan | |
| bahwa dengan menggunakan lebar sayap | |
| efektif yang didefinisikan dalam 6.3.2 | |
| memberikan nilai perkiraan momen negatif | |
| sambungan interior yang cukup baik pada | |
| perpindahan lantai mendekati 2 persen dari | |
| ketinggian tingkat. Lebar efektif ini | |
| konservatif bila pelat berakhir pada | |
| spandrel yang lemah. | |
| Bila 18.7.3.2 tidak terpenuhi pada joint, | |
| ==== 18.7.3.3 mensyaratkan kontribusi positif | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 386 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| kolom atau kolom-kolom pada kekakuan | |
| dan kekuatan lateral struktur harus | |
| diabaikan. Kontribusi negatif tidak | |
| dihilangkan. Sebagai contoh, meniadakan | |
| kekakuan kolom seharusnya tidak menjadi | |
| alasan untuk mengurangi geser dasar | |
| (base shear) desain. Bila menyertakan | |
| kolom tersebut dalam model analisis | |
| bangunan dapat menghasilkan | |
| peningkatan efek torsi, peningkatan | |
| tersebut harus diperhitungkan seperti | |
| disyaratkan oleh SNI 1726. Selanjutnya, | |
| kolom harus diberi penulangan transversal | |
| untuk meningkatkan tahanan terhadap | |
| gaya geser dan aksial. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.4 Tulangan longitudinal | |
| ==== 18.7.4.1 Luas tulangan longitudinal Ast | |
| tidak boleh kurang dari 0,01Ag dan tidak | |
| lebih dari 0,06Ag. | |
| ==== 18.7.4.2 Pada kolom-kolom dengan | |
| sengkang bundar, jumlah batang tulangan | |
| longitudinal minimum harus 6 buah. | |
| ==== 18.7.4.3 Sambungan mekanis harus | |
| memenuhi 18.2.7 dan sambungan las | |
| 18.2.8. Sambungan lewatan diizinkan | |
| hanya dalam daerah tengah tinggi kolom | |
| dan harus didesain sebagai sambungan | |
| lewatan tarik dan harus dilingkupi tulangan | |
| transversal yang memenuhi 18.7.5.2 dan | |
| 18.7.5.3. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.4 Tulangan longitudinal – Batas | |
| bawah luas tulangan longitudinal adalah | |
| untuk mengontrol deformasi jangka | |
| panjang dan untuk memiliki momen leleh | |
| melebihi momen retaknya. Batas atas luas | |
| tulangan longitudinal mencerminkan | |
| kepedulian terhadap kerapatan tulangan, | |
| transfer beban dari elemen lantai ke kolom | |
| (terutama dalam konstruksi bangunan | |
| tingkat rendah) dan peningkatan tegangan | |
| geser yang tinggi. | |
| Pengelupasan selimut beton, yang | |
| mungkin terjadi di dekat ujung kolom pada | |
| rangka dengan konfigurasi tipikal, membuat | |
| sambungan lewatan di lokasi ini rentan. | |
| Jika sambungan lewatan harus digunakan, | |
| maka harus diletakkan di daerah tengah | |
| tinggi lantai (midheight) di mana tegangan | |
| bolak-balok cenderung terbatas pada | |
| rentang tegangan yang lebih kecil daripada | |
| di lokasi dekat joint. Tulangan transversal | |
| diperlukan pada area sepanjang | |
| sambungan lewatan karena ketidakpastian | |
| distribusi momen di sepanjang tinggi lantai | |
| dan kebutuhan untuk pengekangan | |
| sambungan lewatan yang mengalami | |
| tegangan bolak-balik (Sivakumar et al. | |
| 1983). | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.5 Tulangan transversal | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.5 Tulangan transversal - Bagian ini | |
| berkaitan dengan pengekangan beton dan | |
| penyediaan dukungan lateral untuk | |
| tulangan longitudinal. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.5.1 Tulangan transversal yang | |
| disyaratkan 18.7.5.2 hingga 18.7.5.4 harus | |
| dipasang sepanjang odari masing-masing | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.5.1 Bagian ini menetapkan panjang | |
| minimum untuk menyediakan tulangan | |
| transversal yang rapat pada ujung kolom, | |
| dimana leleh lentur biasanya terjadi. Hasil | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 387 dari 695 | |
| muka joint dan pada kedua sisi sebarang | |
| penampang dimana pelelehan lentur | |
| dimungkinkan terjadi sebagai akibat | |
| perpindahan lateral yang melampaui | |
| perilaku elastik. Panjang lo tidak boleh | |
| kurang dari nilai terbesar antara a) hingga | |
| c): | |
| a) Tinggi kolom pada muka joint atau pada | |
| penampang dimana pelelehan lentur | |
| dimungkinkan terjadi | |
| b) Seperenam tinggi bersih kolom | |
| c) 450 mm | |
| PENJELASAN | |
| penelitian menunjukkan bahwa panjang | |
| minimum harus ditingkatkan sebesar 50 | |
| persen atau lebih di lokasi-lokasi, seperti | |
| lantai dasar bangunan, di mana kebutuhan | |
| beban aksial dan lentur kemungkinan | |
| sangat tinggi (Watson et al. 1994). | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.5.2 Tulangan transversal harus | |
| sesuai a) hingga f): | |
| a) Tulangan transversal harus terdiri dari | |
| spiral tunggal atau spiral saling tumpuk | |
| (overlap), sengkang pengekang bundar, | |
| atau sengkang pengekang persegi, | |
| dengan atau tanpa ikat silang. | |
| b) Setiap tekukan ujung sengkang | |
| pengekang persegi dan ikat silang harus | |
| mengait batang tulangan longitudinal | |
| terluar. | |
| c) Ikat silang dengan ukuran batang | |
| tulangan yang sama atau yang lebih | |
| kecil dari diameter sengkang pengekang | |
| diizinkan sesuai batasan 25.7.2.2. Ikat | |
| silang yang berurutan harus diselangseling | |
| ujungnya sepanjang tulangan | |
| longitudinal dan sekeliling perimeter | |
| penampang. | |
| d) Jika digunakan sengkang pengekang | |
| persegi ataupun ikat silang, tulangan | |
| transversal tersebut harus berfungsi | |
| sebagai tumpuan lateral untuk tulangan | |
| longitudinal sesuai 25.7.2.2 dan 25.7.2.3 | |
| e) Tulangan harus diatur sedemikian | |
| sehingga spasi hx antara tulangantulangan | |
| longitudinal di sepanjang | |
| perimeter penampang kolom yang | |
| tertumpu secara lateral oleh sudut ikat | |
| silang atau kaki-kaki sengkang | |
| pengekang tidak boleh melebihi 350 | |
| mm. | |
| f) Ketika Pu>0,3Ag𝒇𝒄′ atau 𝒇𝒄′> 70 MPa | |
| pada kolom dengan sengkang | |
| pengekang, setiap batang atau bundel | |
| tulangan longitudinal di sekeliling inti | |
| kolom harus memiliki tumpuan lateral | |
| yang diberikan oleh sudut dari sengkang | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.5.2 Bagian 18.7.5.2 dan 18.7.5.3 | |
| memberikan persyaratan untuk konfigurasi | |
| tulangan transversal untuk kolom dan joint | |
| dari sistem rangka pemikul momen khusus. | |
| Gambar R18.7.5.2 menunjukkan contoh | |
| tulangan transversal yang disediakan oleh | |
| satu sengkang pengekang dan tiga ikat | |
| silang (crossties). Ikat silang dengan kait 90 | |
| derajat tidak seefektif ikat silang dengan | |
| kait 135 derajat ataupun sengkang | |
| pengekang dalam memberikan | |
| pengekangan. Untuk nilai Pu/Ag𝒇𝒄′ yang | |
| rendah dan kekuatan tekan beton yang | |
| rendah, ikat silang dengan kait 90-derajat | |
| cukup memadai apabila ujung kaitnya | |
| dipasang selang-seling sepanjang kolom | |
| dan di sekeliling kolom. Untuk nilai Pu/Ag𝒇𝒄′ | |
| yang lebih tinggi, dimana diharapkan terjadi | |
| perilaku yang terkontrol tekan | |
| (compression controlled behavior), dan | |
| untuk kekuatan tekan yang tinggi, dimana | |
| perilaku kolom cenderung lebih getas, | |
| peningkatan pengekangan yang disediakan | |
| dengan memiliki sudut dengan sengkang | |
| tertutup (hoop) atau kait seismik yang | |
| mendukung semua tulangan longitudinal | |
| adalah sangat penting untuk mencapai | |
| kinerja yang diinginkan. Apabila kondisi ini | |
| berlaku, diperlukan ikat silang dengan kait | |
| seismik di kedua ujungnya. Batasan spasi | |
| sebesar 200 mm pada 𝒉𝒙 juga | |
| dimaksudkan untuk meningkatkan kinerja | |
| pada kondisi kritis. Untuk tulangan yang | |
| dibundel (bundled bars), bengkokan atau | |
| kait dari sengkang tertutup dan ikat silang | |
| harus mengelilingi bundel, dan bengkokan | |
| yang lebih panjang pada kait harus | |
| dipertimbangkan. Beban aksial kolom Pu | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 388 dari 695 | |
| STANDAR | |
| pengekang ataupun oleh kait gempa, | |
| dan nilai hx tidak boleh lebih dari 200 | |
| mm. Pu harus merupakan gaya tekan | |
| terbesar yang konsisten dengan | |
| kombinasi beban terfaktor termasuk E. | |
| PENJELASAN | |
| harus mencerminkan gaya tekan terfaktor | |
| dari beban gempa dan gravitasi. | |
| Pada standar-standar yang lalu, | |
| persyaratan untuk tulangan transversal di | |
| kolom, dinding, sambungan balok-kolom, | |
| dan balok kopel yang diperkuat secara | |
| diagonal mengacu pada persamaan yang | |
| sama. Pada standar ini, persamaan dan | |
| persyaratan penulangannya berbeda | |
| tergantung pada tipe elemen dan | |
| merupakan fungsi dari beban, deformasi, | |
| dan persyaratan kinerjanya. Selain itu, hx | |
| sebelumnya disebut sebagai jarak antara | |
| kaki-kaki sengkang pengekang atau ikat | |
| silang. Pada standar ini, hx mengacu pada | |
| jarak antara tulangan longitudinal yang | |
| diikat oleh sengkang pengekang ataupun | |
| ikat silang tersebut. | |
| Gambar R18.7.5.2 – Contoh | |
| penulangan transversal pada kolom | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 389 dari 695 | |
| Gambar R18.7.5.2 f) – Contoh | |
| penulangan transversal pada kolom | |
| dengan Pu>0,3Ag𝒇𝒄′ atau 𝒇𝒄′> 70 Mpa | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.5.3 Spasi tulangan transversal tidak | |
| melebihi nilai terkecil dari (a) hingga (c): | |
| a) Seperempat dimensi terkecil | |
| penampang kolom | |
| b) Enam kali diameter tulangan | |
| longitudinal terkecil | |
| c) so, yang dihitung dengan | |
| so = 100 + ( (350-hx)/3 ) ...(18.7.5.3) | |
| Nilai so tidak boleh melebihi 150 mm dan | |
| tidak perlu kurang dari 100 mm. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.5.3 Persyaratan bahwa spasi | |
| tulangan transversal tidak melebihi | |
| seperempat dimensi minimum komponen | |
| adalah untuk memenuhi kecukupan | |
| pengekangan beton. Persyaratan bahwa | |
| spasi sengkang tidak melebihi enam kali | |
| diameter tulangan longitudinal adalah | |
| dimaksudkan memberikan tahanan tekuk | |
| tulangan longitudinal setelah terjadi | |
| pengelupasan beton. Batasan spasi 100 | |
| mm adalah untuk pengekangan beton; | |
| ==== 18.7.5.3 mengizinkan batasan ini | |
| diperbesar menjadi 150 mm jika spasi ikat | |
| silang atau kaki-kaki tulangan dari | |
| sengkang tertutup (hoop) saling tumpuk | |
| adalah 200 mm atau lebih kecil. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.5.4 Jumlah tulangan transversal | |
| harus sesuai Tabel 18.7.5.4. | |
| Faktor kekuatan beton kf dan faktor | |
| keefektifan pengekangan kn dihitung | |
| berdasarkan Pers. 18.7.5.4a dan 18.7.5.4b. | |
| a) kf=fc'/175+0,6 >= 1,0 ... (18.7.5.4a) | |
| b) kn = nl / (nl-2) .... (18.7.5.4b) | |
| dimana nl adalah jumlah batang atau | |
| bundel tulangan longitudinal di sekeliling inti | |
| kolom dengan sengkang persegi yang | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.5.4 Efek tulangan spiral dan | |
| tulangan sengkang pengekang persegi | |
| yang dikonfigurasikan dengan baik | |
| terhadap kapasitas deformasi kolom sudah | |
| banyak dibuktikan (Sakai dan Sheikh | |
| 1989). Ekspresi (a), (b), (d), dan (e) pada | |
| Tabel 18.7.5.4 telah digunakan dalam SNI | |
| 2847 untuk menghitung kebutuhan | |
| tulangan pengekang untuk menjamin | |
| bahwa spalling selimut beton tidak | |
| menyebabkan hilangnya kapasitas kolom | |
| dalam menahan gaya aksial. Ekspresi (c) | |
| dan (f) dikembangkan dari studi terhadap | |
| data pengujian kolom (Elwood et al. 2009) | |
| dan dimaksudkan untuk menghasilkan | |
| kolom yang mampu mencapai rasio | |
| simpangan (drift) sebesar 0,03 tanpa | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 390 dari 695 | |
| STANDAR | |
| ditumpu secara lateral oleh sudut dari | |
| sengkang pengekang atau kait seismik. | |
| Tabel 18.7.5.4 – Tulangan transversal | |
| untuk kolom-kolom sistem rangka | |
| pemikul momen khusus | |
| PENJELASAN | |
| mengalami penurunan kekuatan yang | |
| drastis. Ekspresi (c) dan (f) akan | |
| menentukan untuk kasus dimana gaya | |
| aksial melebihi ' c 0, 3 gAf , yang mana kirakira | |
| terletak di daerah terkontrol tekan | |
| untuk kolom yang ditulangi secara simetris. | |
| Faktor kn (Paultre dan Legeron 2008) | |
| mengurangi kebutuhan tulangan | |
| pengekang dengan memperkecil spasi dan | |
| kekangan lateral tulangan longitudinal | |
| sebab kolom yang demikian lebih efektif | |
| terkekang daripada kolom dengan tulangan | |
| longitudinal yang spasi kekangan lateralnya | |
| lebih besar. Faktor kf meningkatkan | |
| kebutuhan tulangan pengekang untuk | |
| kolom dengan > 70 MPa karena kolom | |
| tersebut akan mengalami kegagalan getas | |
| apabila tidak dikekang dengan baik. | |
| Kekuatan tekan beton dengan mutu lebih | |
| besar daripada 100 MPa, harus digunakan | |
| dengan lebih hati-hati sebab hasil | |
| penelitian kolom dengan mutu setinggi itu | |
| belum banyak. Kekuatan tekan beton yang | |
| digunakan untuk menentukan kebutuhan | |
| tulangan pengekang harus sama dengan | |
| mutu beton yang disyaratkan di dokumen | |
| konstruksi. | |
| Ekspresi (a), (b), dan (c) pada Tabel | |
| ==== 18.7.5.4 harus dipenuhi untuk dua arah. | |
| Untuk tiap arah yang ditinjau, bc adalah | |
| dimensi inti yang tegak lurus dengan kaki | |
| tulangan Ash seperti yang ditunjukkan pada | |
| Gambar R18.7.5.2. | |
| Hasil penelitian menunjukkan bahwa | |
| tulangan mutu tinggi dapat efektif | |
| digunakan sebagai tulangan pengekang. | |
| Pasal 20.2.2.4 mengizinkan penggunaan | |
| nilai fyt sebesar 700 MPa untuk digunakan | |
| pada Tabel 18.7.5.4. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.5.5 Di luar panjang 0 yang | |
| ditetapkan dalam 18.7.5.1, kolom harus | |
| diberi tulangan spiral atau sengkang yang | |
| memenuhi 25.7.2 hingga 25.7.4 dengan | |
| spasi s tidak melebihi nilai terkecil dari | |
| enam kali diameter tulangan longitudinal | |
| terkecil dan 150 mm, kecuali bila jumlah | |
| tulangan transversal yang lebih besar | |
| disyaratkan oleh 18.7.4.3 atau 18.7.6. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.5.5 Ketentuan ini dimaksudkan | |
| untuk memberikan perlindungan yang | |
| wajar terhadap daerah tengah tinggi kolom | |
| di luar daerah sepanjang ℓo. Dari hasil | |
| pengamatan setelah gempa bumi telah | |
| menunjukkan kerusakan yang signifikan | |
| terhadap kolom pada daerah ini, dan | |
| tulangan minimum sengkang pengekang | |
| atau spiral yang diperlukan harus | |
| memberikan kekuatan yang lebih seragam | |
| di sepanjang kolom. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 391 dari 695 | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.5.6 Kolom yang menumpu reaksi dari | |
| komponen struktur kaku yang tak menerus, | |
| seperti dinding, harus memenuhi a) dan b): | |
| a) Tulangan transversal sesuai 18.7.5.2 | |
| hingga 18.7.5.4 harus disediakan | |
| sepanjang tinggi keseluruhan kolom | |
| pada semua tingkat di bawah lokasi | |
| diskontinuitas jika gaya tekan aksial | |
| terfaktor pada kolom-kolom ini akibat | |
| pengaruh gempa melebihi 𝑨𝒈𝒇𝒄′/10. | |
| Bilamana gaya desain telah diperbesar | |
| untuk memperhitungkan faktor kekuatan | |
| lebih elemen vertikal sistem pemikul | |
| gaya seismik, batasan 𝑨𝒈𝒇𝒄′/𝟏𝟎 harus | |
| ditingkatkan menjadi 𝑨𝒈𝒇𝒄′/𝟒 . | |
| b) Tulangan transversal harus diteruskan | |
| ke dalam komponen struktur kaku tak | |
| menerus paling sedikit sejarak d batang | |
| tulangan longitudinal terbesar sesuai | |
| 18.8.5. Bilamana ujung bawah kolom | |
| yang ditinjau berhenti pada suatu | |
| dinding, tulangan transversal perlu | |
| harus diteruskan ke dalam dinding | |
| paling sedikit d batang tulangan | |
| longitudinal terbesar di titik pemutusan. | |
| Bilamana kolom tersebut berhenti pada | |
| sistem fondasi, tulangan transversal | |
| perlu harus diteruskan paling sedikit 300 | |
| mm ke dalam sistem fondasi. | |
| ==== 18.7.5.7 Jika tebal selimut beton di luar | |
| tulangan transversal pengekang yang | |
| ditetapkan berdasarkan 18.7.5.1,18.7.5.6, | |
| dan 18.7.5.6 melebihi 100 mm, maka harus | |
| disediakan tulangan transversal tambahan | |
| dengan tebal selimut beton tidak melebihi | |
| 100 mm dan spasi tidak melebihi 300 mm. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.5.6 Kolom yang mendukung | |
| elemen struktur kaku yang tidak menerus, | |
| seperti dinding atau rangka batang, dapat | |
| mencapai respons inelastik yang cukup | |
| besar. Oleh karena itu, kolom-kolom ini | |
| memerlukan penulangan transversal yang | |
| disyaratkan pada sepanjang kolom. Ini | |
| mencakup semua kolom di bawah lantai di | |
| mana elemen struktur kaku tidak menerus, | |
| kecuali apabila gaya-gaya terfaktor terkait | |
| efek gempa adalah rendah. Lihat | |
| R18.12.7.5 untuk pembahasan faktor | |
| kekuatan lebih (overstrength) Ωo. | |
| R.18.7.5.7 Cangkang atau kulit yang tidak | |
| ditulangi dapat terkelupas saat kolom | |
| berdeformasi menahan efek gempa. | |
| Terpisahnya bagian cangkang dari intinya | |
| akibat pengelupasan lokal dapat | |
| menyebabkan bahaya jatuhnya beton | |
| cangkang tersebut. Tulangan tambahan | |
| diperlukan untuk mengurangi resiko | |
| terlepasnya cangkang dari kolom tersebut. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.6 Kekuatan geser | |
| ==== 18.7.6.1 Gaya desain | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.6 Kekuatan geser | |
| ==== R18.7.6.1 Gaya desain | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.6.1.1 Gaya geser desain Ve harus | |
| ditentukan dari peninjauan terhadap gayagaya | |
| maksimum yang dapat terjadi di | |
| muka-muka joint pada setiap ujung kolom. | |
| Gaya-gaya joint ini harus ditentukan | |
| menggunakan kekuatan lentur maksimum | |
| yang mungkin terjadi, Mpr, di setiap ujung | |
| kolom yang terkait dengan rentang beban | |
| aksial terfaktor, Pu, yang bekerja pada | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.7.6.1.1 Prosedur pada pasal 18.6.5.1 | |
| juga diaplikasikan untuk kolom. Pada lokasi | |
| di atas lantai dasar, momen pada joint | |
| dibatasi oleh kekuatan lentur balok yang | |
| merangka pada joint. Apabila balok-balok | |
| yang merangka pada sisi yang saling | |
| berlawanan dari joint, kekuatan kombinasi | |
| adalah penjumlahan kekuatan momen | |
| negatif pada satu sisi joint dan kekuatan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 392 dari 695 | |
| STANDAR | |
| kolom. Geser kolom tersebut di atas tidak | |
| perlu melebihi nilai geser yang dihitung dari | |
| kekuatan joint berdasarkan Mpr balok yang | |
| merangka ke joint. Nilai Ve tidak boleh | |
| kurang dari geser terfaktor berdasarkan | |
| analisis struktur. | |
| PENJELASAN | |
| momen positif pada sisi joint lainnya. | |
| Kekuatan momen balok tersebut dihitung | |
| menggunakan faktor reduksi kekuatan 1,0 | |
| dan tulangan menggunakan tegangan leleh | |
| efektif yang diambil paling tidak 1,25fy. | |
| Distribusi kombinasi kekuatan momen pada | |
| balok ke kolom di atas dan di bawah joint | |
| harus berdasarkan analisis. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.7.6.2 Tulangan transversal | |
| ==== 18.7.6.2.1 Tulangan transversal | |
| sepanjang ℓo berdasarkan 18.7.5.1, harus | |
| didesain untuk menahan geser dengan | |
| mengasumsikan Vc = 0 bila a) dan b) terjadi: | |
| a) Gaya geser akibat gempa berdasarkan | |
| ==== 18.7.6.1 setidaknya setengah kekuatan | |
| geser perlu maksimum di sepanjang o . | |
| b) Gaya tekan aksial terfaktor Pu termasuk | |
| pengaruh gempa kurang dari Ag.fc'/20 | |
| | |
| | |
| [ Lanjut Ke 18.8 – Joint sistem rangka pemikul momen khusus ... ] | |
| | |
| | |