| STANDAR | |
| ==== 18.5 – Dinding struktural pracetak | |
| menengah | |
| ==== 18.5.1 Ruang lingkup | |
| ==== 18.5.1.1 Pasal ini berlaku untuk dinding | |
| struktural pracetak menengah yang | |
| merupakan bagian dari sistem pemikul | |
| gaya seismik. | |
| ==== 18.5.2 Umum | |
| ==== 18.5.2.1 Pada sambungan antara panel | |
| dinding, atau antara panel dinding dan | |
| fondasi, pelelehan harus dibatasi pada | |
| elemen baja atau tulangan. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.5 – Dinding struktural pracetak | |
| menengah | |
| Sambungan antara panel dinding | |
| pracetak atau antara panel dinding dan | |
| fondasi disyaratkan untuk menahan | |
| pergerakan gempa dan agar menghasilkan | |
| kelelehan disekitar sambungan. Ketika | |
| sambungan mekanis Tipe 2 digunakan | |
| untuk menghubungkan tulangan utama | |
| secara langsung, kekuatan probable dari | |
| sambungan tidak boleh kurang dari 1,5 kali | |
| dari kekuatan leleh tulangan yang | |
| disyaratkan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 376 dari 695 | |
| STANDAR | |
| ==== 18.5.2.2 Elemen sambungan yang tidak | |
| didesain leleh, kekuatan perlunya harus | |
| didasarkan pada 1,5Sy dari bagian | |
| sambungan yang leleh. | |
| ==== 18.5.2.3 Pada struktur yang masuk | |
| dalam KDS D, E, atau F, pilar dinding harus | |
| didesain memenuhi 18.10.8 atau 18.14. | |
| ==== 18.6 - Balok sistem rangka pemikul | |
| momen khusus | |
| ==== 18.6.1 Ruang lingkup | |
| ==== 18.6.1.1 Pasal ini berlaku untuk balok-balok | |
| sistem rangka pemikul momen | |
| khusus yang merupakan bagian sistem | |
| pemikul gaya seismik dan utamanya | |
| didesain untuk menahan lentur dan geser. | |
| ==== 18.6.1.1 Balok-balok sistem rangka | |
| pemikul momen khusus harus merangka ke | |
| kolom-kolom sistem rangka pemikul | |
| momen khusus sesuai 18.7. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.6 - Balok SRPMK=sistem rangka pemikul | |
| momen khusus | |
| ==== R18.6.1 Ruang lingkup – Pasal ini berlaku | |
| untuk balok rangka momen khusus yang | |
| menahan beban lateral yang diinduksi oleh | |
| pergerakan gempa. Pada standar | |
| sebelumnya, setiap komponen rangka yang | |
| terkena gaya tekan aksial terfaktor melebihi | |
| ( Ag fc'/10 ) akibat setiap kombinasi beban | |
| harus diproporsionalkan dan didetailkan | |
| seperti yang dijelaskan dalam 18.7. Pada | |
| SNI 2847 ini, semua persyaratan untuk | |
| balok adalah terdapat dalam 18.6 terlepas | |
| dari besarnya gaya tekan aksial. | |
| Standar ini ditulis berdasarkan asumsi | |
| bahwa sistem rangka pemikul momen | |
| khusus terdiri dari balok horizontal dan | |
| kolom vertikal yang saling berhubungan | |
| oleh joint balok-kolom. Diperkenankan | |
| balok dan kolom dipasang miring selama | |
| sistem yang dihasilkan berperilaku sebagai | |
| rangka – yaitu, tahanan lateral disediakan | |
| terutama oleh transfer momen di antara | |
| balok dan kolom daripada aksi strut atau | |
| bresing. Pada sistem rangka pemikul | |
| momen khusus, diizinkan untuk mendesain | |
| balok untuk menahan kombinasi gaya | |
| momen dan aksial yang terjadi pada balok | |
| yang bekerja keduanya sebagai komponen | |
| rangka momen dan sebagai kord atau | |
| kolektor dari diafragma. Diperkenankan | |
| balok sistem rangka pemikul momen | |
| khusus diteruskan sebagai kantilever diluar | |
| kolom, tetapi kantilever seperti itu bukan | |
| bagian dari sitem rangka pemikul momen | |
| khusus yang membentuk sistem pemikul | |
| gaya seismik. diperkenankan balok sistem | |
| rangka pemikul momen khusus yang | |
| merangka pada elemen batas dinding jika | |
| elemen batas ditulangi sebagai kolom | |
| sistem rangka pemikul momen khusus | |
| sesuai dengan 18.7. Rangka bresing beton, | |
| dimana tahanan lateral ditahan terutama | |
| oleh gaya aksial pada balok dan kolom, | |
| bukan merupakan sistem pemikul gaya | |
| seismik yang berlaku. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 377 dari 695 | |
| STANDAR | |
| ==== 18.6.2 Batasan dimensi | |
| ==== 18.6.2.1 Balok harus memenuhi (a) | |
| hingga (c): | |
| a) Bentang bersih, ln, harus minimal 4d | |
| b) Lebar penampang bw, harus | |
| sekurangnya nilai terkecil dari 0,3h dan | |
| 250 mm | |
| c) Proyeksi lebar balok yang melampaui | |
| lebar kolom penumpu tidak boleh | |
| melebihi nilai terkecil dari c2 dan 0,75c1 | |
| pada masing-masing sisi kolom. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.6.2 Batasan dimensi – Bukti | |
| eksperimental (Hirosawa 1997) | |
| menunjukkan bahwa, akibat perpindahan | |
| bolak-balik di dalam rentang nonlinear, | |
| perilaku komponen struktur kontinu yang | |
| memiliki rasio panjang terhadap tinggi | |
| kurang dari 4 berbeda secara signifikan dari | |
| perilaku komponen struktur yang relatif | |
| ramping. Aturan desain yang berasal dari | |
| pengalaman dengan komponen struktur | |
| yang relatif ramping tidak berlaku secara | |
| langsung untuk komponen struktur dengan | |
| rasio panjang terhadap tinggi kurang dari 4, | |
| terutama berhubungan dengan kekuatan | |
| geser. | |
| Batasan geometrik yang ditunjukkan | |
| dalam 18.6.2.1 (b) dan (c) berasal dari | |
| praktik dan penelitian (ACI 352R) pada | |
| rangka beton bertulang yang menahan | |
| gaya gempa. Batasan dalam 18.6.2.1 (c) | |
| menentukan lebar balok maksimum yang | |
| secara efektif dapat mentransfer gaya ke | |
| sambungan balok-kolom. Contoh lebar | |
| efektif maksimum balok ditunjukkan dalam | |
| Gambar R18.6.2. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 378 dari 695 | |
| Gambar R18.6.2 – Lebar efektif | |
| maksimum balok lebar (wide beam) dan | |
| persyaratan tulangan transversal | |
| STANDAR | |
| ==== 18.6.3 Tulangan longitudinal | |
| ==== 18.6.3.1 Balok-balok harus memiliki | |
| setidaknya dua batang tulangan menerus | |
| pada sisi atas dan bawah penampang. | |
| Pada sebarang penampang, jumlah | |
| tulangan tidak boleh kurang dari yang | |
| disyaratkan 9.6.1.2, dan rasio tulangan | |
| tidak boleh melebihi 0,025, baik untuk | |
| tulangan atas maupun bawah. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.6.3 Tulangan longitudinal | |
| ==== R18.6.3.1 Batasan rasio tulangan 0,025 | |
| didasarkan terutama pada pertimbangan | |
| kerapatan tulangan dan, secara langsung, | |
| membatasi tegangan geser balok dengan | |
| proporsi tipikal. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 379 dari 695 | |
| STANDAR | |
| ==== 18.6.3.2 Kekuatan momen positif pada | |
| muka joint harus tidak kurang dari setengah | |
| kekuatan momen negatif pada muka joint | |
| tersebut. Kekuatan momen negatif dan | |
| positif pada sebarang penampang di | |
| sepanjang bentang komponen struktur | |
| tidak boleh kurang dari seperempat | |
| kekuatan momen maksimum pada muka | |
| kedua joint. | |
| ==== 18.6.3.3 Sambungan lewatan tulangan | |
| longitudinal diizinkan jika sengkang | |
| pengekang atau spiral dipasang sepanjang | |
| sambungan lewatan. Spasi tulangan | |
| transversal yang melingkupi batang | |
| tulangan yang disambung-lewatkan tidak | |
| boleh melebihi nilai terkecil dari d/4 dan 100 | |
| mm. Sambungan lewatan tidak boleh | |
| digunakan pada lokasi a) hingga c): | |
| a) Dalam joint | |
| b) Dalam jarak dua kali tinggi balok dari | |
| muka joint | |
| c) Dalam jarak dua kali tinggi balok dari | |
| penampang kritis di mana pelelehan | |
| lentur dimungkinkan terjadi sebagai | |
| akibat deformasi lateral yang | |
| melampaui perilaku elastik | |
| ==== 18.6.3.4 Sambungan mekanis harus | |
| memenuhi 18.2.7 dan sambungan las | |
| harus memenuhi 18.2.8. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.6.3.3 Sambungan (splices) tulangan | |
| lewatan dilarang disepanjang panjang | |
| dimana leleh lentur (sendi plastis) | |
| diantisipasi karena sambungan tersebut | |
| tidak dapat diandalkan dalam kondisi | |
| beban siklik dalam daerah inelastis. | |
| Tulangan transversal untuk sambungan | |
| lewatan pada setiap lokasi adalah wajib | |
| karena selimut beton berpotensi terkelupas | |
| (spalling) dan dibutuhkan untuk | |
| mengekang sambungan. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.6.3.5 Balok prategang harus | |
| memenuhi (a) hingga (d), kecuali bila | |
| digunakan pada sistem rangka pemikul | |
| momen khusus sesuai 18.9.2.3: | |
| a) Prategang rata-rata fpc yang dihitung | |
| untuk luas yang sama dengan dimensi | |
| terkecil penampang komponen struktur | |
| balok yang dikalikan dengan dimensi | |
| penampang tegak lurusnya tidak boleh | |
| melebihi nilai terkecil dari 3,5 MPa dan | |
| fc'/10. | |
| b) Pada daerah yang berpotensi | |
| mengalami sendi plastis, harus | |
| digunakan baja prategang tanpa | |
| lekatan. Regangan yang diperhitungkan | |
| pada baja prategang akibat | |
| perpindahan desain harus kurang dari | |
| 0,01. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.6.3.5 Standar ini dibuat, sebagian, | |
| berdasarkan pengamatan kinerja gedung | |
| pada gempa ( ACI 423.3R ). Untuk | |
| menghitung tegangan rata-rata prategang, | |
| dimensi penampang terkecil pada balok | |
| biasanya adalah dimensi badan (web), dan | |
| tidak bertujuan untuk mengacu pada tebal | |
| sayap (flens). Di daerah yang berpotensi | |
| terjadi sendi plastis, batasan regangan dan | |
| persyaratan tendon tanpa lekatan bertujuan | |
| untuk mencegah fraktur beton akibat | |
| deformasi inelastik gempa. Perhitungan | |
| regangan baja prategang disyaratkan | |
| mengingat mekanisme inelastik yang | |
| diantisipasi struktur. Untuk baja prategang | |
| tanpa lekatan sepanjang bentang balok | |
| penuh, regangan umumnya akan jauh di | |
| bawah batas yang disyaratkan. Untuk baja | |
| prategang dengan panjang tanpa lekatan | |
| yang pendek melalui atau berdekatan | |
| dengan sambungan, regangan tambahan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 380 dari 695 | |
| STANDAR | |
| c) Baja prategang tidak boleh | |
| menyumbangkan lebih dari seperempat | |
| kekuatan lentur positif atau negatif pada | |
| penampang kritis di daerah sendi plastis | |
| dan harus diangkur pada atau | |
| melampaui muka sisi luar joint. | |
| d) Pengangkuran tendon pasca tarik yang | |
| memikul gaya gempa harus mampu | |
| memfasilitasi tendon dalam menahan | |
| 50 siklus pembebanan, dengan nilai | |
| gaya tulangan prategang di antara 40 | |
| hingga 85 persen kekuatan tarik baja | |
| prategang yang ditetapkan. | |
| PENJELASAN | |
| akibat deformasi gempa dihitung sebagai | |
| hasil kali tinggi sumbu netral dan | |
| penjumlahan rotasi sendi plastis pada joint, | |
| dibagi dengan panjang tanpa lekatan. | |
| Pembatasan kekuatan lentur yang | |
| disediakan oleh tendon didasarkan pada | |
| hasil studi analitis dan eksperimental | |
| (Ishizuka dan Hawkins 1987; Park dan | |
| Thompson 1977). Meskipun kinerja seismik | |
| yang memuaskan dapat diperoleh dengan | |
| jumlah baja prategang yang lebih besar, | |
| pembatasan ini disyaratkan untuk | |
| memungkinkan penggunaan faktor | |
| modifikasi respons amplifikasi defleksi yang | |
| sama seperti yang ditentukan dalam model | |
| untuk rangka momen khusus tanpa baja | |
| prategang. Rangka momen khusus | |
| prategang umumnya akan mengandung | |
| baja tulangan kontinu yang diangkur | |
| dengan penutup yang memadai pada atau | |
| di luar muka eksterior setiap lokasi | |
| sambungan balok-kolom pada ujung | |
| rangka momen. | |
| Tes fatik untuk 50 siklus beban antara 40 | |
| hingga 80 persen dari kekuatan tarik yang | |
| disyaratkan untuk tulangan prategang | |
| sudah berjalan lama (ACI 423.3R; ACI | |
| 423.7). Batasan 80 persen meningkat | |
| menjadi 85 persen sesuai dengan batas 1 | |
| persen pada regangan tulangan prategang. | |
| Pengujian atas berbagai daerah tegangan | |
| ini bertujuan untuk secara konservatif | |
| mensimulasikan efek gempa kuat (severe). | |
| Detail tambahan tentang prosedur | |
| pengujian disajikan dalam ACI 423.7. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.6.4 Tulangan transversal | |
| ==== 18.6.4.1 Sengkang pengekang harus | |
| dipasang pada balok di daerah berikut: | |
| a) Sepanjang jarak yang sama dengan dua | |
| kali tinggi balok yang diukur dari muka | |
| kolom penumpu ke arah tengah | |
| bentang, di kedua ujung balok | |
| b) Sepanjang jarak yang sama dengan dua | |
| kali tinggi balok pada kedua sisi suatu | |
| penampang dimana pelelehan lentur | |
| dimungkinkan terjadi sebagai akibat | |
| deformasi lateral yang melampaui | |
| perilaku elastik. | |
| ==== 18.6.4.2 Bila diperlukan sengkang | |
| pengekang, batang tulangan longitudinal | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.6.4 Tulangan transversal – Tulangan | |
| transversal disyaratkan terutama untuk | |
| kekangan beton dan mempertahankan | |
| pendukung lateral untuk batang tulangan | |
| pada daerah dimana kelelehan terjadi. | |
| Contoh sengkang tertutup yang sesuai | |
| untuk balok ditunjukkan | |
| pada Gambar R18.6.4. | |
| Pada standar sebelumnya, batas atas | |
| pada spasi sengkang pengekang paling | |
| kecil adalah d/4, diameter delapan untuk | |
| batang longitudinal, 24 kali diameter | |
| sengkang pengekang, dan 300 mm. Batas | |
| atas diubah pada ACI edisi 2011 karena | |
| kekhawatiran tentang kemampuan batang | |
| longitudinal untuk menahan tekuk dan | |
| pengekangan pada balok yang lebih besar. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 381 dari 695 | |
| STANDAR | |
| utama yang terdekat ke muka tarik dan | |
| tekan harus diberi tumpuan lateral yang | |
| memenuhi 25.7.2.3 atau 25.7.2.4. Spasi | |
| tulangan longitudinal yang tertumpu secara | |
| lateral tidak boleh melebihi 350 mm. | |
| Tulangan longitudinal samping yang | |
| disyaratkan 9.7.2.3 tidak perlu tertumpu | |
| secara lateral. | |
| ==== 18.6.4.3 Sengkang pengekang pada | |
| balok diizinkan terdiri dari dua batang | |
| tulangan: yaitu sebuah sengkang yang | |
| mempunyai kait gempa pada kedua | |
| ujungnya dan ikat silang sebagai penutup. | |
| Ikat silang berurutan yang mengikat batang | |
| tulangan longitudinal yang sama harus | |
| memiliki kait 90 derajat yang dipasang | |
| selang-seling pada sisi yang berlawanan | |
| dari komponen struktur lentur. Jika batang | |
| tulangan longitudinal yang ditahan oleh ikat | |
| silang dikekang oleh pelat hanya pada satu | |
| sisi komponen struktur lentur, maka kait 90 | |
| derajat dari ikat silang harus ditempatkan | |
| pada sisi tersebut. | |
| ==== 18.6.4.4 Sengkang pengekang pertama | |
| harus ditempatkan tidak lebih dari 50 mm | |
| dari muka kolom penumpu. Spasi | |
| sengkang pengekang tidak boleh melebihi | |
| nilai terkecil dari a) hingga c): | |
| a) d/4 | |
| b) Enam kali diameter terkecil batang | |
| tulangan lentur utama, tidak termasuk | |
| tulangan longitudinal samping yang | |
| disyaratkan 9.7.2.3 | |
| c) 150 mm | |
| ==== 18.6.4.5 Bila diperlukan sengkang | |
| pengekang, sengkang pengekang tersebut | |
| harus didesain untuk menahan geser | |
| sesuai 18.6.5. | |
| ==== 18.6.4.6 Bila sengkang pengekang tidak | |
| diperlukan, sengkang dengan kait gempa | |
| pada kedua ujungnya harus dipasang | |
| dengan spasi tidak lebih dari d/2 sepanjang | |
| bentang balok. | |
| ==== 18.6.4.7 Pada balok yang mengalami | |
| gaya tekan aksial terfaktor melebihi | |
| Ag.fc'/10 harus dipasang sengkang | |
| pengekang yang memenuhi 18.7.5.2 | |
| hingga 18.7.5.4 sepanjang jarak yang | |
| PENJELASAN | |
| Dalam kasus komponen dengan kekuatan | |
| yang bervariasi sepanjang rentang atau | |
| komponen beban tetap yang mewakili | |
| sebagian besar dari total beban desain, | |
| konsentrasi rotasi inelastik dapat terjadi di | |
| sepanjang bentang tersebut. Jika kondisi | |
| seperti itu diantisipasi, tulangan transversal | |
| juga disyaratkan pada daerah dimana | |
| kelelehan diharapkan terjadi. Karena | |
| pengelupasan (spalling) beton mungkin | |
| terjadi, terutama di dan dekat daerah | |
| kelelehan lentur, semua tulangan badan | |
| disyaratkan untuk disediakan dalam bentuk | |
| sengkang tertutup. | |
| Gambar R18.6.4 – Contoh sengkang | |
| tertutup (hoop) yang dipasang | |
| bertumpuk dan ilustrasi batasan | |
| maksimum spasi horizontal penumpu | |
| batang longitudinal | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 382 dari 695 | |
| STANDAR | |
| ditentukan pada 18.6.4.1. Di luar jarak | |
| tersebut harus dipasang sengkang | |
| pengekang yang memenuhi 18.7.5.2 | |
| dengan spasi s tidak lebih dari nilai terkecil | |
| antara enam kali diameter tulangan | |
| longitudinal terkecil dan 150 mm. Pada | |
| kondisi tebal selimut beton melebihi 100 | |
| mm di luar tulangan transversal, harus | |
| dipasang tulangan transversal tambahan | |
| yang memiliki selimut beton yang tidak lebih | |
| dari 100 mm dan spasi tidak lebih dari 300 | |
| mm. | |
| ==== 18.6.5 Kekuatan geser | |
| ==== 18.6.5.1 Gaya desain – Gaya geser | |
| desain Ve harus dihitung dari tinjauan gayagaya | |
| pada bagian balok di antara kedua | |
| muka joint. Momen-momen dengan tanda | |
| berlawanan yang terkait dengan kekuatan | |
| momen lentur maksimum yang mungkin | |
| terjadi, Mpr, harus diasumsikan bekerja | |
| pada muka-muka joint dan balok dibebani | |
| dengan beban gravitasi tributari terfaktor di | |
| sepanjang bentangnya. | |
| ==== 18.6.5.2 Tulangan transversal | |
| Tulangan transversal sepanjang daerah | |
| yang diidentifikasi dalam 18.6.4.1 harus | |
| didesain untuk menahan geser dengan | |
| mengasumsikan Vc = 0 bilamana kedua a) | |
| dan b) terpenuhi: | |
| a) Gaya geser akibat gempa yang dihitung | |
| sesuai 18.6.5.1 mewakili setidaknya | |
| setengah kekuatan geser perlu | |
| maksimum dalam bentang tersebut. | |
| b) Gaya tekan aksial terfaktor Pu termasuk | |
| pengaruh gempa kurang dari Ag.fc'/20. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.6.5 Kekuatan geser – kecuali balok | |
| memiliki kekuatan momen yang berada | |
| pada 3 atau 4 kali momen desain, harus | |
| diasumsikan akan leleh pada lentur jika | |
| terjadi gempa besar. Gaya geser desain | |
| harus dipilih sehingga menjadi pendekatan | |
| yang baik dari geser maksimum yang dapat | |
| dihasilkan komponen. Oleh karena itu, | |
| persyaratan kekuatan geser pada | |
| komponen rangka berhubungan dengan | |
| kekuatan lentur dari komponen yang | |
| didesain daripada dengan gaya geser | |
| terfaktor ditunjukkan oleh analisis beban | |
| lateral. Kondisi ini dijelaskan dalam | |
| 18.6.5.1 diilustrasikan pada Gambar | |
| R18.6.5 | |
| Karena kekuatan leleh aktual pada | |
| tulangan longitudinal dapat melebihi | |
| kekuatan leleh yang disyaratkan dan | |
| karena pengerasan regangan (strain | |
| hardening) cenderung terjadi pada suatu | |
| joint yang terkena rotasi yang besar, | |
| kekuatan geser perlu ditentukan | |
| menggunakan tegangan tidak kurang dari | |
| 1,25 fy tulangan longitudinal. | |
| Studi eksperimental (Popov et al. 1972) | |
| komponen beton bertulang yang dikenai | |
| beban siklik telah menunjukkan bahwa | |
| butuh tulangan geser lebih banyak untuk | |
| memastikan kegagalan lentur jika | |
| komponen mengalami perpindahan | |
| nonlinear daripada jika komponen struktur | |
| dibebani hanya dalam satu arah. | |
| Pengamatan ini tercermin dalam standar ini | |
| (mengacu pada 18.6.5.2) dengan | |
| menghilangkan bagian yang mewakili | |
| kontribusi beton pada kekuatan geser. | |
| Langkah konservatif yang diambil pada | |
| geser dianggap perlu pada lokasi yang | |
| berpotensi terjadi sendi plastis. Namun, | |
| strategi ini dipilih karena kemudahannya, | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 383 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| tidak boleh diartikan bahwa tidak perlu ada | |
| beton untuk menahan geser. Sebaliknya, | |
| dapat dikatakan bahwa beton inti menahan | |
| semua geser dengan tulangan geser | |
| (transversal) yang mengekang dan | |
| memperkuat beton inti tersebut. Kekangan | |
| pada beton inti memainkan peranan yang | |
| sangat penting pada perilaku balok dan | |
| tidak boleh dikurangi seminimal mungkin | |
| hanya karena ekspresi desain tidak secara | |
| eksplisit menjelaskannya. | |
| [Catatan pada Gambar R18.6.5:] | |
| 1- Arah gaya geser Ve tergantung pada besaran relatif | |
| beban gravitasi dan geser dihasilkan oleh momenmomen | |
| ujung | |
| 2- Momen-momen ujung Mpr berdasarkan pada tegangan | |
| tarik baja sebesar 1,25fy dimana fy kekuatan leleh yang | |
| disyaratkan. (Kedua momen ujung harus ditinjau dalam | |
| kedua arah, searah jarum jam dan berlawanan jarum | |
| jam) | |
| 3- Momen ujung Mpr untuk kolom tidak perlu lebih besar dari | |
| momen-momen yang dihasilkan oleh Mpr balok-balok | |
| yang merangka ke dalam sambungan balok-kolom. Ve | |
| tidak boleh kurang dari yang disyaratkan oleh analisi | |
| struktur. | |
| | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 384 dari 695 | |
| | |
| Gambar R18.6.5 – Geser desain untuk | |
| balok dan kolom | |
| | |
| [ Lanjut Ke 18.7 – Kolom sistem rangka pemikul momen khusus (=SRPMK) ] | |
| | |
