| ==== 18.4.1 Ruang lingkup | |
| ==== 18.4.1.1 Pasal ini berlaku untuk sistem | |
| rangka pemikul momen menengah | |
| termasuk pelat dua arah tanpa balok yang | |
| merupakan bagian sistem pemikul gaya | |
| seismik. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.4 – Sistem rangka pemikul momen | |
| menengah | |
| Tujuan dari persyaratan dalam 18.4.2.3 | |
| dan 18.4.3.1 adalah untuk mengurangi | |
| resiko kegagalan geser balok dan kolom | |
| selama gempa. Dua opsi disediakan untuk | |
| menentukan gaya geser terfaktor. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.4.2 Balok | |
| ==== 18.4.2.1 Balok harus mempunyai paling | |
| sedikit dua batang tulangan longitudinal | |
| yang menerus sepanjang kedua sisi atas | |
| dan bawah penampang. Tulangan bawah | |
| yang menerus harus memiliki luas tidak | |
| kurang dari seperempat luas maksimum | |
| tulangan bawah. Tulangan ini harus | |
| diangkur untuk dapat mencapai kekuatan | |
| leleh tarik 𝒇𝒚 pada muka tumpuan. | |
| ==== 18.4.2.2 Kekuatan momen positif pada | |
| muka joint tidak boleh kurang dari sepertiga | |
| kekuatan momen negatif yang disediakan | |
| pada muka joint tersebut. Baik kekuatan | |
| momen negatif maupun positif pada | |
| sebarang penampang sepanjang bentang | |
| balok tidak boleh kurang dari seperlima | |
| kekuatan momen maksimum yang | |
| disediakan pada muka salah satu join pada | |
| bentang balok yang ditinjau. | |
| ==== 18.4.2.3 Phi.Vn tidak boleh kurang dari nilai | |
| terkecil antara (a) dan (b): | |
| (a) Jumlah gaya geser terkait dengan | |
| tercapainya Mn pada muka joint di setiap | |
| ujung balok akibat lentur berbalik arah | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.4.2 Balok – Menurut 18.4.2.3 a), | |
| gaya geser terfaktor ditentukan dari | |
| diagram badan-bebas diperoleh dengan | |
| memotong ujung-ujung balok, dengan | |
| momen ujung yang diasumsikan sama | |
| dengan kekuatan momen nominal dalam | |
| lentur kurvatur balik, baik searah jarum jam | |
| maupun berlawanan jarum jam. Gambar | |
| R18.4.2 menunjukkan hanya satu dari dua | |
| opsi yang harus dipertimbangkan untuk | |
| setiap balok. Untuk menentukan geser | |
| maksimum balok, diasumsikan bahwa | |
| kekuatan momen nominalnya (Phi = 1,0 untuk | |
| momen) yang dihasilkan secara | |
| bersamaan di kedua ujung jarak bersihnya. | |
| Seperti yang ditunjukkan pada Gambar | |
| R18.4.2, geser yang terkait dengan kondisi | |
| ini [(Mnℓ+Mnr)/ℓn] ditambahkan secara | |
| aljabar pada geser akibat beban gravitasi | |
| terfaktor untuk mendapatkan gaya geser | |
| desain balok. Sebagai contoh ditunjukkan, | |
| kedua beban mati wD dan beban hidup wL | |
| diasumsikan terdistribusi secara merata. | |
| Efek dari E yang bekerja secara vertikal | |
| harus dimasukkan jika diperlukan oleh SNI | |
| 1726. | |
| Ketentuan 18.4.2.3 (b) mendasarkan | |
| Vu pada kombinasi beban termasuk pengaruh | |
| gempa E, yang harus digandakan. Sebagai | |
| contoh, kombinasi __ | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 370 dari 695 | |
| STANDAR | |
| (kurvatur ganda) dan geser yang | |
| dihitung untuk beban gravitasi terfaktor | |
| (b)Gaya geser maksimum yang diperoleh | |
| dari kombinasi beban desain termasuk | |
| E, dengan E ditetapkan sebesar dua kali | |
| nilai yang dipersyaratkan SNI 1726. | |
| ==== 18.4.2.4 Pada kedua ujung balok, | |
| sengkang tertutup harus disediakan | |
| sepanjang tidak kurang dari 2h diukur dari | |
| muka komponen struktur penumpu ke arah | |
| tengah bentang. Sengkang tertutup | |
| pertama harus ditempatkan tidak lebih dari | |
| 50 mm dari muka komponen struktur | |
| penumpu. Spasi sengkang pengekang | |
| tidak boleh melebihi nilai terkecil dari a) | |
| hingga d): | |
| a) d/4 | |
| b) Delapan kali diameter batang tulangan | |
| longitudinal terkecil yang dilingkupi | |
| c) 24 kali diameter batang tulangan | |
| sengkang pengekang | |
| d) 300 mm | |
| ==== 18.4.2.5 Sengkang harus dispasikan tidak | |
| lebih dari d/2 sepanjang bentang balok. | |
| ==== 18.4.2.6 Pada balok yang memiliki gaya | |
| tekan aksial terfaktor melebihi Ag𝒇𝒄'/10, | |
| tulangan sengkang perlu berdasarkan | |
| 18.4.2.5 harus memenuhi 25.7.2.2 dan | |
| salah satu di antara 25.7.2.3 atau 25.7.2.4. | |
| PENJELASAN | |
| beban yang didefinisikan oleh Pers. | |
| ( 5.3.1. e ) akan menjadi | |
| U = 1,2D + 2,0E + 1,0L | |
| dengan E adalah nilai yang ditentukan | |
| oleh SNI 1726. Faktor 1,0 diterapkan pada | |
| L boleh dikurangi menjadi 0,5, sesuai | |
| dengan 5.3.3. | |
| Tulangan transversal pada ujung balok | |
| diperlukan berupa sengkang pengekang. | |
| Pada kebanyakan kasus, tulangan | |
| transversal yang disyaratkan oleh 18.4.2.3 | |
| untuk gaya geser desain lebih dari yang | |
| disyaratkan pada 18.4.2.4. | |
| Balok dapat dikenai gaya tekan aksial | |
| akibat prategang atau beban yang berkerja. | |
| Persyaratan tambahan 18.4.2.6 | |
| dimaksudkan untuk memberikan dukungan | |
| lateral untuk tulangan longitudinal balok. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 371 dari 695 | |
| Gambar R18.4.2 – Geser desain untuk | |
| rangka momen menengah | |
| ==== 18.4.3 Kolom | |
| ==== 18.4.3.1 Phi.Vn tidak boleh kurang dari nilai | |
| terkecil antara a) dan b): | |
| a) Jumlah gaya geser yang terkait dengan | |
| tercapainya Mn pada muka joint di setiap | |
| ujung kolom akibat lentur berbalik arah | |
| (kurvatur ganda). Kekuatan lentur kolom | |
| harus dihitung untuk gaya aksial | |
| terfaktor yang konsisten dengan arah | |
| gaya lateral yang ditinjau, yang | |
| menghasilkan kekuatan lentur tertinggi. | |
| b) Gaya geser maksimum yang diperoleh | |
| dari kombinasi beban terfaktor, | |
| termasuk E, dengan Ω0E sebagai | |
| pengganti E. | |
| ==== R18.4.3 Kolom – menurut 18.4.3.1 a), | |
| gaya geser terfaktor yang ditentukan dari | |
| diagram badan-bebas diperoleh dengan | |
| memotong ujung kolom, dengan momen | |
| nominal yang bekerja dalam lentur kurvatur | |
| balik, baik searah jarum jam maupun | |
| berlawanan jarum jam. Gambar R18.4.2 | |
| menunjukkan hanya satu dari dua opsi | |
| yang harus dipertimbangkan untuk setiap | |
| kolom. Gaya aksial terfaktor Pu harus dipilih | |
| untuk menghasilkan kekuatan momen | |
| terbesar kolom didalam rentang gaya aksial | |
| desain. 18.4.3.1 b) untuk kolom mirip | |
| dengan 18.4.2.3 b) untuk balok kecuali | |
| basis Vu pada kombinasi beban termasuk | |
| pengaruh gempa E, dengan E meningkat | |
| oleh faktor kekuatan lebih Ωo daripada | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 372 dari 695 | |
| ==== 18.4.3.2 Kolom bundar harus diberi | |
| tulangan spiral sesuai dengan Pasal 10 | |
| atau harus memenuhi persyaratan 18.4.3.3 | |
| hingga 18.4.3.5. Ketentuan 18.4.3.6 harus | |
| diberlakukan untuk semua kolom yang | |
| menumpu komponen struktur kaku tak | |
| menerus. | |
| ==== 18.4.3.3 Pada kedua ujung kolom, | |
| sengkang tertutup harus dipasang dengan | |
| spasi so sepanjang lo dari muka joint. Spasi | |
| so tidak boleh melebihi nilai terkecil dari a) | |
| hingga d): | |
| a) 8 kali diameter batang tulangan | |
| longitudinal terkecil yang dilingkupi | |
| b) 24 kali diameter batang tulangan | |
| sengkang pengekang | |
| c) Setengah dimensi penampang terkecil | |
| kolom | |
| d) 300 mm | |
| Panjang lo tidak boleh kurang dari nilai | |
| terbesar dari e), f) dan g): | |
| e) Seperenam tinggi bersih kolom | |
| f) Dimensi maksimum penampang kolom | |
| g) 450 mm | |
| ==== 18.4.3.4 Sengkang pengekang pertama | |
| harus ditempatkan tidak lebih dari so/2 dari | |
| muka joint. | |
| ==== 18.4.3.5 Di luar panjang lo, spasi tulangan | |
| transversal harus memenuhi 10.7.6.5.2. | |
| ==== 18.4.3.6 Kolom-kolom yang menumpu | |
| reaksi dari komponen struktur kaku tak | |
| menerus, seperti dinding, harus dipasang | |
| tulangan sengkang tertutup dengan spasi | |
| so, sesuai 18.4.3.3 di sepanjang tinggi | |
| penuh kolom-kolom pada tingkat yang | |
| terdapat diskontinuitas jika bagian gaya | |
| tekan aksial terfaktor pada komponen | |
| struktur kolom-kolom tersebut yang terkait | |
| dengan pengaruh gempa melebihi Ag.fc'/10. | |
| Jika gaya desain telah | |
| diperbesar untuk memperhitungkan | |
| kekuatan lebih elemen vertikal pada sistem | |
| pemikul gaya seismik, batasan Ag.fc'/10 | |
| harus ditingkatkan menjadi Ag.fc'/4 . | |
| PENJELASAN | |
| faktor 2,0. Pada SNI 1726, Ωo = 3,0 untuk | |
| sistem rangka pemikul momen menengah. | |
| Faktor untuk kolom relatif lebih tinggi | |
| terhadap balok karena kekhawatiran yang | |
| lebih besar mengenai kegagalan geser | |
| pada kolom. | |
| Tulangan transversal pada ujung kolom | |
| disyaratkan spiral atau sengkang | |
| pengekang. Jumlah tulangan transversal | |
| pada ujung harus memenuhi keduanya | |
| 18.4.3.1 dan 18.4.3.2. Perhatikan bahwa | |
| sengkang pengekang membutuhkan kait | |
| seismik pada kedua ujungnya. | |
| Dinding struktural diskontinu dan | |
| komponen kaku lainnya dapat memikul | |
| gaya aksial yang besar pada pendukung | |
| kolom selama gempa. Persyaratan | |
| tulangan transversal pada 18.4.3.6 adalah | |
| untuk meningkatkan keteguhan | |
| (toughness) untuk keperluan (demand) | |
| yang diantisipasi. Gaya tekan aksial | |
| terfaktor yang terkait dengan pengaruh | |
| gempa harus menggunakan faktor Ωo jika | |
| disyaratkan oleh SNI 1726. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 373 dari 695 | |
| STANDAR | |
| Tulangan transversal harus diteruskan ke | |
| atas dan ke bawah dari kolom yang ditinjau | |
| sesuai 18.7.5.6 b). | |
| ==== 18.4.4 Sambungan balok kolom (joint) | |
| ==== 18.4.4.1 Sambungan balok-kolom harus | |
| memiliki tulangan transversal yang | |
| memenuhi Pasal 15. | |
| ==== 18.4.5 Pelat dua arah tanpa balok | |
| ==== 18.4.5.1 Momen pelat terfaktor pada | |
| tumpuan termasuk pengaruh gempa, E, | |
| harus ditentukan untuk kombinasi beban | |
| yang diberikan dalam Pers. ( 5.3.1e ) dan | |
| ( 5.3.1g ). Tulangan perlu untuk menahan | |
| Msc harus ditempatkan dalam lajur kolom | |
| sesuai 8.4.1.5. | |
| ==== 18.4.5.2 Tulangan yang ditempatkan | |
| dalam lebar efektif sesuai 8.4.2.3.3 harus | |
| didesain untuk menahan gamma_f/Msc. Lebar | |
| efektif pelat untuk sambungan eksterior | |
| dan sudut tidak melewati muka kolom | |
| dengan jarak lebih dari ct diukur tegak lurus | |
| terhadap bentang pelat yang ditinjau. | |
| ==== 18.4.5.3 Setidaknya setengah tulangan | |
| pada lajur kolom di tumpuan harus | |
| ditempatkan dalam lebar efektif pelat | |
| sesuai 8.4.2.3.3. | |
| ==== 18.4.5.4 Setidaknya seperempat tulangan | |
| atas di tumpuan pada lajur kolom harus | |
| menerus sepanjang bentang. | |
| ==== 18.4.5.5 Tulangan bawah yang menerus | |
| pada lajur kolom tidak boleh kurang dari | |
| sepertiga tulangan atas di tumpuan pada | |
| lajur kolom. | |
| ==== 18.4.5.6 Setidaknya setengah dari semua | |
| tulangan bawah lajur tengah dan semua | |
| tulangan bawah lajur kolom di tengah | |
| bentang harus menerus dan harus | |
| mencapai fy di muka tumpuan sesuai | |
| 8.10.3.2.1. | |
| ==== 18.4.5.7 Pada tepi pelat yang tidak | |
| menerus, semua tulangan atas dan bawah | |
| pada tumpuan harus disalurkan di muka | |
| tumpuan sesuai 8.10.3.2.1. | |
| ==== R18.4.5 Pelat dua arah tanpa balok – | |
| ==== 18.4.5 berlaku untuk pelat dua arah tanpa | |
| balok, seperti pelat datar (flat plates). | |
| Penggunaan kombinasi beban pada Pers. | |
| (5.3.1e) dan (5.3.1g) dapat menyebabkan | |
| momen yang memerlukan tulangan atas | |
| dan tulangan bawah pada tumpuan. | |
| Momen Msc, untuk kombinasi beban yang | |
| diberikan dengan E bekerja pada arah | |
| horizontal merujuk ke bagian dari momen | |
| terfaktor pelat yang diseimbangkan oleh | |
| komponen pendukung pada joint. Ini belum | |
| tentu sama dengan jumlah momen desain | |
| pada pendukung untuk kombinasi beban | |
| termasuk pengaruh gempa. Sesuai dengan | |
| 8.4.2.3.3, hanya sebagian kecil momen Msc | |
| yang dimasukkan pada lebar efektif pelat. | |
| Untuk sambungan sudut dan tepi, tulangan | |
| lentur tegak lurus ke tepi tidak dianggap | |
| sepenuhnya efektif kecuali ditempatkan | |
| dalam lebar efektif pelat (ACI 352.1R; Pan | |
| and Moehle 1989). Lihat Gambar R18.4.5.1. | |
| Penggunaan ketentuan dalam 18.4.5 | |
| ditunjukkan pada Gambar R18.4.5.2 dan | |
| R18.4.5.3. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 374 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| Gambar R18.4.5.1 – Lebar efektif untuk | |
| penempatan tulangan di sudut dan tepi | |
| sambungan | |
| PENJELASAN | |
| Gambar R18.4.5.2 – Lokasi tulangan di | |
| pelat | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 375 dari 695 | |
| Gambar R18.4.5.3 – Penempatan | |
| tulangan pada pelat | |
| STANDAR | |
| ==== 18.4.5.8 Pada penampang kritis di sekitar | |
| kolom sesuai 22.6.4.1, geser dua arah | |
| akibat beban gravitasi terfaktor tidak boleh | |
| melebihi 0,4.Phi.Vc, dimana Vc harus dihitung | |
| sesuai 22.6.5. Persyaratan ini tidak perlu | |
| diikuti jika pelat memenuhi 18.14.5. | |
| ==== R18.4.5.8 Persyaratan berlaku untuk | |
| pelat dua arah yang merupakan bagian dari | |
| system penahan gaya seismik. Sambungan | |
| pelat-kolom pada tes laboratorium (Pan | |
| dan Moehle 1989 ) menunjukkan penurunan | |
| daktilitas perpindahan lateral ketika geser | |
| pada sambungan kolom melebihi batas | |
| yang direkomendasikan. Sambungan pelatkolom | |
| juga harus memenuhi persyaratan | |
| kekuatan geser dan momen pada Pasal 8 | |
| akibat beban kombinasi termasuk | |
| pengaruh gempa. | |
| | |
| [ Lanjut Ke 18.5 – Dinding struktural pracetak menengah... ] | |
| | |
