| STANDAR | |
| ==== 18.2 - Umum | |
| ==== 18.2.1 Sistem Struktur | |
| ==== 18.2.1.1 Semua struktur harus dikenakan | |
| suatu kategori desain seismik (KDS) | |
| sesuai 4.4.6.1. | |
| ==== 18.2.1.2 Semua komponen struktur harus | |
| memenuhi persyaratan Pasal 1 hingga 17 | |
| dan Pasal 19 hingga 26. Struktur yang | |
| dikenakan KDS B, C, D, E, atau F juga | |
| harus memenuhi 18.2.1.3 hingga 18.2.1.7, | |
| sesuai keberlakuannya. Bila Pasal 18 | |
| bertentangan dengan pasal lain pada | |
| standar ini, maka Pasal 18 yang harus | |
| diikuti. | |
| ==== 18.2.1.3 Struktur yang dikenakan KDS B | |
| harus memenuhi 18.2.2. | |
| ==== 18.2.1.4 Struktur yang dikenakan KDS C | |
| harus memenuhi 18.2.2 dan 18.2.3. | |
| ==== 18.2.1.5 Struktur yang dikenakan KDS D, | |
| E, atau F harus memenuhi 18.2.2 hingga | |
| 18.2.8, dan 18.12 hingga 18.14. | |
| ==== 18.2.1.6 Sistem-sistem struktur yang | |
| ditetapkan sebagai bagian sistem pemikul | |
| gaya seismik harus dibatasi hanya untuk | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.2 - Umum | |
| Struktur yang masuk dalam KDS A tidak | |
| perlu memenuhi Pasal 18 tetapi harus | |
| memenuhi semua persyaratan lain yang | |
| berlaku dalam standar ini. Struktur yang | |
| masuk dalam KDS B hingga F harus | |
| memenuhi persyaratan Pasal 18 sebagai | |
| tambahan terhadap semua persyaratan | |
| lainnya yang berlaku dalam standar ini. | |
| Pasal 18.2.1.3 hingga 18.2.1.5 | |
| mengidentifikasi bagian-bagian Pasal 18 | |
| yang berlaku untuk bangunan berdasarkan | |
| KDS-nya, terlepas dari elemen-elemen | |
| vertikal yang menjadi bagian dari sistem | |
| pemikul gaya seismik yang dipilih. Definisi | |
| elemen vertikal yang diizinkan sebagai | |
| bagian dari sistem pemikul gaya seismik | |
| terdapat dalam SNI 1726. Penjelasan | |
| pada R18.2 selebihnya merangkum maksud | |
| SNI 2847 terkait tipe elemen vertikal yang | |
| diizinkan pada gedung berdasarkan KDSnya. | |
| Pasal 18.2.1.6 mendefinisikan | |
| persyaratan untuk elemen vertikal yang | |
| menjadi bagian sistem pemikul gaya | |
| seismik. | |
| Persyaratan desain dan pendetailan | |
| seharusnya disesuaikan dengan tingkat | |
| respons inelastik yang diasumsikan dalam | |
| perhitungan gaya gempa desain. Istilah | |
| “biasa”, “menengah” dan “khusus” | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 361 dari 695 | |
| STANDAR | |
| sistem-sistem struktur yang telah | |
| ditetapkan dalam SNI 1726, atau | |
| ditentukan oleh pihak lain yang berwenang. | |
| Kecuali untuk KDS A, dimana Pasal 18 | |
| tidak berlaku, a) hingga h) di bawah ini | |
| harus dipenuhi untuk setiap sistem struktur | |
| yang ditetapkan sebagai bagian sistem | |
| pemikul gaya seismik, sebagai tambahan | |
| terhadap 18.2.1.3 hingga 18.2.1.5: | |
| a) Sistem rangka pemikul momen biasa | |
| harus memenuhi 18.3. | |
| b) Dinding struktural beton bertulang biasa | |
| tidak perlu memenuhi ketentuan | |
| pendetailan Pasal 18, kecuali yang | |
| disyaratkan oleh 18.2.1.3 atau 18.2.1.4. | |
| c) Sistem rangka pemikul momen | |
| menengah harus memenuhi 18.4. | |
| d) Dinding struktural pracetak menengah | |
| harus memenuhi 18.5. | |
| e) Sistem rangka pemikul momen khusus | |
| harus memenuhi 18.2.3 hingga 18.2.8 | |
| dan 18.6 hingga 18.8. | |
| f) Sistem rangka pemikul momen khusus | |
| untuk beton pracetak harus memenuhi | |
| 18.2.3 hingga 18.2.8 dan 18.9. | |
| g) Dinding struktural khusus harus | |
| memenuhi 18.2.3 hingga 18.2.8 dan | |
| 18.10. | |
| h) Dinding struktural khusus untuk beton | |
| pracetak harus memenuhi 18.2.3 hingga | |
| 18.2.8 dan 18.11. | |
| ==== 18.2.1.7 Sistem struktur beton bertulang | |
| yang tidak memenuhi ketentuan pasal ini | |
| diizinkan jika dapat diperlihatkan melalui | |
| bukti eksperimental dan analisis bahwa | |
| sistem yang diusulkan tersebut memiliki | |
| kekuatan dan ketegaran (toughness) yang | |
| minimal sama dengan yang dimiliki struktur | |
| beton bertulang monolit setara yang | |
| memenuhi ketentuan pasal ini. | |
| PENJELASAN | |
| digunakan untuk memfasilitasi kesesuaian | |
| antara pendetailan dengan tingkat respons | |
| inelastik yang diasumsikan. Untuk setiap | |
| elemen atau sistem struktur yang | |
| digunakan, istilah “biasa”, “menengah” dan | |
| “khusus” mengandung makna adanya | |
| peningkatan persyaratan pendetailan dan | |
| perancangan agar kapasitas deformasi | |
| meningkat sesuai yang diharapkan. | |
| Struktur yang masuk dalam KDS B tidak | |
| diharapkan terkena guncangan tanah yang | |
| kuat, tetapi mungkin terkena guncangan | |
| yang rendah pada interval waktu yang | |
| panjang. Standar ini menyediakan | |
| beberapa persyaratan untuk elemen balok | |
| dan kolom pada sistem rangka pemikul | |
| momen biasa agar kapasitas deformasi | |
| meningkat. | |
| Struktur yang masuk dalam KDS C dapat | |
| terkena guncangan tanah menengah | |
| (moderately strong). Sistem pemikul gaya | |
| seismik yang dipilih, lazimnya terdiri dari | |
| beberapa kombinasi dinding struktural | |
| biasa cor ditempat, dinding struktural | |
| pracetak menengah, dan rangka pemikul | |
| momen menengah. SNI 1726 juga | |
| memberikan ketentuan untuk penggunaan | |
| sistem pemikul gaya seismik lainnya dalam | |
| KDS C. Ketentuan 18.2.1.6 mendefinisikan | |
| persyaratan untuk sistem apapun yang | |
| dipilih. | |
| Struktur yang masuk dalam KDS D, E | |
| atau F dapat terkena guncangan tanah | |
| yang kuat. Berdasarkan ketentuan SNI ini, | |
| sistem struktur beton pemikul gaya seismik | |
| yang berlaku untuk KDS D, E atau F adalah | |
| rangka pemikul momen khusus, dinding | |
| struktural khusus atau kombinasi | |
| keduanya. Sebagai tambahan terhadap | |
| 18.2.2 hingga 18.2.8, sistem struktur | |
| tersebut juga diperlukan untuk memenuhi | |
| persyaratan inspeksi rutin ( 26.13.1.4 ), | |
| diafragma dan rangka batang ( 18.12 ), | |
| fondasi ( 18.13 ), dan elemen-elemen | |
| pemikul gaya gravitasi yang tidak | |
| ditetapkan sebagai bagian dari sistem | |
| pemikul gaya seismik ( 18.14 ). Ketentuan ini | |
| diberlakukan agar struktur memiliki | |
| kapasitas deformasi yang memadai untuk | |
| menghadapi tuntutan yang tinggi pada | |
| kategori desain seismik ini. | |
| SNI 1726 juga mengizinkan penggunaan | |
| rangka pemikul momen menengah sebagai | |
| bagian dari sistem ganda untuk beberapa | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 362 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| gedung yang masuk dalam KDS D, E atau | |
| F (meskipun tidak direkomendasikan dalam | |
| standar ini). SNI 1726 juga mengizinkan | |
| desain nonpreskriptif, yang disertai | |
| berbagai ketentuan tambahan, | |
| penggunaan sistem biasa atau menengah | |
| untuk struktur non-gedung pada kategori | |
| desain seismik yang lebih tinggi. Hal ini | |
| bukan merupakan penggunaan tipikal yang | |
| menjadi pertimbangan dalam penulisan | |
| pasal ini, tetapi dimanapun istilah “rangka | |
| momen biasa atau menengah” digunakan | |
| dalam referensi untuk beton bertulang, | |
| maka 18.3 atau 18.4 berlaku. | |
| Tabel R18.2 (di bawah ini) merangkum penerapan | |
| ketentuan-ketentuan Pasal 18 untuk | |
| berbagai kategori desain seismik. Jika | |
| sistem khusus digunakan untuk struktur | |
| pada KDS B atau C, maka 18.14 tidak perlu | |
| dipenuhi, namun demikian komponenkomponen | |
| struktur yang tidak ditetapkan | |
| sebagai bagian dari sistem pemikul gaya | |
| seismik seharusnya tetap diverifikasi agar | |
| tetap stabil saat dikenakan perpindahan | |
| desain. | |
| Tabel R18.2 – Bagian pasal 18 yang harus | |
| dipenuhi dalam penerapan pada umumnya | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 363 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| Persyaratan perancangan dan | |
| pendetailan dalam Pasal 18 didasarkan | |
| utamanya pada pengalaman lapangan dan | |
| laboratorium untuk struktur gedung beton | |
| bertulang monolitik dan struktur gedung | |
| beton pracetak yang didesain dan didetail | |
| untuk berperilaku seperti struktur gedung | |
| monolitik. Ekstrapolasi persyaratan ini | |
| untuk tipe struktur beton lainnya, baik | |
| struktur beton pracetak maupun cor di | |
| tempat, seharusnya didasarkan pada bukti | |
| yang didapat dari pengalaman lapangan, | |
| pengujian, atau analisis. Kriteria | |
| penerimaan untuk rangka pemikul momen | |
| yang ditetapkan dalam SNI 7834 atau ACI | |
| 374.1 dapat digunakan bersamaan dengan | |
| Pasal 18 untuk menunjukkan bahwa | |
| kekuatan, kapasitas disipasi energi, dan | |
| kapasitas deformasi sistem rangka yang | |
| diusulkan paling tidak sama atau melebihi | |
| kinerja sistem beton monolit setara. | |
| ACI ITG-5.1 memberikan informasi | |
| serupa untuk sistem dinding pracetak. | |
| Persyaratan keteguhan dalam 18.2.1.7 | |
| mengacu pada persyaratan untuk menjaga | |
| integritas struktur seluruh sistem pemikul | |
| gaya seismik pada perpindahan lateral | |
| yang diantisipasi akibat guncangan gempa | |
| maksimum yang dipertimbangkan (MCER). | |
| Tergantung pada karakteristik disipasi | |
| energi sistem struktur yang digunakan, | |
| perpindahan lateral tersebut mungkin lebih | |
| besar daripada perpindahan lateral struktur | |
| beton bertulang monolitik yang memenuhi | |
| ketentuan preskriptif pada standar ini. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.2.2 Analisis dan desain komponen | |
| struktural | |
| ==== 18.2.2.1 Interaksi semua komponen | |
| struktur dan non struktur yang | |
| mempengaruhi respons linier dan nonlinier | |
| struktur terhadap guncangan gempa harus | |
| ditinjau dalam analisis. | |
| ==== 18.2.2.2 Komponen-komponen struktur | |
| kaku yang bukan merupakan bagian sistem | |
| pemikul gaya seismik diizinkan untuk | |
| digunakan asalkan pengaruhnya pada | |
| respons sistem pemikul gempa ditinjau | |
| dalam desain struktur. Konsekuensi | |
| kegagalan komponen-komponen struktur | |
| dan non struktur yang bukan merupakan | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.2.2 Analisis dan desain komponen | |
| struktural – diasumsikan bahwa distribusi | |
| kekuatan perlu untuk berbagai komponen | |
| sistem pemikul gaya seismik akan di | |
| tentukan dari analisis model elastis linier | |
| dari sistem yang dibeban gaya terfaktor, | |
| seperti yang di syaratkan oleh SNI 1726. | |
| Jika analisis respons riwayat waktu | |
| nonlinear digunakan, gerakan tanah dasar | |
| harus dipilih setelah dilakukan studi detail | |
| kondisi situs dan riwayat gempa lokal. | |
| Karena dasar desain tahan gempa | |
| memperkenankan respons nonlinear, perlu | |
| diselidiki stabilitas sistem pemikul gaya | |
| seismik, juga interaksinya dengan | |
| komponen struktural dan nonstruktural | |
| lainnya, terhadap perpindahan lateral yang | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 364 dari 695 | |
| STANDAR | |
| bagian sistem pemikul gaya seismik harus | |
| ditinjau. | |
| ==== 18.2.2.3 Komponen-komponen struktur | |
| yang berada di bawah level penjepitan | |
| lateral struktur yang diperlukan untuk | |
| menyalurkan gaya-gaya akibat pengaruh | |
| gempa ke fondasi harus memenuhi | |
| persyaratan-persyaratan Pasal 18 yang | |
| konsisten dengan sistem pemikul gaya | |
| seismik di atasnya. | |
| PENJELASAN | |
| diharapkan sesuai dengan pergerakan | |
| tanah maksimum yang dipertimbangkan | |
| (MCER). Untuk perhitungan perpindahan | |
| lateral, dengan asumsi semua komponen | |
| struktur sepenuhnya retak cenderung | |
| mengarah pada estimasi kemungkinan | |
| simpangan antar tingkat (drift) yang lebih | |
| baik daripada menggunakan kekakuan | |
| tidak retak untuk semua komponen. Asumsi | |
| analisis yang dijelaskan dalam 6.6.3.1.2 | |
| dan 6.6.3.1.3 dapat digunakan untuk | |
| memperkirakan defleksi lateral dari sistem | |
| gedung beton bertulang . | |
| Tujuan utama Pasal 18 adalah keamanan | |
| struktur. Maksud dari 18.2.2.1 dan 18.2.2.2 | |
| adalah untuk memberikan perhatian | |
| terhadap pengaruh komponen | |
| nonstruktural pada respons struktural dan | |
| terhadap bahaya dari jatuhnya bendabenda. | |
| Pasal 18.2.2.3 berfungsi sebagai | |
| peringatan bahwa dasar struktur seperti | |
| yang didefinisikan dalam analisis tidak | |
| selalu berada pada fondasi atau | |
| permukaan tanah. Detail kolom dan dinding | |
| yang menerus kebawah dasar struktur | |
| menuju fondasi harus konsisten dengan | |
| yang di atas dasar struktur. | |
| Dalam memilih ukuran komponen struktur | |
| untuk struktur penahan gempa, penting | |
| untuk mempertimbangkan masalahmasalah | |
| konstruksi yang terkait dengan | |
| kerapatan tulangan. Desain harus | |
| sedemikian rupa sehingga semua tulangan | |
| dapat dirakit dan dipasang di lokasi yang | |
| tepat dan beton dapat dituang dan | |
| dikonsolidasikan dengan baik. Penggunaan | |
| batas atas dari rasio tulangan yang | |
| diizinkan dapat menyebabkan masalah | |
| konstruksi. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.2.3 Pengangkuran pada beton | |
| ==== 18.2.3.1 Angkur yang menahan gaya | |
| yang diakibatkan oleh gempa pada | |
| struktur yang dikenakan KDS C, D, E, | |
| ataupun F harus memenuhi 17.2.3. | |
| ==== 18.2.4 Faktor reduksi kekuatan | |
| ==== 18.2.4.1 Faktor reduksi kekuatan harus | |
| sesuai dengan Pasal 21. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.2.4 Faktor reduksi kekuatan | |
| ==== R18.2.4.1 Pasal 21 berisi faktor reduksi | |
| kekuatan untuk semua komponen struktur, | |
| joint dan sambungan pada struktur | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 365 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| penahan gempa, termasuk persyaratan | |
| khusus dalam 21.2.4 untuk gedung yang | |
| menggunakan sistem rangka pemikul | |
| momen khusus, dinding struktural khusus, | |
| dan dinding pracetak menengah. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.2.5 Beton pada sistem rangka pemikul | |
| momen khusus dan dinding struktural | |
| khusus | |
| ==== 18.2.5.1 Kekuatan tekan beton yang | |
| disyaratkan untuk sistem rangka pemikul | |
| momen khusus dan dinding struktural | |
| khusus harus sesuai dengan persyaratan | |
| sistem pemikul gaya seismik khusus | |
| berdasarkan Tabel 19.2.1.1. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.2.5 Beton pada sistem rangka | |
| pemikul momen khusus dan dinding | |
| struktural khusus – Persyaratanpersyaratan | |
| pasal ini mengacu pada | |
| kualitas beton pada rangka dan dinding | |
| yang menahan gaya gempa. Kekuatan | |
| tekan maksimum yang disyaratkan untuk | |
| beton ringan dapat digunakan dalam | |
| perhitungan desain struktural dibatasi | |
| hingga 35 MPa, terutama karena | |
| kurangnya data lapangan dan | |
| eksperimental pada perilaku komponen | |
| yang dibuat dari beton ringan yang | |
| mengalami perpindahan bolak-balik dalam | |
| daerah nonlinear. Jika terdapat bukti yang | |
| meyakinkan dihasilkan pada penggunaan | |
| tertentu, batasan maksimum kekuatan | |
| tekan yang disyaratkan untuk beton ringan | |
| dapat ditingkatkan ke tingkat yang telah | |
| terbukti. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.2.6 Tulangan pada sistem rangka | |
| pemikul momen khusus dan dinding | |
| struktural khusus | |
| ==== 18.2.6.1 Tulangan pada sistem rangka | |
| pemikul momen khusus dan dinding | |
| struktural khusus harus sesuai dengan | |
| persyaratan sistem pemikul gaya seismik | |
| khusus berdasarkan 20.2.2. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.2.6 Tulangan pada sistem rangka | |
| pemikul momen khusus dan dinding | |
| struktural khusus – penggunaan tulangan | |
| longitudinal dengan kekuatan yang jauh | |
| lebih tinggi dari yang di asumsikan dalam | |
| desain akan menyebabkan tegangan geser | |
| dan lekatan yang lebih tinggi pada saat | |
| momen leleh terjadi. Kondisi ini | |
| menyebabkan kegagalan getas dalam | |
| geser atau lekatan dan harus dihindari | |
| walaupun kegagalan tersebut terjadi pada | |
| beban yang lebih tinggi dari yang | |
| diantisipasi dalam desain. Oleh karena itu, | |
| batas atas terletak pada kekuatan leleh | |
| aktual dari baja tulangan (mengacu pada | |
| 20.2.2.5). ASTM A706M untuk baja | |
| tulangan paduan-rendah (low-alloy) | |
| termasuk didalamnya Mutu 420 dan Mutu | |
| 550; namun hanya Mutu 420 secara umum | |
| diperbolehkan karena data yang tidak | |
| cukup untuk mengkonfirmasi penerapan | |
| standar yang ada untuk struktur yang | |
| menggunakan mutu yang lebih tinggi. Pasal | |
| 18.2.1.7 mengizinkan alternatif material | |
| seperti ASTM A706M Mutu 550 jika hasil uji | |
| dan analisis mendukung penerapannya. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 366 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| Persyaratan untuk kekuatan tarik lebih | |
| besar dari kekuatan leleh tulangan | |
| ( 20.2.2.5 ) berdasarkan pada asumsi bahwa | |
| kemampuan komponen struktural untuk | |
| menghasilkan kapasitas rotasi inelastis | |
| merupakan fungsi dari panjang daerah | |
| leleh sepanjang sumbu komponen. Dalam | |
| interpretasi hasil eksperimental, panjang | |
| daerah leleh dikaitkan dengan besaran | |
| relatif dari momen nominal dan leleh (ACI | |
| 352R ). Menurut interpretasi ini, semakin | |
| besar rasio momen nominal terhadap | |
| momen leleh, semakin panjang daerah | |
| plastis. Pasal 20 mensyaratkan bahwa | |
| rasio dari kekuatan tarik aktual terhadap | |
| kekuatan leleh aktual tidak kurang dari | |
| 1,25. | |
| Pembatasan nilai fy dan fyt berlaku untuk | |
| semua tipe tulangan transversal, termasuk | |
| spiral, sengkang pengekang lingkaran, | |
| sengkang pengekang persegi, dan ikat | |
| silang. Pembatasan pada nilai fy dan fyt | |
| dalam 20.2.2.4 untuk menghitung kekuatan | |
| geser nominal bertujuan untuk membatasi | |
| lebar retak geser. Hasil penelitian (Budek et | |
| al. 2002; Muguruma dan Watanabe 1990; | |
| Sugano et al. 1990) menunjukkan bahwa | |
| kekuatan leleh yang lebih tinggi secara | |
| efektif dapat digunakan sebagai tulangan | |
| pengekang seperti yang ditentukan dalam | |
| 18.7.5.4. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.2.7 Sambungan mekanis pada sistem | |
| rangka pemikul momen khusus dan dinding | |
| struktural khusus | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.2.7 Sambungan mekanis pada | |
| sistem rangka pemikul momen khusus dan | |
| dinding struktural khusus – Pada struktur | |
| yang mengalami deformasi inelastik saat | |
| gempa, tegangan tarik pada tulangan dapat | |
| mendekati kekuatan tarik tulangan. | |
| Persyaratan untuk sambungan mekanis | |
| Tipe 2 dimaksudkan untuk menghindari | |
| kegagalan sambungan (splice) ketika | |
| tulangan dikenakan tingkat tegangan yang | |
| diperkirakan di daerah pelelehan. | |
| Sambungan mekanis Tipe 1 tidak perlu | |
| memenuhi persyaratan yang lebih ketat | |
| seperti sambungan mekanis Tipe 2, dan | |
| mungkin tidak mampu menahan tingkat | |
| tegangan yang diperkirakan di daerah | |
| pelelehan. Lokasi sambungan mekanis | |
| Tipe 1 dibatasi karena tegangan tarik | |
| tulangan pada daerah leleh dapat melebihi | |
| persyaratan kekuatan pada 25.5.7. | |
| Pembatasan pada sambungan mekanis | |
| Tipe 1 berlaku untuk semua tulangan yang | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 367 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| menahan pengaruh gempa, termasuk | |
| tulangan transversal. | |
| Praktik pendetailan yang | |
| direkomendasikan menghindari | |
| penggunaan sambungan tulangan pada | |
| daerah yang berpotensi mengalami leleh | |
| pada komponen struktur yang menahan | |
| pengaruh gempa. Jika penggunaan | |
| sambungan mekanis pada daerah | |
| berpotensi leleh tidak dapat dihindari, harus | |
| ada dokumentasi pada karakteristik | |
| kekuatan aktual dari batang yang | |
| disambung, pada karakteristik gayaperpindahan | |
| dari sambungan tulangan, dan | |
| kemampuan sambungan mekanis Tipe 2 | |
| digunakan untuk memenuhi persyaratan | |
| kinerja yang disyaratkan. | |
| Meskipun sambungan mekanis seperti | |
| yang didefinisikan oleh 18.2.7 | |
| diperkenankan sambungan tidak dipasang | |
| selang-seling (staggered), sambungan | |
| selang-seling dianjurkan dan mungkin | |
| diperlukan untuk kemudahan konstruksi | |
| atau memberikan ruang yang cukup di | |
| sekitar sambungan untuk pemasangan | |
| atau untuk memenuhi persyaratan spasi | |
| bersih. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.2.7.1 Sambungan mekanis harus | |
| diklasifikasikan sebagai sambungan | |
| mekanis Tipe 1 atau Tipe 2, yaitu: | |
| a) Sambungan mekanis Tipe 1 harus | |
| memenuhi 25.5.7 ; | |
| b) Sambungan mekanis Tipe 2 harus | |
| memenuhi 25.5.7 dan harus memiliki | |
| kekuatan tarik yang minimal sama | |
| dengan kekuatan tarik spesifikasi | |
| batang tulangan yang disambung. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.2.7.1 Persyaratan tambahan untuk | |
| sambungan mekanis Tipe 2 bertujuan | |
| untuk menghasilkan sambungan mekanis | |
| yang mampu mempertahankan regangan | |
| inelastis melalui siklus majemuk. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.2.7.2 Sambungan mekanis Tipe 1 | |
| tidak boleh digunakan dalam zona sejarak | |
| dua kali tinggi komponen struktur dari muka | |
| kolom atau muka balok untuk sistem rangka | |
| pemikul momen khusus atau dari | |
| penampang kritis dimana pelelehan | |
| tulangannya dimungkinkan terjadi sebagai | |
| akibat deformasi inelastis yang disebabkan | |
| gaya gempa. Sambungan mekanis Tipe 2 | |
| diizinkan untuk digunakan pada sebarang | |
| lokasi, kecuali sebagaimana disebutkan | |
| pada 18.9.2.1 c). | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 368 dari 695 | |
| STANDAR | |
| ==== 18.2.8 Sambungan las pada sistem | |
| rangka pemikul momen khusus dan dinding | |
| struktural khusus | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.2.8 Sambungan las pada sistem | |
| rangka pemikul momen khusus dan dinding | |
| struktur khusus | |
| STANDAR | |
| ==== 18.2.8.1 Sambungan las pada tulangan | |
| yang memikul gaya akibat gempa harus | |
| memenuhi 25.5.7 dan tidak boleh | |
| digunakan dalam zona sejarak dua kali | |
| tinggi komponen struktur dari muka kolom | |
| atau muka balok untuk sistem rangka | |
| pemikul momen khusus atau dari | |
| penampang dimana pelelehan tulangannya | |
| dimungkinkan terjadi sebagai akibat | |
| deformasi lateral inelastis yang disebabkan | |
| gaya gempa. | |
| PENJELASAN | |
| ==== R18.2.8.1 Pengelasan tulangan harus | |
| sesuai dengan AWS D1.4 seperti yang | |
| disyaratkan dalam Pasal 26. Lokasi | |
| sambungan yang dilas dibatasi karena | |
| tegangan tarik tulangan pada daerah leleh | |
| dapat melebihi kekuatan yang disyaratkan | |
| dalam 25.5.7. Pembatasan pada | |
| sambungan las ini berlaku untuk semua | |
| tulangan yang menahan pengaruh gempa, | |
| termasuk tulangan transversal. | |
| STANDAR | |
| ==== 18.2.8.2 Pengelasan sengkang, ikat | |
| silang, sisipan, atau elemen-elemen | |
| lainnya yang serupa pada tulangan | |
| longitudinal perlu tidak diizinkan. | |
| ==== R18.2.8.2 Pengelasan batang tulangan | |
| silang dapat menyebabkan perapuhan | |
| logam (embrittlement) lokal pada baja. Jika | |
| pengelasan batang tulangan silang | |
| digunakan untuk memfasilitasi fabrikasi | |
| atau penempatan tulangan, itu harus | |
| dilakukan hanya pada batang yang | |
| ditambahkan untuk tujuan tersebut. | |
| Larangan pengelasan batang tulangan | |
| silang tidak berlaku pada batang yang dilas | |
| dengan operasi pengelasan selalu dalam | |
| kendali pihak yang berkompeten, seperti | |
| dalam pembuat tulangan kawat las. | |
| ==== 18.3 - Sistem rangka pemikul momen | |
| biasa | |
| ==== 18.3.1 Ruang Lingkup | |
| ==== 18.3.1.1 Pasal ini berlaku untuk sistem | |
| rangka pemikul momen biasa yang | |
| merupakan bagian sistem pemikul gaya | |
| seismik. | |
| ==== 18.3.2 Balok harus memiliki paling sedikit | |
| dua batang tulangan longitudinal yang | |
| menerus sepanjang kedua sisi atas dan | |
| bawah penampang. Tulangan bawah yang | |
| menerus harus memiliki luas tidak kurang | |
| dari seperempat luas maksimum tulangan | |
| bawah. Tulangan ini harus diangkur untuk | |
| dapat mencapai kekuatan leleh tarik 𝒇𝒚 | |
| pada muka tumpuan. | |
| ==== 18.3.3 Kolom yang mempunyai panjang | |
| tak tertumpu lu≤5c1 harus memiliki | |
| ϕVn setidaknya nilai terendah di antara a) | |
| dan b): | |
| ==== R18.3 - Sistem rangka pemikul momen | |
| biasa | |
| Pasal ini hanya berlaku untuk rangka | |
| momen biasa yang yang dikenakan KDS B. | |
| Persyaratan tulangan balok bertujuan untuk | |
| meningkatkan kontinuitas dalam komponen | |
| rangka dan dengan demikian | |
| meningkatkan tahanan gaya lateral dan | |
| integritas struktur; persyaratan ini tidak | |
| berlaku untuk rangka momen pelat-kolom. | |
| Persyaratan untuk kolom bertujuan untuk | |
| memberikan kapasitas tambahan untuk | |
| menahan geser pada kolom dengan | |
| proporsi yang tanpanya akan membuat | |
| lebih rentan terhadap kegagalan geser | |
| terkena beban gempa. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 369 dari 695 | |
| STANDAR | |
| a) Gaya geser yang terkait dengan | |
| terjadinya kekuatan momen nominal Mn | |
| pada setiap ujung dari panjang tak | |
| tertumpu kolom akibat lentur yang | |
| berbalik arah (kurvatur ganda). | |
| Kekuatan lentur kolom harus dihitung | |
| untuk gaya aksial terfaktor yang | |
| konsisten dengan arah gaya lateral | |
| yang ditinjau, yang menghasilkan | |
| kekuatan lentur tertinggi. | |
| b) Gaya geser maksimum yang diperoleh | |
| dari kombinasi beban desain, termasuk | |
| E, dengan Ω0E sebagai pengganti E. | |
| [ Lanjut Ke 18.4 Sistem Rangka Pemikul Momen Menengah ... ] | |
