| ==== 17. PASAL 17 – PENGANGKURAN KE BETON | |
| ==== 17.1 - Ruang lingkup | |
| ==== 17.1.1 Pasal ini memberikan persyaratanpersyaratan | |
| desain angkur dalam beton | |
| yang digunakan untuk menyalurkan bebanbeban | |
| struktural dalam tarik, geser, atau | |
| kombinasi tarik dan geser antara: (a) | |
| elemen-elemen struktur yang terhubung; | |
| atau (b) komponen-komponen nonstruktural | |
| terkait keamanan dan elemenelemen | |
| struktur. Tingkat keamanan yang | |
| disyaratkan lebih diutamakan untuk kondisi | |
| layan dibandingkan untuk kondisi | |
| penanganan jangka pendek dan kondisi | |
| konstruksi. | |
| ==== R17.1 – Ruang lingkup | |
| ==== R17.1.1 Lingkup pasal ini dibatasi hanya | |
| mencakup angkur struktural yang | |
| menyalurkan beban-beban struktural yang | |
| berkaitan dengan kekuatan, stabilitas, atau | |
| keselamatan hidup. Terdapat dua jenis | |
| penerapan yang dapat digambarkan. | |
| Pertama adalah sambungan antara | |
| elemen-elemen struktural dimana | |
| kegagalan sebuah angkur atau kelompok | |
| angkur dapat mengakibatkan hilangnya | |
| keseimbangan atau stabilitas sebarang | |
| bagian struktur. Kedua adalah komponenkomponen | |
| non-struktural terkait keamanan | |
| dan elemen-elemen struktur yang bukan | |
| bagian dari struktur (seperti sistem | |
| sprinkler, pipa berat yang menggantung, | |
| atau rel penghalang) yang melekat pada | |
| elemen struktur. Tingkat keamanan yang | |
| ditentukan oleh kombinasi faktor beban dan | |
| faktor–ϕ sesuai untuk aplikasi struktural. | |
| Standar lain mungkin memerlukan tingkat | |
| keamanan yang lebih ketat selama | |
| penanganan sementara. | |
| ==== 17.1.2 Pasal ini berlaku untuk angkur | |
| tanam cor ditempat (cast-in) dan untuk | |
| angkur pascacor (post-installed) ekspansi | |
| (terkontrol torsi dan terkontrol | |
| perpindahan), angkur ujung diperlebar | |
| (undercut), dan angkur adhesif (adhesive). | |
| Angkur adhesif harus dipasang dalam | |
| beton yang mempunyai umur minimum 21 | |
| hari pada saat pemasangan angkur. | |
| Sisipan khusus (specialty inserts), baut | |
| tembus (through-bolts), angkur majemuk | |
| yang dihubungkan ke pelat baja tunggal | |
| pada ujung angkur yang tertanam, angkur | |
| yang di-grouting, dan angkur langsung | |
| (direct anchors) seperti paku atau baut | |
| powder-actuated atau pneumatic-actuated | |
| tidak masuk dalam ketentuan-ketentuan | |
| dalam pasal ini. Tulangan yang digunakan | |
| sebagai bagian penanaman harus didesain | |
| dengan pasal lain pada standar ini. | |
| ==== R17.1.2 Ketentuan-ketentuan desain | |
| untuk angkur adhesif telah ditambahkan | |
| dalam ACI Code 2011. Angkur adhesif | |
| sangat sensitif terhadap sejumlah faktor | |
| termasuk arah pemasangan dan jenis | |
| pembebanan. Ketika angkur adhesif | |
| digunakan untuk menahan beban tarik | |
| tetap, ketentuan-ketentuan meliputi | |
| persyaratan pengujian untuk pemasangan | |
| angkur arah horizontal dan miring ke atas | |
| dalam 17.2.4 dan persyaratan desain dan | |
| sertifikasi untuk kasus beban tarik tetap | |
| dalam 17.2.5 dan 17.8.2.2 hingga 17.8.2.4. | |
| Angkur adhesif yang memenuhi syarat | |
| sesuai ACI 355.4 diuji dalam dalam dua | |
| rentang kekuatan tekan beton: 17 hingga | |
| 28 MPa dan 45 hingga 59 MPa. Kekuatan | |
| lekatan pada umumnya tidak terlalu | |
| terpengaruh oleh kekuatan tekan beton. | |
| Kinerja desain angkur adhesif tidak dapat | |
| dipastikan dengan menetapkan kekuatan | |
| tekan beton minimum pada saat | |
| pemasangan pada umur awal beton. Oleh | |
| karena itu, minimum umur beton 21 hari | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 303 dari 695 | |
| diperlukan pada pemasangan angkur | |
| adhesif. | |
| Banyaknya variasi bentuk dan konfigurasi | |
| sisipan khusus membuat rekomendasi | |
| yang umum digunakan untuk pengujian dan | |
| desain tidak dapat digunakan. Sisipan | |
| khusus tidak dicakup oleh ketentuan Pasal | |
| ==== 17. | |
| ==== 17.1.3 Ketentuan-ketentuan desain | |
| mencakup jenis-jenis angkur berikut: | |
| a) Stud berkepala dan baut berkepala yang | |
| mempunyai geometri yang telah | |
| menunjukkan hasil kekuatan cabut | |
| (pullout strength) pada beton tak retak | |
| sama dengan atau melebihi 1,4Np, | |
| dimana Np diberikan dalam Pers. | |
| (17.4.3.4); | |
| b) Baut berkait yang mempunyai geometri | |
| yang telah yang telah menunjukkan hasil | |
| kekuatan cabut tanpa memanfaatkan | |
| friksi pada beton tak retak sama dengan | |
| atau melebihi 1,4Np, dimana Np diberikan | |
| dalam Pers. (17.4.3.5); | |
| c) Angkur pascacor ekspansi dan angkur | |
| ujung diperlebar yang memenuhi kriteria | |
| asesmen ACI 355.2; dan | |
| d) Angkur adhesif yang memenuhi kriteria | |
| asesmen ACI 355.4. | |
| ==== R17.1.3 Tipikal stud berkepala dan baut | |
| berkepala yang dicor ditempat dengan | |
| geometri sesuai dengan ASME B1.1, | |
| B18.2.1, dan B18.2.6 telah diuji dan terbukti | |
| dapat diprediksi perilakunya, sehingga | |
| kekuatan cabut (pullout strength) yang | |
| dihitung dapat diterima. | |
| Angkur tanam pascacor tidak memiliki | |
| kekuatan cabut yang dapat diprediksi, oleh | |
| karena itu diperlukan uji kualifikasi untuk | |
| menetapkan kekuatan cabut (pullout | |
| strength) sesuai ACI 355.2. Untuk angkur | |
| pascacor supaya dapat digunakan sesuai | |
| dengan persyaratan pasal ini, hasil uji ACI | |
| 355.2 harus menunjukkan bahwa | |
| kegagalan cabut menunjukkan karakteristik | |
| hubungan beban-perpindahan yang dapat | |
| diterima atau kegagalan cabut dapat | |
| dicegah oleh mode kegagalan lainnya. | |
| Untuk angkur adhesif, karakteristik | |
| tegangan lekatan dan kesesuaian untuk | |
| penggunaan struktural ditetapkan dengan | |
| pengujian sesuai dengan ACI 355.4. | |
| ==== 17.1.4 Penerapan beban yang didominasi | |
| oleh fatigue siklus tinggi atau beban impak | |
| tidak dicakup dalam pasal ini. | |
| ==== R17.1.4 Pengecualian dari ruang lingkup | |
| pembebanan yang menghasilkan fatigue | |
| siklus tinggi atau impak yang berdurasi | |
| sangat pendek (seperti ledakan atau | |
| gelombang kejut) tidak dimaksudkan untuk | |
| mengecualikan pengaruh beban seismik. | |
| Pasal 17.2.3 menyajikan persyaratan | |
| tambahan untuk desain ketika beban | |
| seismik disertakan. | |
| ==== 17.2 - Umum | |
| ==== 17.2.1 Angkur dan kelompok angkur | |
| harus didesain terhadap pengaruh kritis | |
| beban-beban terfaktor seperti yang | |
| ditentukan dengan analisis elastis. | |
| Pendekatan analisis plastis diizinkan bila | |
| kekuatan nominal dikendalikan oleh | |
| daktilitas elemen baja, asalkan bahwa | |
| kompatibilitas deformasi diperhitungkan. | |
| ==== R17.2 - Umum | |
| ==== R17.2.1 Ketika kekuatan kelompok | |
| angkur ditentukan oleh kerusakan beton, | |
| perilaku ini getas dan terdapat redistribusi | |
| terbatas gaya-gaya antara angkur yang | |
| tegangannya tinggi dan angkur yang | |
| tegangannya lebih rendah. Dalam hal ini, | |
| teori elastisitas perlu digunakan, dengan | |
| asumsi perangkat penyambung yang | |
| mendistribusikan beban ke angkur cukup | |
| kaku. Gaya-gaya angkur dapat dianggap | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 304 dari 695 | |
| ==== 17.2.1.1 Pengaruh kelompok angkur | |
| harus ditinjau dimana dua atau lebih angkur | |
| mempunyai spasi kurang dari spasi kritis | |
| sebagai berikut: | |
| Mode kegagalan yang | |
| diinvestigasi | |
| Spasi kritis | |
| Beton jebol (breakout) dalam tarik 3hef | |
| Kekuatan lekatan dalam tarik 2cNa | |
| Beton jebol (breakout) dalam geser 3ca1 | |
| Hanya angkur-angkur yang rentan | |
| terhadap mode kegagalan tertentu yang | |
| diinvestigasi harus disertakan dalam | |
| kelompok ini. | |
| ==== 17.2.2 Kekuatan desain angkur harus | |
| sama atau lebih besar dari kekuatan perlu | |
| terbesar yang dihitung dengan kombinasi | |
| beban yang digunakan dalam 5.3. | |
| proporsional terhadap beban eksternal dan | |
| jarak dari sumbu netral kelompok angkur. | |
| Jika kekuatan angkur ditentukan oleh | |
| kelelehan daktail angkur baja, redistribusi | |
| gaya-gaya pada angkur dapat signifikan | |
| terjadi. Dalam hal ini, analisis berdasarkan | |
| teori elastisitas menjadi konservatif. Cook | |
| dan Klingner (1992a, b) dan Lotze et al. | |
| (2001) membahas analisis nonlinier, | |
| menggunakan teori plastisitas untuk | |
| penentuan kapasitas kelompok angkur | |
| daktail. | |
| ==== 17.2.3 Desain seismic | |
| ==== 17.2.3.1 Angkur-angkur pada struktur | |
| yang ditetapkan sebagai Kategori Desain | |
| Seismik C, D, E, atau F harus memenuhi | |
| persyaratan tambahan pada 17.2.3.2 | |
| hingga 17.2.3.7. | |
| ==== R17.2.3 Desain seismik –Kecuali | |
| ==== 17.2.3.4.1 atau 17.2.3.5.1 diterapkan, | |
| seluruh angkur pada struktur yang | |
| ditetapkan sebagai Kategori Desain | |
| Seismik (KDS) C, D, E, atau F diharuskan | |
| memenuhi persyaratan tambahan 17.2.3.1 | |
| hingga 17.2.3.7, tanpa mempedulikan | |
| beban gempa termasuk dalam | |
| pengontrolan kombinasi beban untuk | |
| desain angkur. Selain itu, semua angkur | |
| tanam pascacor pada struktur yang | |
| ditetapkan sebagai KDS C, D, E, atau F | |
| harus memenuhi persyaratan ACI 355.2 | |
| atau ACI 355.4 untuk prakualifikasi angkur | |
| yang menahan beban gempa. Idealnya, | |
| untuk beban tarik, kekuatan angkur harus | |
| ditentukan oleh kelelehan daktail elemen | |
| baja angkur. Jika angkur tidak dapat | |
| memenuhi persyaratan daktilitas yang | |
| ditentukan 17.2.3.4.3a), maka perangkat | |
| penyambung harus dirancang untuk leleh | |
| jika perangkat penyambung tersebut | |
| adalah struktural atau baja ringan (light | |
| gauge steel), atau didesain untuk hancur | |
| jika kayu. Jika persyaratan daktilitas | |
| ==== 17.2.3.4.3a) dipenuhi, maka sebarang | |
| perangkat penyambung ke angkur harus | |
| didesain tidak leleh. Dalam mendesain | |
| perangkat penyambung menggunakan | |
| mekanisme leleh yang menyediakan | |
| daktilitas yang cukup, sebagaimana | |
| diizinkan oleh 17.2.3.4.3b) dan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 305 dari 695 | |
| ==== 17.2.3.5.3a), rasio kekuatan leleh yang | |
| disyaratkan terhadap kekuatan yang | |
| diharapkan untuk material perangkat | |
| penyambung harus dipertimbangkan dalam | |
| menentukan gaya desain. Nilai yang | |
| digunakan untuk kekuatan yang | |
| diharapkan harus mempertimbangkan | |
| pengaruh kekuatan lebih (overstrength) | |
| dan pengerasan regangan (strain | |
| hardening) material. Misalnya, material | |
| dalam elemen sambungan dapat leleh dan | |
| karena peningkatan kekuatan dengan | |
| pengerasan regangan, menyebabkan | |
| kegagalan sekunder sub-elemen atau | |
| menimbulkan kebutuhan gaya atau | |
| deformasi tambahan pada angkur. Untuk | |
| perangkat penyambung baja struktural, jika | |
| hanya kekuatan leleh baja yang ditentukan | |
| diketahui, kekuatan yang diharapkan harus | |
| diambil sekitar 1,5 kali kekuatan leleh yang | |
| disyaratkan. Jika kekuatan leleh baja aktual | |
| diketahui, kekuatan yang diharapkan harus | |
| diambil sekitar 1,25 kali kekuatan leleh | |
| sebenarnya. | |
| Dalam kondisi seismik, arah geser | |
| mungkin tidak dapat diprediksi. Gaya geser | |
| penuh harus diasumsikan ke sebarang | |
| arah untuk keamanan desain. | |
| ==== 17.2.3.2 Ketentuan-ketentuan dalam | |
| pasal ini tidak berlaku untuk desain angkur | |
| di daerah sendi plastis struktur beton akibat | |
| gaya gempa. | |
| ==== R17.2.3.2 Ketentuan desain dalam pasal | |
| ini tidak berlaku untuk angkur di daerah | |
| sendi plastis. Kemungkinan retak beton dan | |
| pengelupasan beton (spalling) dengan | |
| tingkat yang lebih besar di daerah sendi | |
| plastis berada di luar kondisi dimana beton | |
| nominal yang menentukan hasil kekuatan | |
| dalam pasal ini dapat diterapkan. Daerah | |
| sendi plastis yang ditinjau sejarak sama | |
| dengan dua kali kedalaman komponen dari | |
| muka kolom atau balok, dan juga termasuk | |
| penampang lain di dinding, rangka, dan | |
| pelat di mana pelelehan tulangan dapat | |
| terjadi sebagai akibat perpindahan lateral. | |
| Bila angkur harus ditempatkan di daerah | |
| sendi plastis, maka angkur harus | |
| didetailkan sehingga gaya angkur | |
| disalurkan langsung ke tulangan angkur | |
| yang didesain untuk menahan gaya angkur | |
| ke dalam badan komponen struktur di luar | |
| daerah pengangkuran. Konfigurasikonfigurasi | |
| angkur yang mengandalkan | |
| pada kekuatan tarik beton tidak boleh | |
| digunakan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 306 dari 695 | |
| ==== 17.2.3.3 Angkur tanam pascacor harus | |
| terkualifikasi untuk pembebanan gempa | |
| sesuai dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4. | |
| Kekuatan cabut Np dan kekuatan baja | |
| angkur dalam kondisi geser Vsa untuk | |
| angkur ekspansi dan ujung diperlebar harus | |
| berdasarkan hasil Uji Simulasi Seismik ACI | |
| 355.2. Untuk angkur adhesif, kekuatan baja | |
| dalam kondisi geser Vsa dan tegangan | |
| lekatan karakteristik τuncr dan τcr harus | |
| didasarkan hasil Uji Simulasi Seismik ACI | |
| 355.4. | |
| ==== R17.2.3.3 Angkur-angkur yang tidak | |
| cocok digunakan pada beton retak | |
| sebaiknya tidak digunakan untuk menahan | |
| beban gempa. Kualifikasi angkur tanam | |
| pascacor yang digunakan pada beton retak | |
| merupakan bagian yang tidak terpisahkan | |
| dari kualifikasi untuk menahan beban | |
| gempa di ACI 355.2 dan ACI 355.4. Hasil | |
| desain yang diperoleh dari Uji Simulasi | |
| Seismik ACI 355.2 dan ACI 355.4 | |
| diharapkan lebih kecil daripada untuk | |
| penerapan beban statik. | |
| ==== 17.2.3.4 Persyaratan untuk beban Tarik R17.2.3.4 Persyaratan untuk beban tarik | |
| ==== 17.2.3.4.1 Bila komponen tarik akibat | |
| gaya gempa tingkat kekuatan yang | |
| diterapkan pada angkur tunggal atau | |
| kelompok angkur adalah sama dengan atau | |
| kurang dari 20 persen gaya tarik angkur | |
| total terfaktor terkait dengan kombinasi | |
| beban yang sama, maka diizinkan untuk | |
| mendesain angkur tunggal atau kelompok | |
| angkur untuk memenuhi 17.4 dan | |
| persyaratan kekuatan tarik dalam 17.3.1.1. | |
| ==== R17.2.3.4.1 Persyaratan 17.2.3.4.3 tidak | |
| berlaku jika gaya tarik gempa yang | |
| diterapkan hanya bagian kecil dari gaya | |
| tarik total terfaktor. | |
| ==== 17.2.3.4.2 Bila komponen tarik akibat | |
| gaya gempa tingkat kekuatan yang | |
| diterapkan pada angkur melebihi 20 persen | |
| gaya tarik angkur total terfaktor terkait | |
| dengan kombinasi beban yang sama, | |
| angkur dan perangkat penyambungnya | |
| harus didrancang sesuai dengan | |
| ==== 17.2.3.4.3. Kekuatan tarik desain angkur | |
| harus ditentukan sesuai dengan 17.2.3.4.4. | |
| ==== R17.2.3.4.2 Jika elemen baja daktail | |
| adalah baja ASTM A36M atau ASTM A307, | |
| nilai futa/fya biasanya sekitar 1,5 dan angkur | |
| dapat mengulur sebelum gagal pada drat | |
| (threads). Untuk baja lainnya, perhitungan | |
| mungkin perlu dilakukan untuk memastikan | |
| bahwa perilaku serupa dapat terjadi. | |
| ==== R17.4.1.2 memberikan informasi tambahan | |
| tentang properti baja angkur. Ketentuan | |
| penebalan ujung drat, dimana ujung drat | |
| batang diperbesar untuk mengkompensasi | |
| pengurangan luas yang berkaitan dengan | |
| pembuatan drat (threading), dapat | |
| memastikan bahwa leleh terjadi pada | |
| panjang ulur tanpa memperhatikan rasio | |
| kekuatan leleh terhadap kekuatan ultimite | |
| angkur. | |
| ==== 17.2.3.4.3 Angkur dan perangkat | |
| penyambungnya harus memenuhi salah | |
| satu dari pilihan a) hingga d): | |
| a) Untuk angkur tunggal, kekuatan yang | |
| dikendalikan beton harus lebih besar | |
| dari kekuatan baja angkur. Untuk | |
| kelompok angkur, rasio beban tarik pada | |
| angkur yang memiliki tegangan terbesar | |
| ==== R17.2.3.4.3 Empat pilihan disediakan | |
| untuk menentukan kekuatan angkur atau | |
| perangkat penyambung yang diperlukan | |
| untuk mencegah kegagalan tarik | |
| nondaktail: | |
| Dalam pilihan a), persyaratan daktilitas | |
| angkur harus dipenuhi dan kekuatan | |
| angkur perlu ditentukan dengan | |
| menggunakan gaya gempa tingkat | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 307 dari 695 | |
| terhadap kekuatan baja angkur harus | |
| sama atau lebih besar dari rasio beban | |
| tarik pada angkur yang terbebani tarik | |
| terhadap kekuatan angkur tersebut yang | |
| dikendalikan beton. Dalam setiap kasus: | |
| i) Kekuatan baja harus diambil sebesar | |
| 1,2 kali kekuatan nominal baja | |
| angkur. | |
| ii) Kekuatan yang dikendalikan beton | |
| harus diambil sebesar kekuatan | |
| nominal yang memperhitungkan | |
| cabut (pullout), ambrol sisi samping | |
| (side-face blowout), jebol (breakout) | |
| beton, dan kekuatan lekatan yang | |
| sesuai. Untuk tinjauan cabut dalam | |
| kelompok angkur, rasio harus | |
| dihitung untuk angkur yang memiliki | |
| tegangan paling tinggi. | |
| Sebagai tambahan, hal berikut ini harus | |
| dipenuhi: | |
| iii) Angkur harus menyalurkan beban | |
| tarik melalui elemen baja daktail | |
| dengan panjang ulur sebesar paling | |
| sedikit delapan kali diameter angkur | |
| kecuali bilamana ditentukan oleh | |
| analisis. | |
| iv) Bila angkur dikenai beban yang | |
| berbalik, angkur harus dijaga | |
| terhadap tekuk. | |
| v) Bila sambungan didrat dan elemen | |
| baja daktail tidak didrat sepanjang | |
| panjang keseluruhannya, rasio futa/fya | |
| tidak boleh kurang dari 1,3 kecuali | |
| jika bagian drat menebal. bagian | |
| penebalan tidak boleh disertakan | |
| dalam panjang ulur. | |
| vi) Tulangan ulir yang digunakan | |
| sebagai elemen baja daktail untuk | |
| menahan pengaruh gempa harus | |
| dibatasi oleh ASTM A615M mutu 280 | |
| dan 420 yang memenuhi | |
| persyaratan 20.2.2.5(b) atau ASTM | |
| A706M mutu 420. | |
| b) Angkur atau kelompok angkur harus | |
| didesain terhadap tarik maksimum yang | |
| dapat disalurkan pada angkur atau | |
| kelompok angkur didasarkan pada | |
| pengembangan mekanisme kelelehan | |
| daktail pada perangkat penyambung | |
| dalam kondisi tarik, lentur, geser, atau | |
| tumpu, atau kombinasi kondisi-kondisi | |
| tersebut, dan mempertimbangkan | |
| pengaruh kekuatan lebih material dan | |
| pengerasan regangan untuk perangkat | |
| kekuatan yang bekerja pada struktur. | |
| Penelitian (Hoehler dan Eligehausen 2008; | |
| Vintzileou dan Eligehausen 1992) telah | |
| menunjukkan bahwa jika baja angkur leleh | |
| sebelum pengangkuran beton gagal, tidak | |
| ada reduksi kekuatan tarik angkur untuk | |
| beban gempa. Angkur baja daktail harus | |
| memenuhi persyaratan untuk elemen baja | |
| daktail pada Pasal 2. Untuk memfasilitasi | |
| perbandingan antara kekuatan baja, yang | |
| berdasarkan angkur yang memiliki | |
| tegangan terbesar, dan kekuatan beton | |
| berdasarkan perilaku kelompok angkur, | |
| perancangan dilakukan atas dasar rasio | |
| beban yang diterapkan terhadap masingmasing | |
| kekuatan baja dan beton. | |
| Pada beberapa struktur, angkur dapat | |
| dijadikan tempat terbaik untuk disipasi | |
| energi dalam rentang respons nonlinier. | |
| Panjang ulur angkur (zona tak berlekatan) | |
| mempengaruhi kapasitas perpindahan | |
| lateral struktur dan, oleh karena itu, | |
| panjangnya harus cukup sehingga | |
| perpindahan yang terkait dengan desain | |
| berbasis gempa dapat dicapai (FEMA | |
| P750). Pengamatan dari kejadian gempa | |
| menunjukkan bahwa ketentuan panjang | |
| ulur delapan kali diameter angkur | |
| menghasilkan kinerja struktur yang baik. | |
| Jika panjang ulur yang dihitung, maka | |
| kekakuan relatif elemen yang terhubung | |
| perlu dipertimbangkan. Ketika angkur | |
| dikenai beban yang berbalik, dan panjang | |
| pelelehan di luar beton melebihi enam kali | |
| diameter angkur, mungkin terjadi tekuk | |
| pada angkur dalam tekan. Tekuk dapat | |
| ditahan dengan menempatkan angkur di | |
| dalam selongsong. Namun, harus | |
| diperhatikan bahwa selongsong tidak ikut | |
| menahan beban tarik yang bekerja pada | |
| angkur. Untuk baut angkur tanpa drat di | |
| seluruh panjangnya, penting untuk | |
| memastikan bahwa pelelehan terjadi pada | |
| bagian baut tanpa drat sepanjang ulur | |
| sesaat sebelum kegagalan di bagian berdrat. | |
| Ini dilakukan dengan | |
| mempertahankan margin yang cukup | |
| antara leleh yang disyaratkan dan kekuatan | |
| ultimit dari baut. Perlu dicatat bahwa | |
| panjang ulur yang tersedia dapat | |
| dipengaruhi oleh teknik konstruksi | |
| (misalnya, penambahan leveling mur (nut) | |
| seperti yang ditunjukkan pada Gambar | |
| ==== R17.2.3.4.3). | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 308 dari 695 | |
| penyambungnya. Kekuatan tarik desain | |
| angkur harus dihitung oleh 17.2.3.4.4. | |
| c) Angkur atau kelompok angkur harus | |
| didesain terhdap tarik maksimum yang | |
| dapat disalurkan ke angkur oleh | |
| perangkat penyambung yang tidak leleh. | |
| Kekuatan tarik desain angkur harus | |
| dihitung oleh 17.2.3.4.4. | |
| d) Angkur atau kelompok angkur harus | |
| didesain terhdap tarik maksimum yang | |
| diperoleh dari kombinasi beban desain | |
| yang menyertakan E, dengan E | |
| ditingkatkan oleh o. Kekuatan tarik | |
| desain angkur harus memenuhi | |
| persyaratan kekuatan tarik oleh | |
| ==== 17.2.3.4.4. | |
| Dalam pilihan b), angkur didesain untuk | |
| gaya tarik yang berhubungan dengan | |
| kekuatan logam atau material serupa yang | |
| diharapkan dari perangkat penyambung. | |
| Untuk pilihan b), sebagaimana dibahas | |
| dalam R17.2.3, harus diperhatikan dalam | |
| perancangan untuk mempertimbangkan | |
| konsekuensi dari potensi perbedaan antara | |
| kekuatan leleh yang ditentukan dan | |
| kekuatan yang diharapkan dari perangkat | |
| penyambung. Sebagai contoh adalah | |
| 18.5.2.2 untuk desain sambungan dinding | |
| pracetak menengah dimana sambungan | |
| tidak didesain untuk leleh harus memenuhi | |
| setidaknya 1,5Sy, dimana Sy adalah | |
| kekuatan nominal dari elemen yang leleh | |
| berdasarkan kekuatan leleh yang | |
| ditentukan. Sama halnya, manual desain | |
| baja mensyaratkan bahwa sambungan | |
| baja struktural yang ditetapkan tidak leleh | |
| dan merupakan bagian dari lintasan beban | |
| gempa harus memiliki kekuatan desain | |
| yang melebihi suatu kelipatan terhadap | |
| kekuatan nominal. Nilai kelipatan ini | |
| tergantung pada faktor yang terkait dengan | |
| kemungkinan rasio kekuatan leleh aktual | |
| terhadap yang disyaratkan pada material | |
| tersebut dan faktor tambahan yang | |
| melebihi satu untuk memperhitungkan | |
| pengerasan regangan material. Untuk | |
| perangkat penyambung baja canai dingin | |
| atau kayu, prinsip yang sama harus | |
| digunakan untuk menentukan kekuatan | |
| yang diharapkan dari perangkat | |
| penyambung untuk menentukan kekuatan | |
| yang diperlukan dari pengangkuran | |
| tersebut. | |
| Panduan tambahan tentang penggunaan | |
| pilihan a) hingga d) disediakan dalam | |
| NEHRP Recommended Seismic Provisions | |
| for New Buildings and Other Structures | |
| edisi 2009 (FEMA P750). Desain angkur | |
| sesuai pilihan a) harus digunakan hanya | |
| jika perilaku leleh angkur dapat ditentukan | |
| dengan baik dan dimana interaksi leleh | |
| angkur dengan elemen lain di lintasan | |
| beban telah ditangani secara cukup. Untuk | |
| desain angkur pilihan b), gaya yang | |
| berhubungan dengan leleh dari perangkat | |
| penyambung baja, seperti pelat siku, pelat | |
| tumpuan (baseplate), atau web tab, harus | |
| menggunakan kekuatan yang diperkirakan, | |
| daripada kekuatan leleh baja yang | |
| disyaratkan. Pilihan c) dapat berlaku untuk | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 309 dari 695 | |
| berbagai kasus khusus, seperti | |
| perancangan baut sill dimana crushing | |
| kayu membatasi gaya yang dapat | |
| disalurkan ke baut, atau dimana ketentuan | |
| American National Standards Institute / | |
| American Institute of Steel Construction | |
| (AISC) Code Seismic Provisions for | |
| Structural Steel Buildings (AISC 341) | |
| mensyaratkan beban berdasarkan | |
| kekuatan elemen. | |
| Gambar R17.2.3.4.3 – Ilustrasi panjang ulur | |
| ==== 17.2.3.4.4 Kekuatan tarik desain angkur | |
| untuk menahan gaya gempa harus | |
| ditentukan oleh tinjauan a) hingga e) untuk | |
| mode kegagalan yang diberikan dalam | |
| Tabel 17.3.1.1 dengan mengasumsikan | |
| beton retak kecuali jika dapat dibuktikan | |
| bahwa beton tetap tidak retak: | |
| a) ϕNsa untuk angkur tunggal, atau untuk | |
| angkur individu yang memiliki tegangan | |
| paling tinggi dalam kelompok angkur | |
| b) 0,75ϕNcb atau 0,75ϕNcbg, kecuali bahwa | |
| Ncb atau Ncbg tidak perlu dihitung bila | |
| tulangan angkur yang memenuhi | |
| ==== 17.4.2.9 disediakan | |
| c) 0,75ϕNpn untuk angkur tunggal, atau | |
| untuk angkur individu yang memiliki | |
| tegangan paling tinggi dalam kelompok | |
| angkur | |
| d) 0,75ϕNsb atau 0,75ϕNsbg | |
| e) 0,75ϕNa atau 0,75ϕNag | |
| dimana ϕ sesuai dengan 17.3.3. | |
| ==== R17.2.3.4.4 Kekuatan tarik nominal | |
| angkur yang tereduksi berhubungan | |
| dengan mode kegagalan beton adalah | |
| untuk memperhitungkan peningkatan retak | |
| dan pengelupasan (spalling) pada beton | |
| yang dihasilkan gaya gempa. Karena | |
| perancangan gempa umumnya | |
| mengasumsikan bahwa semua atau | |
| sebagian struktur dibebani melampaui | |
| batas lelehnya, dimungkinkan bahwa beton | |
| retak secara keseluruhan dengan tujuan | |
| menentukan kekuatan angkur. Di lokasi | |
| dimana dapat dibuktikan bahwa beton tidak | |
| retak, beton tidak retak dapat diasumsikan | |
| untuk menentukan kekuatan angkur | |
| sebagaimana ditentukan oleh mode | |
| kegagalan beton. | |
| ==== 17.2.3.4.5 Bila tulangan angkur | |
| disesuaikan dengan 17.4.2.9, tidak perlu | |
| ==== R17.2.3.4.5 Bila tulangan angkur yang | |
| dicantumkan dalam 17.4.2.9 dan 17.5.2.9 | |
| Pelat | |
| landasan | |
| Mur dan ring | |
| Panjang | |
| ulur | |
| Dudukan angkur | |
| Lapisan | |
| grouting | |
| Pelat | |
| landasan | |
| Mur dan ring | |
| Panjang | |
| ulur | |
| Lapisan grouting | |
| Selongsong | |
| (a) Dudukan angkur (b) Selongsong angkur | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 310 dari 695 | |
| ada reduksi kekuatan tarik desain yang | |
| melebihi yang disyaratkan dalam 17.4.2.9. | |
| digunakan, dengan properti yang | |
| dicantumkan dalam 20.2.2.5, tidak ada | |
| pemisahan potensi jebol (breakout) | |
| berbentuk prisma dari substrat yang | |
| mungkin terjadi asalkan tulangan angkur | |
| dirancang untuk beban yang lebih besar | |
| dari kekuatan jebol beton. | |
| ==== 17.2.3.5 Persyaratan untuk pembebanan | |
| geser | |
| ==== R17.2.3.5 Persyaratan untuk | |
| pembebanan geser – Bila komponen geser | |
| gaya gempa yang diterapkan pada angkur | |
| melebihi 20 persen dari total gaya geser | |
| angkur, tiga pilihan dapat digunakan untuk | |
| menentukan kekuatan geser perlu untuk | |
| menjaga angkur atau kelompok angkur | |
| terhadap kegagalan geser prematur. | |
| Pilihan a) 17.2.3.4.3 tidak tersedia untuk | |
| geser karena penampang elemen baja | |
| angkur tidak dapat dikonfigurasikan | |
| sehingga kegagalan baja dalam geser | |
| memberikan tingkat daktilitas yang berarti. | |
| Perancangan kekuatan angkur atau | |
| kelompok angkur terkait dengan | |
| mekanisme pembatasan-gaya dalam | |
| pilihan b), seperti kekuatan tumpu pada | |
| lubang-lubang pada perangkat | |
| penyambung baja atau kombinasi kekuatan | |
| crushing dan tumpuan untuk komponen | |
| kayu, mungkin sangat relevan. Pengujian | |
| pada sambungan baut angkur untuk woodframed | |
| dinding geser (Fennel et al. 2009) | |
| menunjukkan bahwa komponen kayu yang | |
| melekat pada beton dengan jarak tepi | |
| minimum menghasilkan perilaku daktail. | |
| Kayu "leleh" (hancur) adalah kondisi batas | |
| pertama dan mengakibatkan nail slippage | |
| dalam kondisi geser. Nail slippage yang | |
| dikombinasikan dengan lentur baut | |
| memberikan daktilitas dan ketangguhan | |
| yang diperlukan untuk dinding geser dan | |
| membatasi beban yang bekerja pada baut. | |
| Prosedur untuk pendefinisian kondisi batas | |
| tumpuan dan geser untuk sambungan ke | |
| baja canai dingin dijelaskan dalam AISI | |
| S100 dan contoh perhitungan kekuatan | |
| disediakan dalam manual AISI (AISI D100). | |
| Dalam kasus seperti itu, perhatian harus | |
| diberikan apabila kekuatan tumpu | |
| terlampaui dapat menyebabkan robek dan | |
| hilangnya konektivitas yang tidak | |
| diperbolehkan. Jika angkur berada jauh | |
| dari tepi maka tidak diperbolehkan untuk | |
| merancang sedemikian rupa sehingga | |
| tulangan angkur menentukan kekuatan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 311 dari 695 | |
| angkur. Dalam kasus seperti itu, angkur | |
| harus didesain untuk kekuatan lebih sesuai | |
| dengan pilihan c). | |
| ==== 17.2.3.5.1 Bila komponen geser gaya | |
| gempa tingkat kekuatan yang diterapkan | |
| pada angkur atau kelompok angkur sama | |
| dengan atau kurang dari 20 persen gaya | |
| geser angkur terfaktor total yang terkait | |
| dengan kombinasi beban yang sama, | |
| diizinkan untuk mendesain angkur atau | |
| kelompok angkur memenuhi 17.5 dan | |
| persyaratan kekuatan geser dalam | |
| ==== 17.3.1.1. | |
| ==== R17.2.3.5.1 Persyaratan 17.2.3.5.3 tidak | |
| perlu diterapkan jika gaya geser gempa | |
| yang diterapkan hanya bagian kecil dari | |
| total gaya geser terfaktor. | |
| ==== 17.2.3.5.2 Bila komponen geser gaya | |
| gempa tingkat kekuatan yang diterapkan | |
| pada angkur melebihi 20 persen gaya geser | |
| angkur total terfaktor terkait dengan | |
| kombinasi beban yang sama, angkur dan | |
| perangkat penyambungnya harus | |
| dirancang sesuai dengan 17.2.3.5.3. | |
| Kekuatan geser desain angkur untuk | |
| menahan gaya gempa harus ditentukan | |
| sesuai dengan 17.5. | |
| ==== 17.2.3.5.3 Angkur-angkur dan perangkat | |
| penyambungnya harus didesain | |
| menggunakan salah satu dari pilihan a) | |
| hingga c): | |
| a) Angkur atau kelompok angkur harus | |
| didesain terhadap geser maksimum | |
| yang dapat disalurkan ke angkur atau | |
| kelompok angkur berdasarkan pada | |
| pengembangan mekanisme leleh daktail | |
| pada perangkat penyambung dalam | |
| kondisi lentur, geser, atau tumpu, atau | |
| kombinasi dari kondisi-kondisi tersebut, | |
| dan memperhitungkan baik kekuatan | |
| lebih material maupun pengaruh | |
| pengerasan regangan pada perangkat | |
| penyambung. | |
| b) Angkur atau kelompok angkur harus | |
| didesain terhadap geser maksimum | |
| yang dapat disalurkan ke angkur oleh | |
| perangkat penyambung yang tidak leleh. | |
| c) Angkur atau kelompok angkur harus | |
| didesain terhadap geser maksimum | |
| yang diperoleh dari kombinasi beban | |
| desain yang menyertakan E, dengan E | |
| ditingkatkan dengan o. kekuatan geser | |
| desain angkur harus memenuhi | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 312 dari 695 | |
| persyaratan kekuatan geser dalam | |
| ==== 17.3.1.1. | |
| ==== 17.2.3.5.4 Bila tulangan angkur | |
| disediakan sesuai dengan 17.5.2.9, tidak | |
| perlu ada reduksi kekuatan geser desain | |
| melebihi yang disyaratkan dalam 17.5.2.9. | |
| ==== 17.2.3.6 Angkur tunggal atau kelompok | |
| angkur yang dikenai baik gaya tarik | |
| maupun geser harus didesain untuk | |
| memenuhi persyaratan dalam 17.6, dengan | |
| kekuatan tarik desain angkur yang dihitung | |
| oleh 17.2.3.4.4. | |
| ==== 17.2.3.7 Tulangan angkur yang digunakan | |
| pada struktur yang dikenai Kategori Desain | |
| Seismik C, D, E, atau F harus berupa | |
| tulangan ulir dan harus dibatasi dengan | |
| ASTM A615M Mutu 280 dan 420 yang | |
| memenuhi persyaratan 20.2.2.5b) (i) dan | |
| (ii) atau ASTM A706M Mutu 420. | |
| ==== 17.2.4 Angkur adhesif yang dipasang | |
| secara horizontal atau miring ke atas harus | |
| dikualifikasi sesuai dengan persyaratan | |
| ACI 355.4 untuk sensitivitas terhadap arah | |
| pemasangan. | |
| ==== R17.2.4 ACI 355.4 mencakup pilihan | |
| pengujian untuk memastikan kesesuaian | |
| angkur adhesif untuk pemasangan arah | |
| horizontal dan miring ke atas. | |
| ==== 17.2.5 Untuk angkur adhesif yang dikenai | |
| pembebanan tarik tetap, 17.3.1.2 harus | |
| dipenuhi. Untuk kelompok angkur adhesif, | |
| Pers. (17.3.1.2) harus dipenuhi untuk | |
| angkur yang menahan beban tarik tetap | |
| tertinggi. Sertifikasi pemasang dan | |
| persyaratan inspeksi angkur adhesif untuk | |
| arah horizontal dan miring ke atas yang | |
| dikenai pembebanan tarik tetap harus | |
| sesuai 17.8.2.2 hingga 17.8.2.4. | |
| ==== R17.2.5 Untuk angkur adhesif yang | |
| dikenai pembebanan tarik tetap, | |
| perhitungan tambahan untuk bagian yang | |
| tetap dari beban terfaktor untuk tahanan | |
| lekatan tereduksi diperlukan untuk | |
| memperhitungkan kemungkinan | |
| penurunan kekuatan lekatan akibat beban | |
| tetap. Tahanan angkur adhesif terhadap | |
| beban tarik tetap tergantung pada | |
| pemasangan yang benar, termasuk | |
| pembersihan lubang, penakaran dan | |
| pencampuran bahan adhesif, dan | |
| pencegahan rongga pada garis lekatan | |
| adhesif (annular gap). Selain itu, perhatian | |
| harus diberikan dalam pemilihan bahan | |
| adhesif yang benar dan kekuatan lekatan | |
| untuk perkiraan kondisi di lapangan seperti | |
| kondisi beton selama pemasangan (kering | |
| atau jenuh, dingin atau panas), metode | |
| pengeboran yang digunakan (rotary impact | |
| drill, rock drill, atau core drill), dan antisipasi | |
| variasi suhu layan dalam beton. | |
| Persyaratan sertifikasi pemasang dan | |
| inspeksi yang terkait dengan penggunaan | |
| angkur adhesif untuk pemasangan arah | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 313 dari 695 | |
| horizontal dan miring ke atas untuk | |
| menahan beban tarik tetap dibahas dalam | |
| ==== 17.8.2.2 hingga 17.8.2.4. | |
| Angkur adhesif sangat sensitif terhadap | |
| arah pemasangan dan jenis pembebanan. | |
| Angkur adhesif yang dipasang pada | |
| permukaan di atas kepala yang menahan | |
| beban tarik tetap, perlu menjadi perhatian | |
| karena pemasangan sebelumnya dari jenis | |
| ini sering mengalami kegagalan. Jenis | |
| angkur lainnya mungkin lebih tepat untuk | |
| kasus semacam itu. Bila angkur adhesif | |
| yang mengalami pembebanan tarik tetap | |
| dipasang pada permukaan di atas kepala, | |
| maka penting untuk a) memenuhi | |
| persyaratan pengujian ACI 355.4 untuk | |
| sensitivitas terhadap arah pemasangan, b) | |
| menggunakan pemasang bersertifikat, dan | |
| c) mensyaratkan inspeksi khusus. | |
| ==== 17.2.6 Faktor modifikasi a untuk beton | |
| ringan harus diambil sebesar: | |
| Kegagalan beton angkur tanam cor | |
| ditempat dan ujung diperlebar .............1,0 | |
| Kegagalan beton angkur ekspansi dan | |
| adhesif .................................................0,8 | |
| Kegagalan lekatan angkur adhesif | |
| menurut Pers. (17.4.5.2) ......................0,6 | |
| bila ditentukan sesuai 19.2.4. Diizinkan | |
| menggunakan nilai alternatif a bilamana | |
| pengujian telah dilakukan dan dievaluasi | |
| sesuai ACI 355.2 atau ACI 355.4. | |
| ==== R17.2.6 Jumlah pengujian yang tersedia | |
| untuk menetapkan kekuatan angkur pada | |
| beton ringan terbatas. Pengujian beton | |
| ringan pada stud berkepala cor ditempat | |
| menunjukkan bahwa faktor reduksi saat | |
| ini cukup mewakili pengaruh beton ringan | |
| (Shaikh dan Yi 1985; Anderson dan | |
| Meinheit 2005). Data pabrikan angkur yang | |
| dikembangkan untuk laporan evaluasi pada | |
| angkur ekspansi pascacor dan angkur | |
| adhesif menunjukkan bahwa faktor reduksi | |
| diperlukan untuk memberikan faktor | |
| keamanan yang diperlukan untuk kekuatan | |
| desain masing-masing. ACI 355.2 dan ACI | |
| 355.4 memberikan prosedur di mana nilai | |
| spesifik a yang dapat digunakan | |
| berdasarkan pengujian, dengan asumsi | |
| beton ringan mirip dengan rujukan material | |
| uji. | |
| ==== 17.2.7 Nilai fc’ yang digunakan untuk | |
| tujuan perhitungan dalam pasal ini tidak | |
| boleh melebihi 70 MPa untuk angkur tanam | |
| dicor di tempat, dan 55 MPa untuk angkur | |
| tanam pascacor. Pengujian diperlukan | |
| untuk angkur tanam pascacor bilamana | |
| digunakan pada beton dengan fc’ lebih | |
| besar dari 55 MPa. | |
| ==== R17.2.7 Jumlah pengujian yang terbatas | |
| pada angkur tanam cor ditempat dan tanam | |
| pascacor pada beton mutu tinggi | |
| (Primavera et al. 1997) menunjukkan | |
| bahwa prosedur perancangan yang | |
| terkandung dalam pasal ini menjadi tidak | |
| konservatif, terutama untuk angkur tanam | |
| cor ditempat dengan kekuatan tekan beton | |
| dalam rentang 75 hingga 85 MPa. Sampai | |
| pengujian lebih lanjut tersedia, batas atas | |
| fc’ sama dengan 70 MPa telah ditetapkan | |
| dalam perancangan angkur tanam cor | |
| ditempat. Keterbatasan ini konsisten | |
| dengan 22.5.3 dan 25.4.1.4. ACI 355.2 dan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 314 dari 695 | |
| ACI 355.4 tidak memerlukan pengujian | |
| angkur tanam pascacor di beton dengan fc’ | |
| lebih besar dari 55 MPa. Beberapa angkur | |
| ekspansi pascacor mungkin mengalami | |
| kesulitan berekspansi di dalam beton | |
| bermutu sangat tinggi dan beton bermutu | |
| sangat tinggi dapat berdampak negatif | |
| pada kekuatan lekatan angkur adhesif. | |
| Oleh karena itu, fc’ dibatasi pada 55 MPa | |
| dalam desain angkur tanam pascacor | |
| kecuali pengujian dilakukan. | |
| ==== 17.3 - Persyaratan umum untuk kekuatan | |
| angkur | |
| ==== R17.3 - Persyaratan umum untuk | |
| kekuatan angkur | |
| ==== 17.3.1 Kekuatan desain angkur harus | |
| didasarkan pada salah satu dari | |
| perhitungan menggunakan model desain | |
| yang memenuhi persyaratan 17.3.2, atau | |
| evaluasi uji menggunakan fraktil 5 persen | |
| dari hasil uji yang sesuai untuk berikut ini: | |
| a) Kekuatan baja angkur dalam kondisi | |
| tarik (17.4.1) | |
| b) Kekuatan jebol (breakout) beton angkur | |
| dalam kondisi tarik (17.4.2) | |
| c) Kekuatan cabut (pullout) angkur | |
| ekspansi, angkur tanam cor ditempat, | |
| atau ujung diperlebar (undercut) | |
| pascacor dalam kondisi tarik (17.4.3) | |
| d) Kekuatan ambrol (blowout) muka | |
| samping beton angkur berkepala dalam | |
| kondisi tarik (17.4.4) | |
| e) Kekuatan lekatan angkur adhesif dalam | |
| kondisi tarik (17.4.5) | |
| f) Kekuatan baja angkur dalam kondisi | |
| geser (17.5.1) | |
| g) Kekuatan jebol (breakout) beton angkur | |
| dalam kondisi geser (17.5.2) | |
| h) Kekuatan jungkit (pryout) beton angkur | |
| dalam kondisi geser (17.5.3) | |
| Sebagai tambahan, angkur harus | |
| memenuhi jarak tepi, spasi, dan tebal perlu | |
| untuk mencegah kegagalan belah | |
| (splitting), seperti disyaratkan dalam 17.7. | |
| ==== 17.3.1.1 Desain angkur harus sesuai | |
| dengan Tabel 17.3.1.1. Sebagai tambahan, | |
| desain angkur harus memenuhi 17.2.3 | |
| untuk pembebanan gempa dan 17.3.1.2 | |
| untuk angkur adhesif yang dikenai | |
| pembebanan tarik tetap. | |
| ==== R17.3.1 Bagian ini memberikan | |
| persyaratan untuk menetapkan kekuatan | |
| angkur di beton. Berbagai jenis mode | |
| kegagalan baja dan beton untuk angkur | |
| ditunjukkan pada Gambar R17.3.1(a) dan | |
| ==== R17.3.1(b). Diskusi komprehensif tentang | |
| mode kegagalan angkur ada di Design of | |
| Fastenings in Concrete (1997), Fuchs et al. | |
| (1995), Eligehausen and Balogh (1995), | |
| dan Cook et al. (1998). Mode kegagalan | |
| tarik yang terkait dengan kapasitas beton | |
| termasuk kegagalan jebol (breakout) beton | |
| pada 17.4.2 (berlaku untuk semua jenis | |
| angkur), kegagalan cabut (pullout) pada | |
| ==== 17.4.3 (berlaku untuk angkur tanam cor | |
| ditempat, ekspansi pascacor dan angkur | |
| ujung diperlebar), kegagalan ambrol | |
| (blowout) muka samping di 17.4.4 (berlaku | |
| untuk angkur berkepala), dan kegagalan | |
| lekatan di 17.4.5 (berlaku untuk angkur | |
| adhesif). Mode kegagalan geser terkait | |
| dengan kapasitas beton termasuk | |
| kegagalan jebol (breakout) beton dan | |
| jungkit (pryout) beton secara berurutan di | |
| ==== 17.5.2 dan 17.5.3 (berlaku untuk semua | |
| jenis angkur). Sebarang model yang sesuai | |
| dengan persyaratan 17.3.1.3 dan 17.3.2 | |
| dapat digunakan untuk menetapkan | |
| kekuatan terkait beton. Selain itu, kekuatan | |
| tarik dan geser angkur dibatasi oleh jarak | |
| minimum dan jarak tepi dalam 17.7 yang | |
| diperlukan untuk mencegah belah beton. | |
| Desain angkur tanam pascacor | |
| menunjukkan bahwa kekuatan angkur | |
| sensitif terhadap pemasangan yang benar; | |
| Persyaratan pemasangan terdapat di 17.8. | |
| Beberapa angkur tanam pascacor tidak | |
| terlalu sensitif terhadap kesalahan | |
| pemasangan dan toleransi. Hal ini | |
| tercermin dalam faktor-ϕ yang beragam | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 315 dari 695 | |
| Tabel 17.3.1.1 – Kekuatan perlu angkur, | |
| kecuali seperti tercatat dalam 17.2.3 | |
| Mode | |
| kegagalan | |
| Angkur | |
| tunggal | |
| Kelompok angkur [1] | |
| Angkur | |
| individu | |
| dalam | |
| kelompok | |
| angkur | |
| Angkur | |
| sebagai | |
| kelompok | |
| angkur | |
| Kekuatan baja | |
| dalam tarik | |
| (17.4.1) | |
| ϕNsa ≥ | |
| Nua | |
| ϕNsa ≥ | |
| Nua,i | |
| Kekuatan jebol | |
| beton dalam | |
| tarik (17.4.2) | |
| ϕNcb ≥ | |
| Nua | |
| ϕNcbg≥ | |
| Nua,g | |
| Kekuatan cabut | |
| dalam tarik | |
| (17.4.3) | |
| ϕNpn ≥ | |
| Nua | |
| ϕNpn ≥ | |
| Nua,i | |
| Kekuatan | |
| ambrol beton | |
| muka samping | |
| dalam tarik | |
| (17.4.4) | |
| ϕNsb ≥ | |
| Nua | |
| ϕNsbg≥ | |
| Nua,g | |
| Kekuatan | |
| lekatan angkur | |
| adhesif dalam | |
| tarik (17.4.5) | |
| ϕNa ≥ Nua | |
| ϕNag≥ | |
| Nua,g | |
| Kekuatan baja | |
| dalam geser | |
| (17.5.1) | |
| ϕVsa ≥ Vua | |
| ϕVsa ≥ | |
| Vua,i | |
| Kekuatan jebol | |
| beton dalam | |
| geser (17.5.2) | |
| ϕVcb ≥ Vua | |
| ϕVcbg≥ | |
| Nua,g | |
| Kekuatan | |
| jungkit beton | |
| dalam geser | |
| (17.5.3) | |
| ϕVcp ≥ Vua | |
| ϕVcpg≥ | |
| Vua,g | |
| [1]Kekuatan perlu untuk mode kegagalan baja dan cabut | |
| harus dihitung untuk angkur yang tegangannya paling tinggi | |
| dalam kelompok angkur. | |
| yang diberikan dalam 17.3.3, berdasarkan | |
| kriteria asesmen dalam ACI 355.2 dan ACI | |
| 355.4. | |
| Prosedur pengujian juga dapat digunakan | |
| untuk menentukan kekuatan jebol angkur | |
| tunggal pada kondisi tarik dan geser. Hasil | |
| pengujian, bagaimanapun, diperlukan | |
| untuk dievaluasi dengan dasar statistik | |
| yang setara dengan yang digunakan untuk | |
| memilih nilai-nilai untuk metode jebol beton | |
| yang dianggap memenuhi ketentuan | |
| ==== 17.3.2. Kekuatan dasar tidak dapat diambil | |
| lebih besar dari fraktil 5 persen. Jumlah | |
| pengujian harus cukup untuk validitas | |
| secara statistik dan harus dipertimbangkan | |
| dalam penentuan fraktil 5 persen. | |
| Akibat kombinasi tarik dan lentur, angkur | |
| individu dalam suatu kelompok mengalami | |
| perbedaan besaran gaya tarik. Demikian | |
| pula, akibat gabungan geser dan torsi, | |
| angkur individu dalam suatu kelompok | |
| mengalami perbedaan besaran gaya | |
| geser. Tabel 17.3.1.1 mencakup | |
| persyaratan-persyaratan untuk mendesain | |
| angkur tunggal dan angkur individu dalam | |
| kelompok untuk menjaga terhadap semua | |
| potensi mode kegagalan. Untuk mode | |
| kegagalan baja dan cabut (pullout), angkur | |
| yang paling tinggi tegangannya di dalam | |
| kelompok harus diperiksa untuk | |
| memastikan angkur memiliki kapasitas | |
| yang cukup untuk menahan pembebanan, | |
| sedangkan untuk jebol (breakout) beton, | |
| angkur harus diperiksa sebagai kelompok. | |
| Analisis elastis atau analisis plastis dari | |
| angkur daktail seperti yang dijelaskan | |
| dalam 17.2.1 dapat digunakan untuk | |
| menentukan beban yang ditahan oleh | |
| setiap angkur. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 316 dari 695 | |
| Gambar R17.3.1 – Jenis-jenis mode kegagalan angkur | |
| ==== 17.3.1.2 Untuk desain angkur adhesif | |
| untuk menahan beban tarik tetap, sebagai | |
| tambahan pada 17.3.1.1, Pers. (17.3.1.2) | |
| harus terpenuhi. | |
| 0,55φNba Nua,s (17.3.1.2) | |
| dimana Nba ditentukan sesuai dengan | |
| ==== 17.4.5.2. | |
| ==== R17.3.1.2 Faktor 0,55 yang digunakan | |
| untuk perhitungan tambahan untuk beban | |
| tetap berkorelasi dengan persyaratan | |
| pengujian ACI 355.4 dan memberikan | |
| kinerja yang memuaskan dari angkur | |
| adhesif akibat beban tarik tetap ketika | |
| digunakan sesuai dengan ACI 355.4. | |
| Evaluasi produk menurut ACI 355.4 | |
| didasarkan pada pembebanan tarik tetap | |
| yang ada selama minimal 50 tahun pada | |
| suhu standar 21°C dan minimum 10 tahun | |
| pada suhu 43°C. Untuk rentang hidup yang | |
| lebih lama (misalnya, lebih dari 50 tahun) | |
| atau suhu yang lebih tinggi, faktor yang | |
| lebih rendah harus dipertimbangkan. | |
| N | |
| (i) Kegagalan baja | |
| N | |
| N N | |
| (ii) Cabut (iii) Beton jebol | |
| N | |
| N N | |
| N | |
| N N N N | |
| (iv) Beton belah (v) Beton ambrol ke | |
| arah samping | |
| Tunggal Kelompok | |
| (vi) Kegagalan lekatan | |
| (a) Beban tarik | |
| N | |
| V V | |
| (ii) Beton terjungkit | |
| untuk angkur yang | |
| jauh dari ujung | |
| bebas | |
| (i) Kegagalan baja | |
| didahului oleh | |
| spalling beton | |
| (iii) Beton jebol | |
| (b) Beban geser | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 317 dari 695 | |
| ==== 17.3.1.3 Bila kedua Nua dan Vua ada, | |
| pengaruh interaksi harus ditinjau | |
| menggunakan perumusan interaksi yang | |
| menghasilkan perhitungan kekuatan yang | |
| sangat sesuai dengan hasil uji yang | |
| komprehensif. Persyaratan ini harus | |
| dianggap dipenuhi oleh 17.6. | |
| ==== 17.3.2 Kekuatan nominal untuk sebarang | |
| angkur atau kelompok angkur harus | |
| didasarkan pada model desain yang | |
| menghasilkan prediksi kekuatan yang | |
| berkesesuaian dengan hasil uji yang | |
| komprehensif. Bahan-bahan yang | |
| digunakan dalam pengujian harus | |
| kompatibel dengan bahan-bahan yang | |
| digunakan dalam struktur. Kekuatan | |
| nominal harus didasarkan pada fraktil 5 | |
| persen kekuatan angkur individu dasar. | |
| Untuk kekuatan nominal terkait dengan | |
| kekuatan beton, modifikasi untuk pengaruh | |
| ukuran, jumlah angkur, pengaruh spasi | |
| angkur yang dekat, kedekatan tepi, tinggi | |
| komponen struktur beton, pembebanan | |
| eksentris kelompok angkur, dan | |
| keberadaan atau ketidakberadaan retak | |
| harus diperhitungkan. Batasan-batasan | |
| jarak tepi dan spasi angkur dalam model | |
| desain harus konsisten dengan uji yang | |
| memverifikasi model tersebut. | |
| ==== R17.3.1.3 dan R17.3.2 Pasal 17.3.1.3 | |
| dan 17.3.2 menetapkan faktor-faktor | |
| kinerja dimana model desain angkur harus | |
| diverifikasi. Banyak pendekatan desain | |
| yang tersedia dan pengguna selalu | |
| diizinkan untuk "mendesain dengan | |
| pengujian" menggunakan 17.3.2 asalkan | |
| data yang tersedia memadai untuk | |
| memverifikasi model. | |
| Metode untuk desain jebol (breakout) | |
| beton termasuk sebagai "dianggap | |
| memuaskan" 17.3.2 dikembangkan dari | |
| Metode Concrete Capacity Design (CCD) | |
| (Fuchs et al. 1995; Eligehausen dan Balogh | |
| 1995), yang merupakan adaptasi dari | |
| Metode Kappa (Kappa Method) | |
| (Eligehausen et al. 2006a; Eligehausen dan | |
| Fuchs 1988) dan dianggap akurat, relatif | |
| mudah diterapkan, dan mampu | |
| dikembangkan untuk tata letak yang tidak | |
| beraturan. Metode CCD memprediksi | |
| kekuatan angkur atau kelompok angkur | |
| dengan menggunakan persamaan dasar | |
| untuk tarik, atau untuk geser untuk angkur | |
| tunggal di dalam beton retak, dan dikalikan | |
| dengan faktor-faktor yang | |
| memperhitungkan jumlah angkur, jarak | |
| tepi, spasi, eksentrisitas, dan keberadaan | |
| retak. Investigasi eksperimental dan | |
| numerik telah menunjukkan penerapan | |
| Metode CCD untuk angkur adhesif | |
| (Eligehausen et al. 2006a). | |
| Perhitungan kekuatan jebol didasarkan | |
| pada model yang disarankan dalam | |
| Metode Kappa. Hal ini konsisten dengan | |
| sudut prisma jebol (breakout) sekitar 35 | |
| derajat (Gambar R17.3.2a dan b). | |
| Potongan | |
| ≈ 35o | |
| 1,5hef | |
| hef | |
| N | |
| Gambar R17.3.2a – Kerucut jebol | |
| (breakout cone) untuk kondisi tarik | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 318 dari 695 | |
| Gambar R17.3.2b – Kerucut jebol | |
| (breakout cone) untuk kondisi geser | |
| ==== 17.3.2.1 Pengaruh tulangan yang | |
| disediakan untuk mengekang jebolnya | |
| beton diizinkan disertakan dalam model | |
| desain yang digunakan untuk memenuhi | |
| ==== 17.3.2. Bilamana tulangan angkur | |
| disediakan sesuai dengan 17.4.2.9 dan | |
| ==== 17.5.2.9, perhitungan kekuatan jebol beton | |
| sesuai 17.4.2 dan 17.5.2 tidak diperlukan. | |
| ==== R17.3.2.1 Penambahan tulangan dalam | |
| arah beban untuk menahan jebol beton | |
| dapat meningkatkan kekuatan dan | |
| kapasitas deformasi yang besar pada | |
| sambungan angkur. Peningkatan seperti ini | |
| mudah dilaksanakan pada angkur tanam | |
| cor ditempat seperti yang digunakan dalam | |
| segmen pracetak. | |
| CEB (1994, 1997), Klingner et al. (1982), | |
| ACI 349, dan Eligehausen et al. (2006b) | |
| memberikan informasi mengenai pengaruh | |
| tulangan pada perilaku angkur. Pengaruh | |
| tulangan tidak termasuk dalam uji | |
| penerimaan angkur ACI 355.2 dan ACI | |
| 355.4 atau dalam metode perhitungan jebol | |
| beton 17.4.2 dan 17.5.2. Efek | |
| menguntungkan dari tulangan tambahan | |
| dikenali dari faktor-ϕ di kondisi A pada | |
| ==== 17.3.3. Tulangan angkur dapat diberikan | |
| alih-alih menghitung kekuatan jebol | |
| menggunakan ketentuan Pasal 25 | |
| bersama dengan 17.4.2.9 dan 17.5.2.9. | |
| Kekuatan jebol sambungan tanpa | |
| tulangan dapat diambil dengan indikasi | |
| beban saat retak yang signifikan terjadi. | |
| Retak seperti itu dapat menimbulkan | |
| masalah layan jika tidak dikontrol (lihat | |
| ==== R17.5.2.1). | |
| ==== 17.3.2.2 Untuk angkur dengan diameter | |
| tidak melebihi 100 mm, persyaratan | |
| ==== R17.3.2.2 Batasan pada diameter angkur | |
| didasarkan pada rentang data pengujian | |
| 35o | |
| Ca1 | |
| Angkur | |
| V | |
| Tepi | |
| beton Denah | |
| 1,5 ca1 | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 319 dari 695 | |
| kekuatan jebol beton harus dianggap | |
| dipenuhi oleh prosedur desain dalam 17.4.2 | |
| dan 17.5.2. | |
| saat ini. Dalam ACI Code edisi 2002 hingga | |
| 2008, terdapat batasan diameter dan | |
| penanaman angkur untuk menghitung | |
| kekuatan jebol beton. Keterbatasan ini | |
| dituntut oleh kurangnya hasil pengujian | |
| pada angkur dengan diameter lebih besar | |
| dari 50 mm dan panjang pengangkuran | |
| lebih panjang dari 600 mm. Pada tahun | |
| 2011, pembatasan diameter angkur dan | |
| panjang pengangkuran direvisi untuk | |
| membatasi diameter hingga 100 mm | |
| berdasarkan hasil pengujian tarik dan geser | |
| pada angkur berdiameter besar dengan | |
| pengangkuran yang dalam (Lee et al. 2007, | |
| 2010). Tes-tes ini termasuk angkur | |
| diameter 105 mm tertanam 1,15 m pada tes | |
| tarik dan angkur diameter 90 mm pada tes | |
| geser. Alasan untuk batas diameter 100 | |
| mm ini adalah bahwa angkur diameter | |
| terbesar di ASTM F1554 adalah 100 mm, | |
| sedangkan spesifikasi ASTM lainnya | |
| mengizinkan angkur hingga berdiameter | |
| 200 mm yang belum teruji untuk | |
| memastikan penerapan mengikuti | |
| ketentuan jebol beton 17.4.2 dan 17.5.2. | |
| ==== 17.3.2.3 Untuk angkur adhesif dengan | |
| kedalaman penanaman 4da ≤ hef ≤ 20da, | |
| persyaratan kekuatan lekatan harus | |
| dianggap dipenuhi oleh prosedur desain | |
| dalam 17.4.5. | |
| ==== R17.3.2.3 ACI 355.4 membatasi | |
| kedalaman pengangkuran angkur adhesif | |
| pada 4da ≤ hef ≤ 20da, yang mewakili batas | |
| teoritis dari model lekatan (Eligehausen et | |
| al. 2006a). | |
| ==== 17.3.3 Faktor reduksi kekuatan ϕ untuk | |
| angkur dalam beton harus sebagai berikut | |
| bila kombinasi beban dalam 5.3 digunakan: | |
| a) Angkur yang dikendalikan oleh kekuatan | |
| elemen baja daktail | |
| i) Beban tarik .................................... 0,75 | |
| ii) Beban geser .................................. 0,65 | |
| b) Angkur yang dikendalikan oleh kekuatan | |
| elemen baja getas | |
| i) Beban tarik .................................... 0,65 | |
| ii) Beban geser .................................. 0,60 | |
| c) Angkur yang dikendalikan oleh kekuatan | |
| jebol (breakout), ambrol muka samping | |
| (side-face blowout), cabut (pullout), atau | |
| jungkit (pryout) beton | |
| Kondisi A Kondisi B | |
| i) Beban geser......... 0,75 ............. 0,70 | |
| ii) Beban tarik | |
| Stud berkepala dicor di tempat, baut | |
| berkepala, atau | |
| baut berkait...........0,75.............. 0,70 | |
| ==== R17.3.3 Faktor-ϕ untuk kekuatan baja | |
| didasarkan pada penggunaan futa untuk | |
| menentukan kekuatan nominal angkur | |
| (lihat 17.4.1 dan 17.5.1) daripada fya, | |
| seperti yang digunakan dalam desain | |
| komponen beton bertulang. Meskipun | |
| faktor-ϕ untuk digunakan dengan futa | |
| tampak rendah, mereka menghasilkan | |
| tingkat keamanan yang konsisten dengan | |
| penggunaan faktor-ϕ yang lebih tinggi yang | |
| diterapkan pada fya. Faktor-ϕ yang lebih | |
| kecil untuk geser daripada tarik tidak | |
| mencerminkan perbedaan bahan dasar | |
| tetapi lebih mempertimbangkan | |
| kemungkinan distribusi geser yang tidak | |
| seragam pada koneksi dengan angkur | |
| majemuk. Masih diperbolehkan untuk | |
| mengalami kegagalan daktail elemen baja | |
| pada perangkat penyambung jika | |
| perangkat penyambung dirancang | |
| sedemikian rupa sehingga akan mengalami | |
| leleh daktail pada level beban yang sesuai | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 320 dari 695 | |
| Angkur tanam pascacor dengan kategori | |
| seperti ditentukan dari ACI 355.2 atau ACI | |
| 355.4 | |
| Kategori 1 .................. 0,75 ............. 0,65 | |
| (Sensitivitas rendah | |
| terhadap | |
| pemasangan dan | |
| reliabilitas tinggi) | |
| Kategori 2 .................. 0,65 ............. 0,55 | |
| (Sensitivitas | |
| menengah terhadap | |
| pemasangan dan | |
| reliabilitas | |
| menengah) | |
| Kategori 3 .................. 0,55 ............. 0,45 | |
| (Sensitivitas tinggi | |
| terhadap | |
| pemasangan dan | |
| reliabilitas rendah) | |
| Kondisi A berlaku bila terdapat tulangan | |
| tambahan kecuali untuk kekuatan cabut | |
| (pullout) dan jungkit (pryout). | |
| Kondisi B berlaku bila tidak terdapat | |
| tulangan tambahan, dan untuk kekuatan | |
| cabut (pullout) atau jungkit (pryout). | |
| dengan gaya yang terjadi pada angkur tidak | |
| lebih besar dari kekuatan desain minimum | |
| angkur yang ditentukan dalam 17.2.3. (lihat | |
| ==== 17.2.3.4.3 dan 17.2.3.5.3). | |
| Meskipun faktor-ϕ untuk beton polos | |
| struktural adalah 0,60, faktor dasar untuk | |
| kegagalan beton getas (ϕ = 0,70) dipilih | |
| berdasarkan hasil studi probabilistik | |
| (Farrow dan Klingner 1995) yang | |
| menunjukkan penggunaan faktor-ϕ untuk | |
| beton polos struktural dengan nilai rata-rata | |
| dari kegagalan beton terkontrol | |
| menghasilkan tingkat keamanan yang | |
| memadai. Karena ekspresi tahanan | |
| nominal yang digunakan dalam pasal ini | |
| dan dalam persyaratan pengujian | |
| didasarkan pada fraktil 5 persen, nilai ϕ = | |
| 0,60 akan menjadi terlalu konservatif. | |
| Perbandingan dengan prosedur desain dan | |
| studi probabilistik lain (Farrow dan Klingner | |
| 1995) menunjukkan bahwa pilihan ϕ = 0,70 | |
| dibenarkan. Pemasangan tulangan | |
| tambahan (Kondisi A) menyediakan lebih | |
| banyak kapasitas deformasi, | |
| memungkinkan faktor-ϕ untuk ditingkatkan. | |
| Nilai ϕ = 0,75 kompatibel dengan tingkat | |
| keamanan untuk kegagalan geser pada | |
| balok beton, dan telah direkomendasikan | |
| dalam PCI Design handbook (MNL 120) | |
| dan oleh ACI 349. | |
| Untuk angkur yang ditentukan oleh | |
| kegagalan jebol beton yang lebih getas | |
| atau kegagalan ambrol, dua kondisi diakui. | |
| Jika ada tulangan tambahan (Kondisi A), | |
| kapasitas deformasi menjadi lebih besar | |
| daripada dalam kasus di mana tulangan | |
| tambahan tersebut tidak ada (Kondisi B). | |
| Desain eksplisit tulangan tambahan tidak | |
| diperlukan. Namun, pengaturan tulangan | |
| tambahan umumnya harus sesuai dengan | |
| tulangan angkur yang ditunjukkan pada | |
| Gambar R17.4.2.9 dan R17.5.2.9b. | |
| Penyaluran penuh tidak diperlukan. | |
| Faktor reduksi kekuatan untuk tulangan | |
| angkur diberikan dalam 17.4.2.9 dan | |
| ==== 17.5.2.9. | |
| Pengujian ACI 355.2 untuk sensitivitas | |
| terhadap prosedur instalasi menentukan | |
| kategori keandalan yang sesuai untuk | |
| angkur ekspansi tertentu atau angkur ujung | |
| diperlebar. Dalam ACI 355.2 pengujian | |
| untuk angkur ekspansi dan angkur ujung | |
| diperlebar, efek variabilitas dalam torsi | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 321 dari 695 | |
| angkur selama pemasangan, toleransi | |
| pada ukuran lubang yang dibor, dan tingkat | |
| energi yang digunakan dalam pengaturan | |
| angkur dipertimbangkan; untuk angkur | |
| ekspansi dan angkur ujung diperlebar yang | |
| disetujui untuk digunakan pada beton retak, | |
| peningkatan lebar retak dipertimbangkan. | |
| Pengujian ACI 355.4 untuk sensitivitas | |
| terhadap prosedur pemasangan | |
| menentukan kategori untuk sistem angkur | |
| adhesif tertentu dengan | |
| mempertimbangkan pengaruh | |
| pencampuran bahan adhesif dan pengaruh | |
| pembersihan lubang pada lubang bor untuk | |
| kering, jenuh, dan berisi air/dalam air. Tiga | |
| kategori angkur tanam pascacor yang | |
| dapat diterima adalah: | |
| Kategori 1 – sensitivitas rendah terhadap | |
| instalasi dan keandalan tinggi | |
| Kategori 2 – sensitivitas sedang terhadap | |
| instalasi dan keandalan sedang | |
| Kategori 3 – sensitivitas tinggi terhadap | |
| instalasi dan keandalan yang lebih rendah | |
| Kekuatan angkur akibat beban geser tidak | |
| sensitif terhadap kesalahan dan toleransi | |
| pemasangan. Oleh karena itu, untuk | |
| perhitungan geser semua angkur, ϕ = 0,75 | |
| untuk Kondisi A dan ϕ = 0,70 untuk Kondisi | |
| B. | |
| ==== 17.4 - Persyaratan desain untuk | |
| pembebanan tarik | |
| ==== R17.4 - Persyaratan desain untuk | |
| pembebanan tarik | |
| ==== 17.4.1 Kekuatan baja angkur dalam tarik R17.4.1 Kekuatan baja angkur dalam tarik | |
| ==== 17.4.1.1 Kekuatan nominal angkur dalam | |
| tarik seperti yang dikendalikan oleh baja, | |
| Nsa, harus dievaluasi dengan perhitungan | |
| berdasarkan pada properti bahan angkur | |
| dan dimensi fisik angkur. | |
| ==== 17.4.1.2 Kekuatan nominal angkur dalam | |
| tarik, Nsa, tidak boleh melebihi | |
| Nsa = Ase,N futa (17.4.1.2) | |
| dimana Ase,N adalah luas penampang | |
| efektif angkur dalam tarik, mm2, dan futa | |
| tidak boleh diambil lebih besar dari yang | |
| terkecil dari 1,9fya dan 860 MPa. | |
| ==== R17.4.1.2 Kekuatan nominal angkur baja | |
| dalam keadaan tarik paling baik | |
| direpresentasikan sebagai fungsi futa | |
| daripada fya karena sebagian besar bahan | |
| angkur tidak menunjukkan titik leleh yang | |
| jelas. AISC telah mendasarkan kekuatan | |
| tarik angkur pada Ase,Nfuta sejak edisi tahun | |
| 1986 dari spesifikasinya. Penggunaan | |
| Pers. (17.4.1.2) dengan faktor beban dalam | |
| 5.3 dan faktor-ϕ dalam 17.3.3 memberikan | |
| kekuatan desain yang konsisten dengan | |
| AISC 360. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 322 dari 695 | |
| Pembatasan 1,9fya pada futa adalah untuk | |
| memastikan bahwa, dalam kondisi beban | |
| layan, angkur tidak melebihi fya. Batas futa | |
| yaitu 1,9fya ditentukan dengan mengubah | |
| ketentuan-ketentuan LRFD ke kondisi | |
| tingkat layan yang sesuai. Untuk 5.3, faktor | |
| beban rata-rata 1,4 (dari 1,2D + 1,6L) dibagi | |
| dengan faktor-ϕ tertinggi (0,75 untuk tarik) | |
| menghasilkan batas dari futa/fya adalah | |
| 1,4/0,75 = 1,87. Meskipun bukan menjadi | |
| perhatian untuk standar angkur baja | |
| struktural (nilai maksimum futa/fya adalah 1,6 | |
| untuk ASTM A307), batasan ini berlaku | |
| untuk beberapa baja stainless. | |
| Untuk angkur tanam pascacor yang | |
| memiliki reduksi luas penampang di bagian | |
| manapun sepanjang angkur, seperti angkur | |
| tipe baji (wedge-type anchors), luas | |
| penampang efektif angkur harus diberikan | |
| oleh fabrikan. Untuk batang berdrat dan | |
| baut berkepala, ASME B1.1 mendefinisikan | |
| Ase,N sebagai | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| t | |
| se,N a | |
| n | |
| d | |
| π | |
| A | |
| 0,9743 | |
| 4 | |
| 2 | |
| dimana nt adalah jumlah drat per millimeter. | |
| ==== 17.4.2 Kekuatan jebol (breakout) beton | |
| angkur dalam tarik | |
| ==== R17.4.2 Kekuatan jebol (breakout) beton | |
| angkur dalam tarik | |
| ==== 17.4.2.1 Kekuatan nominal jebol beton | |
| dalam tarik, Ncb untuk angkur tunggal atau | |
| Ncbg untuk kelompok angkur, tidak boleh | |
| melebihi : | |
| a) Untuk angkur tunggal | |
| ed N c N cp N b | |
| Nco | |
| Nc | |
| cb N | |
| A | |
| A | |
| N , , , (17.4.2.1a) | |
| b) Untuk kelompok angkur | |
| ec N ed N c N cp N b | |
| Nco | |
| Nc | |
| cbg N | |
| A | |
| A | |
| N , , , , (17.4.2.1b) | |
| Faktor-faktor ec,N, ed,N, c,N, and cp,N | |
| didefinisikan berturut-turut dalam 17.4.2.4, | |
| ==== 17.4.2.5, 17.4.2.6, dan 17.4.2.7. ANc adalah | |
| luas kegagalan beton terproyeksi angkur | |
| tunggal atau kelompok angkur yang harus | |
| diperkirakan sebagai dasar gambar | |
| ==== R17.4.2.1 Pengaruh angkur majemuk, | |
| spasi angkur, dan jarak ke tepi pada | |
| kekuatan nominal jebol beton dalam tarik | |
| disertakan dengan menerapkan faktor | |
| modifikasi ANc/ANco dan, ψed,N dalam Pers. | |
| (17.4.2.1a) dan (17.4.2.1b). | |
| Gambar R17.4.2.1(a) menunjukkan ANco | |
| dan pengembangan Pers. (17.4.2.1c). ANco | |
| adalah area proyeksi maksimum untuk | |
| angkur tunggal. Gambar R17.4.2.1(b) | |
| menunjukkan contoh-contoh daerah yang | |
| terproyeksi untuk berbagai pengaturan | |
| pada angkur tunggal dan angkur majemuk. | |
| Karena ANc adalah total area yang | |
| terproyeksi untuk sekelompok angkur, dan | |
| ANco adalah area untuk angkur tunggal, | |
| tidak perlu menyertakan n, jumlah angkur, | |
| dalam Pers. (17.4.2.1a) atau (17.4.2.1b). | |
| Jika angkur majemuk diposisikan | |
| sedemikian rupa sehingga area proyeksi | |
| nya tumpang tindih, maka, nilai ANc harus | |
| dikurangi. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 323 dari 695 | |
| geometri persegi yang dihasilkan dari | |
| proyeksi permukaan kegagalan ke arah luar | |
| 1,5hef dari garis pusat angkur, atau dalam | |
| kasus kelompok angkur, dari garis melalui | |
| suatu baris angkur yang bersebelahan. ANc | |
| tidak boleh melebihi nANco, dimana n adalah | |
| jumlah angkur dalam kelompok yang | |
| menahan tarik. ANco adalah luas kegagalan | |
| beton terproyeksi angkur tunggal dengan | |
| jarak tepi sama atau lebih besar dari 1,5hef. | |
| ef nco hA 2 9 (17.4.2.1c) | |
| Gambar R17.4.2.1 – (a) Perhitungan ANco dan (b) perhitungan ANc untuk satu angkur | |
| dan kelompok angkur | |
| ==== 17.4.2.2 Kekuatan dasar jebol beton | |
| angkur tunggal dalam tarik pada beton | |
| retak, Nb, tidak boleh melebihi | |
| Nb kc a fc hef 1,5 ' (17.4.2.2) | |
| dimana | |
| kc = 10 untuk angkur tanam cor ditempat; | |
| dan | |
| ==== R17.4.2.2 Persamaan untuk kekuatan | |
| dasar jebol beton diturunkan (Fuchs et al. | |
| 1995; Eligehausen dan Balogh 1995; | |
| Eligehausen dan Fuchs 1988; CEB 1994) | |
| dengan asumsi sebuah kegagalan beton | |
| prisma dengan sudut sekitar 35 derajat, | |
| mempertimbangkan konsep mekanika | |
| fraktur. | |
| Nilai-nilai kc dalam Pers. (17.4.2.2a) | |
| ditentukan dari database yang besar hasil | |
| N | |
| 1,5hef 1,5hef | |
| 35 ° | |
| Potongan melintang bidang keruntuhan | |
| 1,5hef | |
| 1,5hef | |
| 1,5hef 1,5hef | |
| ANco | |
| Denah | |
| ANco = (2 x 1,5hef) x (2 x 1,5hef) = 9hef2 | |
| ca1 1,5hef | |
| 1,5hef | |
| 1,5hef | |
| ANc= (ca1+ 1,5hef) x (2 x 1,5hef ) | |
| jika ca1 1,5hef | |
| ANc | |
| 1,5hef | |
| 1,5 hef | |
| 1,5 hef | |
| ca1 s1 ANc | |
| ANc= (ca1+ s1 + 1,5hef) x (2 x 1,5hef) | |
| if ca1 1,5hef dan s1 3hef | |
| 1,5hef ca1 s1 | |
| 1,5hef | |
| s2 | |
| ca2 | |
| ANc= (ca1+ s1 + 1,5hef)(ca2+s2 + 1,5hef) | |
| if ca1 dan ca2 < 1,5hef | |
| dan s1 dan s2 < 3hef | |
| Jarak kritis ke ujung untuk headed | |
| studs, headed bolts, expasion | |
| anchors dan undercut anchors | |
| adalah 1,5hef | |
| hef | |
| ANc | |
| (a) (b) | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 324 dari 695 | |
| kc = 7 untuk angkur tanam pascacor. | |
| Nilai kc untuk angkur tanam pascacor | |
| diizinkan untuk ditingkatkan di atas 17 | |
| berdasarkan pada uji spesifik produk ACI | |
| 355.2 atau ACI 355.4, tetapi tidak boleh | |
| melebihi 24. | |
| Sebagai alternatif, untuk stud berkepala | |
| dan baut berkepala yang dicor ditempat | |
| dengan 280 mm hef 635 mm, Nb tidak | |
| boleh melebihi | |
| Nb a fc hef 5/3 3,9 ' (17.4.2.2b) | |
| pengujian pada beton tidak retak (Fuchs et | |
| al. 1995) pada fraktil 5 persen. Nilai-nilai itu | |
| disesuaikan dengan nilai kc yang sesuai | |
| untuk beton retak (Eligehausen dan Balogh | |
| 1995; Goto 1971). Pengujian telah | |
| menunjukkan bahwa nilai kc berlaku untuk | |
| angkur adhesif yang kurang lebih sama | |
| dengan yang diperoleh untuk angkur | |
| ekspansi (Eligehausen et al. 2006a; Zhang | |
| et al. 2001). Nilai kc yg lebih tinggi diizinkan | |
| untuk angkur tanam pascacor, asalkan nilai | |
| tersebut telah ditentukan dari pengujian | |
| sesuai dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4. | |
| Untuk angkur dengan panjang | |
| pengangkuran yang lebih dalam (hef > 280 | |
| mm), bukti uji menunjukkan penggunaan | |
| hef | |
| 1,5 bisa menjadi terlalu konservatif untuk | |
| beberapa kasus. Ekspresi alternatif (Pers. | |
| (17.4.2.2b)) disediakan dengan | |
| menggunakan hef | |
| 5/3 untuk evaluasi stud | |
| berkepala dan baut berkepala yang dicor di | |
| tempat dengan 280 mm ≤ hef ≤ 635 mm. | |
| Ekspresi ini juga cocok untuk beberapa | |
| angkur ujung diperlebar pascacor. Namun, | |
| untuk angkur seperti itu, penggunaan Pers. | |
| (17.4.2.2b) harus dibuktikan oleh hasil | |
| pengujian sesuai dengan 17.3.2. Hasil | |
| investigasi eksperimental dan numerik | |
| menunjukkan bahwa Pers. (17.4.2.2b) | |
| mungkin tidak konservatif untuk hef > 635 | |
| mm dimana tekanan tumpu pada kepala | |
| angkur berada di atau dekat dengan batas | |
| yang diizinkan oleh Pers. (17.4.3.4) (Ožbolt | |
| et al. 2007). | |
| ==== 17.4.2.3 Bila angkur terletak kurang dari | |
| 1,5hef dari tiga tepi atau lebih, nilai hef yang | |
| digunakan untuk perhitungan ANc sesuai | |
| dengan 17.4.2.1, demikian juga dalam | |
| Pers. (17.4.2.1) hingga (17.4.2.5) harus | |
| yang terbesar dari (ca,max)/1,5 dan s/3, | |
| dimana s adalah spasi maksimum antara | |
| angkur dalam kelompok angkur. | |
| ==== R17.4.2.3 Untuk angkur yang terletak | |
| kurang dari 1,5hef dari tiga tepi atau lebih, | |
| kekuatan tarik jebol dapat dihitung dengan | |
| Metode CCD (lihat R17.3.2), yang | |
| merupakan dasar untuk persamaan dalam | |
| ==== 17.4.2.1 hingga 17.4.2.5, memberikan hasil | |
| yang terlalu konservatif (Lutz 1995). Ini | |
| terjadi karena definisi awal ANc/ANco tidak | |
| menggambarkan efek tepi. Masalah ini | |
| dikoreksi dengan membatasi nilai hef yang | |
| digunakan dalam persamaan dalam | |
| ==== 17.4.2.1 hingga 17.4.2.5 hingga (ca,max)/1,5, | |
| di mana ca,max adalah yang terbesar dari | |
| pengaruh jarak tepi yang kurang dari atau | |
| sama dengan 1,5hef aktual. Dalam kasus | |
| (ca,max)/1,5 tidak harus diambil kurang dari | |
| sepertiga jarak maksimum antar angkur | |
| dalam kelompok angkur. Batas hef | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 325 dari 695 | |
| setidaknya sepertiga jarak maksimum spasi | |
| antar angkur dalam kelompok angkur untuk | |
| mencegah penggunaan kekuatan yang | |
| dihitung berdasarkan jebol prisma individu | |
| untuk konfigurasi kelompok angkur. | |
| Pendekatan ini diilustrasikan pada | |
| Gambar. R17.4.2.3. Dalam contoh ini, | |
| batas yang diusulkan pada nilai hef yang | |
| akan digunakan dalam perhitungan | |
| dimana, hef = (ca,max)/1,5, menghasilkan hef = | |
| h’ef = 100 mm. Untuk contoh ini, ini akan | |
| menjadi nilai yang tepat untuk digunakan | |
| dalam perhitungan tahanan bahkan jika | |
| kedalaman penanaman sebenarnya lebih | |
| besar. | |
| Persyaratan 17.4.2.3 dapat | |
| divisualisasikan dengan memindahkan | |
| permukaan jebol beton yang sebenarnya, | |
| yang berasal dari hef aktual, menuju | |
| permukaan beton yang paralel dengan | |
| beban tarik yang diterapkan. Nilai hef yang | |
| digunakan dalam persamaan di 17.4.2.1 | |
| hingga 17.4.2.5 ditentukan ketika: (a) batas | |
| luar dari kegagalan permukaan yang | |
| pertama kali memotong tepi bebas; atau (b) | |
| perpotongan permukaan jebol antar angkur | |
| dalam kelompok yang pertama kali | |
| memotong permukaan beton. Untuk contoh | |
| yang ditunjukkan pada Gambar R17.4.2.3, | |
| Titik A mendefinisikan perpotongan dari | |
| asumsi permukaan runtuh untuk | |
| membatasi hef dengan permukaan beton. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 326 dari 695 | |
| Gambar R17.4.2.3 – Contoh kondisi tarik dimana angkur berada | |
| pada komponen yang sempit | |
| ==== 17.4.2.4 Faktor modifikasi untuk kelompok | |
| angkur yang dibebani secara eksentris | |
| dalam tarik, ec,N, harus dihitung sebagai | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| ef | |
| N | |
| ec N | |
| h | |
| e | |
| 3 | |
| 2 | |
| 1 | |
| 1 | |
| ' | |
| , (17.4.2.4) | |
| tetapi ec,N tidak boleh diambil lebih besar | |
| dari 1,0. Jika pembebanan pada kelompok | |
| angkur sedemikian hingga hanya beberapa | |
| angkur berada dalam kondisi tarik, hanya | |
| angkur tersebut yang berada dalam kondisi | |
| tarik yang harus ditinjau ketika menentukan | |
| eksentrisitas 𝒆𝑵 ′ | |
| untuk penggunaan Pers. | |
| (17.4.2.4) dan untuk perhitungan Ncbg | |
| menurut Pers. (17.4.2.1b). | |
| ==== R17.4.2.4 Gambar R17.4.2.4(a) | |
| menunjukkan sekelompok angkur yang | |
| semuanya dalam keadaan tarik tetapi | |
| resultan gaya adalah eksentris terhadap | |
| pusat kelompok angkur. Kelompok angkur | |
| juga dapat dibebani sedemikian rupa | |
| sehingga hanya beberapa angkur yang | |
| mengalami tarik (Gambar R17.4.2.4(b)). | |
| Dalam hal ini, hanya angkur dalam | |
| keadaan tarik yang harus dipertimbangkan | |
| dalam penentuan 𝒆𝑵 ′ | |
| . Pembebanan angkur | |
| harus ditentukan sebagai resultan angkur | |
| tarik dengan eksentrisitas terhadap pusat | |
| gravitasi angkur dalam tarik. | |
| Bidang | |
| keruntuhan | |
| sesungguhnya | |
| Asusmi bidang | |
| keruntuhan untuk | |
| batasan hef | |
| Bidang | |
| keruntuhan | |
| sesungguhnya | |
| 150 mm | |
| 100 mm | |
| 125 mm 230 mm 1,5h ef | |
| Asusmi bidang | |
| keruntuhan untuk | |
| batasan hef | |
| Bidang | |
| keruntuhan | |
| sesungguhnya | |
| A Nc | |
| Denah | |
| Asusmi bidang | |
| keruntuhan untuk | |
| batasan hef | |
| Titik A | |
| N | |
| h ef | |
| 140 mm | |
| h ef | |
| 140 mm | |
| N | |
| Potongan | |
| 1.5h ef | |
| hef aktual = 140 mm tetapi tiga | |
| sisi mempunyai panjang 1.5hef | |
| sehingga nilai batas hef (Terlihat | |
| sebagai h ef dalam gambar) | |
| lebih besar dari ca,max/1,5 dan 1/3 | |
| dari spasi maksimum kelompok | |
| angkur: h ef= maks (150/1,5, | |
| 230/3) = 100 mm | |
| Sehingga, gunakan hef= 100 mm | |
| untuk nilai hef pada persamaan | |
| ==== 17.4.2.1 hingga 17.4.2.5 | |
| termasuk perhitungan A Nc: | |
| A Nc = (150+100)(125+230+[1.5 x | |
| 100]) = 126,250 mm2 | |
| Titik A menunjukkan | |
| perpotongan dari permukaan | |
| asumsi Bidang keruntuhan untuk | |
| membatasi hef dengan | |
| permukaan beton | |
| 35 ° | |
| 35 ° | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 327 dari 695 | |
| Dalam kasus dimana pembeban eksentris | |
| terjadi terhadap dua sumbu, faktor | |
| modifikasi, ec,N, harus dihitung untuk setiap | |
| sumbu secara individu dan produk faktorfaktor | |
| ini yang digunakan sebagai ec,N | |
| dalam Pers. (17.4.2.1b). | |
| Gambar R17.4.2.4 – Pengertian 𝒆𝑵 ′ | |
| untuk kelompok angkur | |
| ==== 17.4.2.5 Faktor modifikasi pengaruh tepi | |
| untuk angkur tunggal atau kelompok angkur | |
| yang dibebani dalam tarik, ed,N, harus | |
| dihitung sebagai | |
| Jika ca,min 1,5hef maka ed,N = 1,0 (17.4.2.5a) | |
| Jika ca,min < 1,5hef maka ed,N = 0,7 + 0,3 | |
| ef | |
| a | |
| h | |
| c | |
| 1,5 | |
| ,min | |
| (17.4.2.5b) | |
| ==== R17.4.2.5 Jika angkur ditempatkan dekat | |
| dengan tepi sehingga tidak ada cukup | |
| ruang untuk membentuk prisma yang jebol | |
| sempurna, kekuatan angkur kemudian | |
| tereduksi lebih dari yang tercermin dalam | |
| ANc/ANco. Jika jarak terkecil sisi selimut lebih | |
| besar dari atau sama dengan 1,5hef, prisma | |
| yang sempurna dapat terbentuk dan tidak | |
| ada reduksi (ed,N = 1). Jika selimut samping | |
| kurang dari 1,5hef, faktor ed,N diperlukan | |
| untuk menyesuaikan pengaruh tepi (Fuchs | |
| et al. 1995). | |
| ==== 17.4.2.6 Untuk angkur yang terletak | |
| dalam daerah komponen struktur beton | |
| dimana analisis menunjukkan tidak ada | |
| retak pada tingkat beban layan, faktor | |
| modifikasi berikut diizinkan: | |
| a) c,N = 1,25 untuk angkur tanam cor | |
| ditempat; dan | |
| b) c,N = 1,4 untuk angkur tanam pascacor, | |
| dimana nilai kc yang digunakan dalam | |
| Pers. (17.4.2.2a) adalah 17. | |
| Bila nilai kc yang digunakan dalam Pers. | |
| (17.4.2.2a) diambil dari laporan evaluasi | |
| produk ACI 355.2 atau ACI 355.4 untuk | |
| ==== R17.4.2.6 Angkur tanam pascacor yang | |
| belum memenuhi persyaratan untuk | |
| digunakan pada beton retak sesuai dengan | |
| ACI 355.2 atau ACI 355.4 harus digunakan | |
| hanya pada daerah yang tetap tidak retak. | |
| Analisis dalam penentuan pembentukan | |
| retak harus memeprhitungkan pengaruh | |
| susut terkekang (lihat 24.4.2). Uji kualifikasi | |
| angkur ACI 355.2 atau ACI 355.4 | |
| mengharuskan bahwa angkur dalam zona | |
| beton retak bekerja dengan baik dalam | |
| retak yang lebarnya 0,3 mm. Jika | |
| diperkirakan retak yang lebih lebar, harus | |
| Potongan | |
| N | |
| T3 T2 T1 | |
| Resultan | |
| gaya tarik | |
| T1 + T2 + T3 | |
| Pusat berat | |
| angkur tarik | |
| Potongan | |
| C | |
| T2 T1 Resultan gaya | |
| tarik T1 + T2 | |
| Pusat berat | |
| angkur tarik | |
| M | |
| (a) Kondisi dengan semua angkur menderita tegangan tarik | |
| (b) Tidak semua angkur menderita tegangan tarik | |
| e'N e'N | |
| Hanya angkur tarik yang | |
| diperhitungkan dalam | |
| penentuan e N | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 328 dari 695 | |
| angkur tanam pascacor yang terkualifikasi | |
| untuk penggunaan baik pada beton retak | |
| dan tak retak, nilai kc dan c,N harus | |
| didasarkan pada laporan evaluasi produk | |
| ACI 355.2 atau ACI 355.4. | |
| Bila nilai kc yang digunakan dalam Pers. | |
| (17.4.2.2a) diambil dari laporan evaluasi | |
| produk ACI 355.2 atau ACI 355.4 untuk | |
| angkur tanam pascacor yang terkualifikasi | |
| untuk penggunaan pada beton tak retak, | |
| c,N harus diambil sebesar 1,0. | |
| Bila analisis menunjukkan retak pada | |
| tingkat beban layan, c,N harus diambil | |
| sebesar 1,0 untuk kedua angkur tanam cor | |
| ditempat dan angkur tanam pascacor. | |
| Angkur tanam pascacor harus terkualifikasi | |
| untuk penggunaan pada beton retak sesuai | |
| dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4. Retak | |
| pada beton harus dikendalikan dengan | |
| tulangan lentur yang didistribusikan sesuai | |
| dengan 24.3.2, atau kontrol retak ekuivalen | |
| harus disediakan oleh tulangan pengekang. | |
| disediakan tulangan pengekang untuk | |
| mengontrol lebar retak sekitar 0,3 mm. | |
| Kekuatan jebol beton yang diberikan oleh | |
| Pers. (17.4.2.2a) dan (17.4.2.2b) | |
| mengasumsikan beton retak (yaitu, c,N = | |
| 1,0) dengan c,N kc = 24 untuk angkur tanam | |
| cor ditempat, dan 17 untuk angkur tanam | |
| pascacor. Ketika beton tidak retak faktor | |
| c,N diterapkan (1,25 untuk angkur tanam | |
| cor ditempat, dan 1,4 untuk angkur tanam | |
| pascacor), hasilnya faktor c,N kc adalah 30 | |
| untuk angkur tanam cor ditempat dan 24 | |
| untuk angkur tanam pascacor. Hal ini | |
| sesuai dengan observasi lapangan dan | |
| pengujian yang menunjukkan kekuatan | |
| angkur yang dicor ditempat melebihi | |
| kekuatan angkur tanam pascacor yang | |
| terpasang pada beton yang retak maupun | |
| tidak retak. | |
| ==== 17.4.2.7 Faktor modifikasi untuk angkur | |
| tanam pascacor yang didesain untuk beton | |
| tak retak sesuai dengan 17.4.2.6 tanpa | |
| tulangan tambahan untuk mengontrol | |
| pembelahan beton, cp,N, harus dihitung | |
| sebagai berikut menggunakan jarak kritis | |
| cac seperti didefinisikan dalam 17.7.6 | |
| Jika ca,min cacmaka cp,N = 1,0 (17.4.2.7a) | |
| Jika ca,min< cac maka cp,N= | |
| ac | |
| a | |
| c | |
| c ,min | |
| (17.4.2.7b) | |
| tetapi cp,N yang ditentukan oleh Pers. | |
| (17.4.2.7b) tidak boleh diambil kurang dari | |
| 1,5hef /cac, dimana jarak kritis cac didefinisikan | |
| dalam 17.7.6. | |
| Untuk semua kasus lainnya, termasuk | |
| angkur tanam cor ditempat, cp,N harus | |
| diambil sebesar 1,0. | |
| ==== R17.4.2.7 Ketentuan desain pada 17,4 | |
| didasarkan pada asumsi bahwa kekuatan | |
| dasar jebol beton dapat dipenuhi jika jarak | |
| minimum ca,min sama dengan 1,5hef. | |
| Hasil uji (Asmus 1999), bagaimanapun, | |
| menunjukkan bahwa banyak angkur | |
| ekspansi terkontrol-torsi (toque-controlled) | |
| dan terkontrol-perpindahan (Displacementcontrolled) | |
| dan beberapa angkur ujung | |
| diperlebar membutuhkan jarak tepi | |
| minimum melebihi 1,5hef untuk mencapai | |
| kekuatan dasar jebol beton ketika diuji pada | |
| beton tidak retak tanpa tulangan tambahan | |
| untuk mengontrol pembelahan. Ketika | |
| beban tarik diterapkan, tegangan tarik yang | |
| dihasilkan pada ujung angkur yang | |
| tertanam ditambahkan ke tegangan tarik | |
| yang disebabkan karena instalasi angkur, | |
| dan kegagalan belah (splitting) dapat terjadi | |
| sebelum mencapai kekuatan jebol beton | |
| yang didefinisikan dalam 17.4.2.1. Untuk | |
| memperhitungkan potensi kegagalan belah | |
| (, kekuatan jebol beton dasar direduksi oleh | |
| faktor cp,N jika ca,min kurang dari jarak tepi | |
| kritis cac. Jika terdapat tulangan tambahan | |
| untuk mengontrol pembelahan atau jika | |
| angkur berada di daerah dimana analisis | |
| menunjukkan retak terjadi saat beban | |
| layan, maka faktor reduksi cp,N diambil | |
| sebagai 1,0. Terpasangnya tulangan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 329 dari 695 | |
| tambahan untuk mengontrol pembelahan | |
| tidak mempengaruhi pemilihan kondisi A | |
| atau B di 17.3.3. | |
| ==== 17.4.2.8 Bila pelat tambahan atau ring | |
| (washer) ditambahkan pada kepala angkur, | |
| diizinkan untuk menghitung luas | |
| terproyeksi permukaan kegagalan dengan | |
| memproyeksikan permukaan kegagalan ke | |
| arah luar 1,5hef dari keliling efektif pelat atau | |
| ring. Keliling efektif tidak boleh melebihi | |
| nilai pada penampang yang terproyeksi ke | |
| arah luar lebih dari tebal ring atau pelat dari | |
| tepi luar kepala angkur. | |
| ==== 17.4.2.9 Bila tulangan angkur disalurkan | |
| sesuai dengan Pasal 25 pada kedua sisi | |
| permukaan yang jebol, kekuatan desain | |
| tulangan angkur diizinkan untuk digunakan | |
| sebagai pengganti dari kekuatan jebol | |
| beton dalam menentukan ɸNn. Faktor | |
| reduksi kekuatan sebesar 0,75 harus | |
| digunakan dalam desain tulangan angkur. | |
| ==== R17.4.2.9 Untuk kondisi-kondisi dimana | |
| gaya tarik terfaktor melebihi kekuatan jebol | |
| beton angkur atau dimana kekuatan jebol | |
| tidak dievaluasi, kekuatan nominal dapat | |
| berupa tulangan angkur yang benar-benar | |
| terangkur, seperti yang diilustrasikan pada | |
| gambar. R17.4.2.9. Dalam pemilihan dan | |
| penentuan posisi tulangan angkur harus | |
| diperhatikan dengan baik. Tulangan angkur | |
| harus terdiri dari sengkang, sengkang ikat, | |
| atau hairpins yang ditempatkan sedekat | |
| mungkin dengan angkur. Hanya tulangan | |
| yang berjarak kurang dari 0,5hef dari garis | |
| tengah angkur harus dimasukkan sebagai | |
| tulangan tambatan. Penelitian | |
| (Eligehausen et al. 2006b) dimana | |
| ketentuan ini didasarkan terbatas pada | |
| tulangan angkur dengan diameter bar | |
| maksimum D16. Ini bermanfaat untuk | |
| tulangan angkur untuk menutup | |
| permukaan tulangan. Dalam menentukan | |
| ukuran tulangan angkur, penggunaan | |
| faktor reduksi kekuatan 0,75 sebagaimana | |
| direkomendasikan pada penggunaan | |
| model strut-and-tie. Secara praktis, | |
| penggunaan tulangan angkur umumnya | |
| terbatas hanya pada angkur tanam cor | |
| ditempat. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 330 dari 695 | |
| A | |
| Potongan | |
| ≈35° | |
| A | |
| N | |
| Tulangan | |
| angkur | |
| ≤ 0,5 hef | |
| 1,5 hef | |
| hef > ℓdh | |
| ≥ ℓd | |
| ≈35° | |
| N | |
| ≤ 0,5 hef | |
| 1,5 hef | |
| hef | |
| Tulangan angkur | |
| diletakkan simetri | |
| Potongan A-A | |
| Gambar R17.4.2.9 – Tulangan angkur | |
| dalam tarik | |
| ==== 17.4.3 Kekuatan cabut (pullout) angkur | |
| tanam cor ditempat, angkur ekspansi | |
| pascacor dan angkur ujung diperlebar | |
| dalam tarik | |
| ==== R17.4.3 Kekuatan cabut (pullout) angkur | |
| tanam cor ditempat, angkur ekspansi | |
| pascacor dan angkur ujung diperlebar | |
| dalam tarik | |
| ==== 17.4.3.1 Kekuatan cabut nominal angkur | |
| tunggal cor ditempat, angkur ekspansi | |
| pascacor dan angkur ujung diperlebar | |
| pascacor dalam kondisi tarik, Npn, tidak | |
| boleh melebihi | |
| Npn = c,pNp (17.4.3.1) | |
| Dimana c,P ditentukan dalam 17.4.3.6. | |
| ==== R17.4.3.1 Persyaratan desain untuk cabut | |
| berlaku untuk angkur tanam cor ditempat, | |
| angkur ekspansi pascacor dan angkur | |
| ujung diperlebar pascacor. Persyaratan | |
| tersebut tidak berlaku untuk angkur adhesif, | |
| dimana dievaluasi untuk kegagalan | |
| lekatannya sesuai dengan 17.4.5. | |
| ==== 17.4.3.2 Untuk angkur ekspansi dan ujung | |
| diperlebar pascacor, nilai Np harus | |
| didasarkan pada fraktil 5 persen hasil uji | |
| yang diadakan dan dievaluasi menurut ACI | |
| 355.2. Tidak diizinkan untuk menghitung | |
| kekuatan cabut dalam kondisi tarik untuk | |
| angkur tersebut. | |
| ==== R17.4.3.2 Persamaan kekuatan cabut | |
| yang diberikan dalam 17.4.3.4 dan 17.4.3.5 | |
| hanya berlaku untuk angkur-angkur | |
| berkepala dan angkur kait yang dicor | |
| ditempat (CEB 1997; Kuhn dan Shaikh | |
| 1996); persamaan tersebut tidak berlaku | |
| untuk angkur ekspansi dan angkur ujung | |
| diperlebar yang menggunakan berbagai | |
| mekanisme pengangkuran ujung kecuali | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 331 dari 695 | |
| validitas persamaan kekuatan cabut nya | |
| telah diverifikasi oleh pengujian. | |
| ==== 17.4.3.3 Untuk stud berkepala dan baut | |
| berkepala tunggal dicor di tempat, diizinkan | |
| untuk mengevaluasi kekuatan cabut dalam | |
| kondisi tarik menggunakan 17.4.3.4. Untuk | |
| baut J atau L tunggal, diizinkan untuk | |
| mengevaluasi kekuatan cabut dalam | |
| kondisi tarik menggunakan 17.4.3.5. | |
| Sebagai alternatif, diizinkan untuk | |
| menggunakan nilai Np berdasarkan pada | |
| fraktil 5 persen dari uji yang diadakan dan | |
| dievaluasi dengan cara yang sama seperti | |
| prosedur ACI 355.2 tetapi tanpa | |
| mengandalkan friksi. | |
| ==== R17.4.3.3 Kekuatan cabut dalam keadaan | |
| tarik pada stud berkepala atau baut | |
| berkepala dapat ditingkatkan dengan | |
| memberikan tulangan pengekang, seperti | |
| spiral dengan spasi rapat, di seluruh daerah | |
| kepala. Peningkatan kekuatan ini dapat | |
| ditunjukkan dengan pengujian. | |
| ==== 17.4.3.4 Kekuatan cabut dalam tarik untuk | |
| stud berkepala atau baut berkepala | |
| tunggal, Np, untuk penggunaan dalam Pers. | |
| (17.4.3.1), tidak boleh melebihi | |
| Np = 8Abrgfc’ (17.4.3.4) | |
| ==== R17.4.3.4 Nilai yang dihitung dari Pers. | |
| (17.4.3.4) sesuai dengan beban yang mana | |
| hancurnya beton terjadi karena tumpuan | |
| dari kepala angkur (CEB 1997; ACI 349). | |
| Bukan beban yang diperlukan untuk | |
| menarik angkur keluar sepenuhnya dari | |
| beton, sehingga persamaan tersebut tidak | |
| mengandung istilah yang berkaitan dengan | |
| kedalaman penanaman. Kehancuran lokal | |
| beton dapat sangat mereduksi kekakuan | |
| sambungan, dan umumnya akan menjadi | |
| awal dari kegagalan cabut. | |
| ==== 17.4.3.5 Kekuatan cabut dalam kondisi | |
| tarik untuk baut berkait tunggal, Np, untuk | |
| penggunaan dalam Pers. (17.4.3.1) harus | |
| melebihi | |
| Np = 0,9𝑓𝑐 | |
| ′ehda (17.4.3.5) | |
| Dimana 3da ≤ eh ≤ 4,5da. | |
| ==== R17.4.3.5 Pers. (17.4.3.5) untuk baut kait | |
| dikembangkan oleh Lutz berdasarkan hasil | |
| penelitian Kuhn dan Shaikh (1996). | |
| Kekuatannya hanya mengandalkan pada | |
| komponen tumpuan, mengabaikan | |
| komponen friksi karena hancurnya beton | |
| bagian dalam kait dapat sangat mereduksi | |
| kekakuan sambungan dan umumnya akan | |
| menjadi awal dari kegagalan cabut. | |
| Batasan-batasan pada eh didasarkan pada | |
| berbagai variabel yang digunakan dalam | |
| tiga program uji yang dilaporkan dalam | |
| Kuhn dan Shaikh (1996). | |
| ==== 17.4.3.6 Untuk angkur yang terletak | |
| dalam daerah komponen struktur beton | |
| dimana analisis menunjukkan tidak ada | |
| retak pada tingkat beban layan, faktor | |
| modifikasi berikut diizinkan | |
| c,P = 1,4 | |
| Dimana analisis menunjukkan retak pada | |
| tingkat beban layan, c,P harus diambil | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 332 dari 695 | |
| sebesar 1,0. | |
| ==== 17.4.4 Kekuatan ambrol (blowout) muka | |
| samping beton untuk angkur berkepala | |
| dalam Tarik | |
| ==== 17.4.4.1 Untuk angkur berkepala tunggal | |
| dengan kedalaman penanaman dekat | |
| dengan tepi (hef > 2,5ca1), kekuatan ambrol | |
| muka samping nominal, Nsb, tidak boleh | |
| melebihi | |
| Nsb = (13ca1√𝐴𝑏𝑟𝑔)a√𝑓𝑐 ′ (17.4.4.1) | |
| Jika ca2 untuk angkur berkepala tunggal | |
| kurang dari 3ca1, nilai Nsb harus dikalikan | |
| dengan faktor (1 + ca2/ca1)/4 dimana 1,0 | |
| ca2/ca1 3,0. | |
| ==== R17.4.4 Kekuatan ambrol (blowout) muka | |
| samping beton untuk angkur berkepala | |
| dalam tarik–Persyaratan desain untuk | |
| ambrol sisi samping didasarkan pada | |
| rekomendasi Furche dan Eligehausen | |
| (1991). Persyaratan ini berlaku untuk | |
| angkur berkepala yang umumnya dicor di | |
| tempat. Pembelahan beton selama | |
| pemasangan angkur pada umumnya lebih | |
| menentukan daripada ambrol sisi samping | |
| (blowout side-face) untuk angkur tanam | |
| pascacor, dan dievaluasi oleh persyaratan | |
| ACI 355.2. | |
| ==== 17.4.4.2 Untuk angkur berkepala | |
| majemuk dengan penanaman dalam dekat | |
| dengan tepi (hef > 2,5ca1) dan spasi angkur | |
| kurang dari 6ca1, kekuatan nominal angkur | |
| tersebut yang rentan terhadap kegagalan | |
| ambrol muka samping Nsbg tidak boleh | |
| melebihi | |
| sb | |
| a | |
| sbg N | |
| c | |
| s | |
| N | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| 6 1 | |
| 1 | |
| (17.4.4.2) | |
| dimana s adalah jarak antara angkur terluar | |
| sepanjang tepi, dan Nsb diperoleh dari Pers. | |
| (17.4.4.1) tanpa modifikasi untuk jarak tepi | |
| yang tegak lurus. | |
| ==== R17.4.4.2 Dalam menentukan kekuatan | |
| nominal terhadap ambrol muka samping | |
| untuk angkur berkepala majemuk, hanya | |
| angkur yang dekat dengan tepi (hef > 2,5ca1) | |
| yang mengalami tarik harus | |
| dipertimbangkan. Kekuatan tersebut harus | |
| dibandingkan dengan proporsi beban tarik | |
| yang terjadi pada angkur tersebut. | |
| ==== 17.4.5 Kekuatan lekatan angkur adhesif | |
| dalam Tarik | |
| ==== R17.4.5 Kekuatan lekatan angkur adhesif | |
| dalam tarik | |
| ==== 17.4.5.1 Kekuatan lekatan nominal dalam | |
| kondisi tarik, Na untuk angkur adhesif | |
| tunggal atau Nag untuk kelompok angkur | |
| adhesif, tidak boleh melebihi | |
| a) Untuk angkur adhesif tunggal: | |
| ed Na cp Na ba | |
| Nao | |
| Na | |
| a N | |
| A | |
| A | |
| N , , (17.4.5.1a) | |
| b) Untuk kelompok angkur adhesif: | |
| ec Na ed Na cp Na ba | |
| Nao | |
| Na | |
| ag N | |
| A | |
| A | |
| N , , , (17.4.5.1b) | |
| Faktor-faktor ec,Na, ed,Na, dan cp,Na | |
| didefinisikan masing-masing dalam | |
| ==== R17.4.5.1 Evaluasi kekuatan lekatan | |
| hanya berlaku pada angkur adhesif. Satu | |
| angkur dengan panjang penanaman kecil | |
| dibebani hingga mengalami kegagalan tarik | |
| menunjukkan kemungkinan gagal terhadap | |
| jebol beton, sementara Panjang | |
| penanaman yang lebih dalam dapat | |
| menghasilkan kegagalan lekatan. Angkur | |
| adhesif yang menunjukkan kegagalan | |
| lekatan ketika dibebani secara individu | |
| dapat menunjukkan kegagalan beton ketika | |
| dalam bentuk kelompok atau dalam kondisi | |
| dekat tepi. Dalam semua kasus, kekuatan | |
| tarik angkur adhesif dibatasi oleh kekuatan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 333 dari 695 | |
| ==== 17.4.5.3, 17.4.5.4, dan 17.4.5.5. ANa adalah | |
| luas pengaruh terproyeksi dari angkur | |
| adhesif tunggal atau kelompok angkur | |
| adhesif yang harus didekati sebagai luas | |
| persegi yang memproyeksi ke arah luar | |
| sejarak cNa dari garis pusat angkur adhesif, | |
| atau dalam kasus kelompok angkur | |
| adhesif, dari garis yang melalui baris | |
| angkur adhesif yang berdekatan. ANa tidak | |
| boleh melebihi nANao, dimana n adalah | |
| jumlah angkur adhesif dalam kelompok | |
| angkur yang menahan beban tarik. ANao | |
| adalah luas pengaruh terproyeksi dari | |
| angkur adhesif tunggal dengan jarak tepi | |
| sama dengan atau lebih besar dari cNa: | |
| ANao = (2cNa)2 (17.4.5.1c) | |
| dimana | |
| 6, 7 | |
| 10 | |
| uncr | |
| a Na dC | |
| | |
| (17.4.5.1d) | |
| dan konstanta 7,6 mempunyai satuan MPa. | |
| jebol beton seperti yang diberikan oleh | |
| Pers. (17.4.2.1a) dan (17.4.2.1b) | |
| (Eligehausen et al. 2006a). Pengaruh spasi | |
| angkur dan jarak tepi pada kekuatan | |
| lekatan dan kekuatan terhadap jebol beton | |
| harus dievaluasi untuk angkur adhesif. | |
| Pengaruh spasik angkur dan jarak tepi | |
| pada kekuatan lekatan nominal angkur | |
| adhesif dalam tarik sudah termasuk dalam | |
| faktor modifikasi ANa/ANao dan ed,Na dalam | |
| Pers. (17.4.5.1a) dan (17.4.5.1b). | |
| Pengaruh tepi yang dekat dan angkur | |
| dibebani berdekatan pada kekuatan | |
| lekatan tergantung pada volume beton | |
| yang dimobilisasi oleh angkur tunggal | |
| adhesif. Sebaliknya pada konsep area | |
| kegagalan beton terproyeksi digunakan | |
| dalam Pers. (17.4.2.1a) dan (17.4.2.1b) | |
| untuk menghitung kekuatan jebol dari | |
| angkur adhesif, area yang terpengaruh | |
| berhubungan dengan kekuatan lekatan dari | |
| angkur adhesif yang digunakan dalam | |
| Pers. (17.4.5.1a) dan (17.4.5.1b) bukan | |
| merupakan fungsi dari kedalaman | |
| penanaman, melainkan fungsi dari | |
| diameter angkur dan karakteristik tegangan | |
| lekatan. Jarak kritis cNa diasumsikan sama, | |
| baik beton retak atau tidak retak; untuk | |
| sederhananya, hubungan untuk cNa dalam | |
| Pers. (17.4.5.1d) menggunakan | |
| karakteristik tegangan lekatan dalam beton | |
| tidak retak τuncr. Hal ini telah diverifikasi oleh | |
| studi eksperimental dan numerik | |
| (Eligehausen et al. 2006a). Gambar | |
| ==== R17.4.5.1(a) menunjukkan ANao dan | |
| pengembangan Pers. (17.4.5.1c). ANao | |
| adalah luasan pengaruh terproyeksi | |
| terhadap kekuatan lekatan angkur adhesif | |
| tunggal. Gambar R17.4.5.1(b) | |
| menunjukkan contoh luas pengaruh | |
| terproyeksi untuk sekelompok angkur. | |
| Karena, dalam kasus ini, ANa adalah luas | |
| pengaruh terproyeksi untuk sekelompok | |
| angkur, dan ANao adalah luas pengaruh | |
| terproyeksi untuk angkur tunggal, tidak | |
| perlu menyertakan n, jumlah angkur, dalam | |
| Pers. (17.4.5.1b). Jika angkur dalam | |
| kelonpok angkur (angkur dibebani oleh | |
| pelat tumpuan atau perangkat tambahan) | |
| diposisikan sedemikian rupa terhadap luas | |
| pengaruh terproyeksi dari angkur individu | |
| saling tumpang tindih, nilai ANa lebih kecil | |
| dari nANao. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 334 dari 695 | |
| Kekuatan tarik angkur adhesif yang | |
| berspasi rapat dengan kekuatan lekatan | |
| yang rendah dapat secara signifikan | |
| melebihi nilai yang diberikan oleh Pers. | |
| (17.4.5.1b). Faktor koreksi diberikan dalam | |
| literatur (Eligehausen et al. 2006a) untuk | |
| mengatasi masalah ini, tetapi untuk | |
| penyederhanaannya, faktor ini tidak | |
| dimasukkan dalam standar. | |
| Gambar R17.4.5.1 – Perhitungan daerah pengaruh ANao dan ANa | |
| ==== 17.4.5.2 Kekuatan lekatan dasar angkur | |
| adhesif tunggal dalam tarik pada beton | |
| retak, Nba, tidak boleh melebihi | |
| Nba = a cr da hef (17.4.5.2) | |
| ==== R17.4.5.2 Persamaan kekuatan lekatan | |
| dasar angkur adhesif seperti yang diberikan | |
| dalam Pers. (17.4.5.2) menunjukkan model | |
| tegangan lekatan yang seragam yang telah | |
| ditunjukkan untuk memberikan prediksi | |
| terbaik kekuatan lekatan angkur adhesif | |
| melalui studi numerik dan perbandingan | |
| N | |
| Perubahan pola | |
| tegangan sebagai | |
| fungsi kedalaman | |
| Denah | |
| ANao = (2CNa)2 | |
| CNa Ca1 | |
| Ca2 CNa | |
| S2 | |
| CNa CNa | |
| CNa CNa | |
| ANao | |
| N | |
| Bagian kelompok angkur menunjukkan | |
| lintasan tegangan utama | |
| (b) Kelompok empat angkur adhesif terletak | |
| dekat dengan tepi struktur | |
| Potongan bagian angkur | |
| menunjukkan lintasan | |
| tegangan utama | |
| (a) Angkur tunggal adhesif terletak | |
| jauh dari tepi struktur dan angkur | |
| lainnya | |
| Denah | |
| ANa = (CNa + S1 + Ca1) (CNa + S2 + Ca2), jika | |
| Ca1 dan Ca2 < CNa | |
| S1 dan S2 > 2CNa | |
| ANa | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 335 dari 695 | |
| Tegangan lekatan karakteristik, cr, harus | |
| diambil sebesar fraktil 5 persen hasil uji | |
| yang dilakukan dan dievaluasi menurut ACI | |
| 355.4. | |
| Bila analisis menunjukkan keretakan pada | |
| tingkat beban layan, angkur adhesif harus | |
| berkualifikasi untuk penggunaan dalam | |
| beton retak menurut ACI 355.4. | |
| Untuk angkur adhesif yang terletak dalam | |
| daerah komponen struktur beton dimana | |
| analisis menunjukkan tidak ada retak pada | |
| tingkat beban layan, uncr diizinkan untuk | |
| digunakan sebagai pengganti dari cr dalam | |
| Pers. (17.4.5.2) dan harus diambil sebesar | |
| fraktil 5 persen hasil uji yang dilakukan dan | |
| dievaluasi menurut ACI 355.4. | |
| Diizinkan untuk menggunakan nilai-nilai | |
| tegangan lekatan karakteristik minimum | |
| dalam Tabel 17.4.5.2 asalkan a) hingga e) | |
| dipenuhi: | |
| a) Angkur harus memenuhi persyaratan | |
| ACI 355.4; | |
| b) Angkur harus dipasang dalam lubang | |
| yang dibor dengan bor tumbuk putar | |
| (rotary impact drill) atau bor batu (rock | |
| drill); | |
| c) Beton pada waktu pemasangan angkur | |
| harus mempunyai kekuatan tekan | |
| minimum sebesar 17 MPa; | |
| d) Beton pada waktu pemasangan angkur | |
| harus mempunyai umur minimum 21 | |
| hari; | |
| e) Suhu beton pada waktu pemasangan | |
| angkur harus paling sedikit 10°C | |
| Tabel 17.4.5.2 – Tegangan lekatan | |
| karakteristik minimum[1][2] | |
| Lingkungan | |
| pemasangan | |
| dan layan | |
| Kadar | |
| kelembaban | |
| beton pada | |
| waktu | |
| pemasangan | |
| angkur | |
| Suhu layan | |
| puncak | |
| beton, C | |
| τcr, | |
| MPa | |
| τuncr, | |
| MPa | |
| Luar | |
| ruangan | |
| Kering ke | |
| jenuh | |
| sepenuhnya | |
| 79 1,4 4,5 | |
| Dalam | |
| ruangan | |
| Kering 43 2,1 7,0 | |
| [1]Bila desain angkur menyertakan pembebanan tarik tetap, | |
| kalikan nilai τcr dan τuncr dengan 0,4. | |
| [2]Bila desain angkur menyertakan beban gempa untuk | |
| struktur yang ditetapkan sebagai Kategori Desain Seismik | |
| C, D, E, atau F, kalikan nilai τcr dengan 0,8 dan τuncr dengan | |
| 0,4. | |
| model yang berbeda dengan basis data | |
| internasional hasil eksperimen (Cook et al. | |
| 1998). Kekuatan lekatan dasar berlaku | |
| untuk kegagalan lekatan yang terjadi antara | |
| beton dan bahan adhesif sama seperti | |
| kegagalan antara angkur dan bahan | |
| adhesif. | |
| Karakteristik tegangan lekatan harus | |
| berdasarkan pada pengujian yang | |
| dilakukan sesuai dengan ACI 355.4 dan | |
| harus menggambarkan kombinasi | |
| pemasangan secara khusus dan kondisi | |
| penggunaan yang diantisipasi selama | |
| konstruksi dan selama masa layan angkur. | |
| Untuk kasus-kasus dimana informasi | |
| produk khusus tidak tersedia pada saat | |
| desain, Tabel 17.4.5.2 memberikan nilainilai | |
| standar batas bawah. Karakteristik | |
| tegangan lekatan pada Tabel 17.4.5.2 | |
| adalah nilai minimum yang diizinkan untuk | |
| sistem angkur adhesif yang memenuhi | |
| syarat sesuai dengan ACI 355.4 yang | |
| ditabulasi untuk kondisi pemasangan dan | |
| kondisi penggunaannya. Penggunaan nilainilai | |
| ini terbatas hanya pada kombinasi | |
| kondisi spesifik yang terdaftar; nilai untuk | |
| kombinasi lain dari kondisi pemasangan | |
| dan penggunaan tidak boleh diasumsikan. | |
| Bilamana ada beban tetap dan beban | |
| gempa, faktor yang berlaku diberikan | |
| dalam catatan kaki Tabel 17.4.5.2 harus | |
| dikalikan bersamaan. Tabel | |
| mengasumsikan bahwa semua beton | |
| memiliki usia minimum 21 hari dan | |
| kekuatan tekan beton minimum 17 MPa. | |
| Lihat R17.1.2. | |
| Istilah "dalam ruangan" dan "luar | |
| ruangan" seperti yang digunakan dalam | |
| Tabel 17.4.5.2 mengacu pada sebuah | |
| sistem instalasi dan kondisi lingkungan | |
| layan tertentu. Kondisi dalam ruangan | |
| mewakili angkur yang dipasang pada beton | |
| kering dengan bor tumbuk putar (rotary | |
| impact drill) atau bor batu (rock drill) dan | |
| mengalami variasi suhu beton yang | |
| dibatasi selama masa layan angkur. | |
| Kondisi luar ruangan diasumsikan terjadi, | |
| ketika pemasangan angkur, beton yang | |
| terpapar cuaca dan kemungkinan basah. | |
| Angkur yang dipasang pada kondisi di luar | |
| ruangan juga dianggap bergantung pada | |
| variasi suhu beton yang lebih besar seperti | |
| suhu yang dingin dan peningkatan suhu | |
| akibat paparan langsung sinar matahari. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 336 dari 695 | |
| Sementara karakterisasi dalam | |
| ruangan/luar ruangan berguna untuk | |
| banyak aplikasi, seperti situasi dimana | |
| interpretasi yang tepat untuk istilah "dalam | |
| ruanag" dan "luar ruangan" tidak berlaku. | |
| Misalnya, angkur yang dipasang sebelum | |
| penutup bangunan (building envelope) | |
| selesai yang melibatkan pengeboran pada | |
| beton yang jenuh air. Dengan demikian, | |
| karakteristik minimum tegangan lekatan | |
| yang berhubungan dengan kondisi luar | |
| ruangan pada Tabel 17.4.5.2 berlaku, | |
| terlepas dari apakah lingkungan layan nya | |
| "dalam ruangan" atau "luar ruangan". Bor | |
| tumbuk putar dan bor batu menghasilkan | |
| geometri lubang yang tidak seragam yang | |
| umumnya baik untuk lekatan. Pemasangan | |
| angkur adhesif di lubang inti yang dibor | |
| dapat menghasilkan karakteristik tegangan | |
| lekatan yang jauh lebih rendah. Karena | |
| efek ini sangat tergantung pada produk, | |
| desain angkur yang akan dipasang di | |
| lubang inti yang dibor harus mengikuti | |
| karakteristik spesifik produk dari tegangan | |
| lekatan yang ditetapkan melalui pengujian | |
| sesuai dengan ACI 355.4. | |
| Karakteristik tegangan lekatan yang | |
| berhubungan dengan sistem angkur | |
| adhesif yang spesifik bergantung pada | |
| beberapa parameter. Akibatnya, harus | |
| berhati-hati saat memasukkan semua | |
| parameter yang relevan dengan | |
| karakteristik nilai tegangan lekatan yang | |
| digunakan dalam desain. Parameter ini | |
| termasuk tetapi tidak terbatas pada: | |
| a) Jenis dan durasi pembebanan – | |
| kekuatan lekatan direduksi untuk | |
| pembebanan tarik tetap. | |
| b) Retak beton – kekuatan lekatan lebih | |
| tinggi pada beton yang tidak retak. | |
| c) Ukuran angkur – kekuatan lekatan | |
| umumnya berbanding terbalik dengan | |
| diameter angkur. | |
| d) Metode pengeboran – kekuatan lekatan | |
| mungkin lebih rendah untuk angkur yang | |
| dipasang di lubang-lubang bor inti | |
| e) Tingkat kejenuhan beton pada saat | |
| pengeboran lubang dan instalasi angkur | |
| - kekuatan lekatan dapat direduksi | |
| karena kejenuhan beton. | |
| f) Suhu beton saat pemasangan – | |
| pemasangan angkur dalam kondisi | |
| dingin dapat menyebabkan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 337 dari 695 | |
| terhambatnya proses perekatan dan | |
| mengurangi kekuatan lekatan. | |
| g) Umur beton saat pemasangan – | |
| pemasangan pada beton yang terlalu | |
| dini dapat menyebabkan berkurangnya | |
| kekuatan lekatan (lihat R17.1.2) | |
| h) Temperatur beton yang tinggi selama | |
| masa layan angkur – pada kondisi | |
| tertentu (misalnya, angkur pada | |
| komponen beton tipis yang terpapar | |
| langsung sinar matahari), suhu beton | |
| yang tinggi dapat menyebabkan | |
| berkurangnya kekuatan lekatan. | |
| i) Paparan kimia – angkur yang digunakan | |
| pada lingkungan industri dapat terpapar | |
| tingginya zat kontaminan yang dapat | |
| mengurangi kekuatan lekatan dari waktu | |
| ke waktu. | |
| Angkur yang diuji dan dinilai oleh ACI | |
| 355.4 mungkin dalam beberapa kasus tidak | |
| memenuhi syarat untuk semua kondisi | |
| instalasi dan lingkungan layan yang diwakili | |
| oleh Tabel 17.4.5.2. Oleh karena itu, ketika | |
| nilai minimum yang diberikan dalam Tabel | |
| ==== 17.4.5.2 digunakan untuk desain, kondisi | |
| instalasi dan lingkungan layan yang relevan | |
| harus ditentukan sesuai dengan 17.8.2.1, | |
| dan hanya angkur yang telah memenuhi | |
| syarat oleh ACI 355.4 untuk instalasi dan | |
| lingkungan layan sesuai dengan | |
| karakteristik tegangan lekatan yang diambil | |
| dari Tabel 17.4.5.2 harus disyaratkan. | |
| Karakteristik tegangan lekatan terkait | |
| dengan sistem angkur adhesif terkualifikasi | |
| untuk satu set instalasi dan kondisi | |
| penggunaan tertentu dapat secara | |
| substansial melebihi nilai minimum yang | |
| diberikan pada Tabel 17.4.5.2. Misalnya, | |
| diameter angkur 13 mm hingga 20 mm | |
| yang dipasang di dalam lubang bor pada | |
| beton kering dimana penggunaan dibatasi | |
| untuk kondisi dalam ruangan (Indoor) pada | |
| beton tidak retak seperti yang dijelaskan di | |
| atas dapat menunjukkan karakteristik | |
| tegangan lekatan uncr dalam kisaran 14 | |
| hingga 17 MPa. | |
| ==== 17.4.5.3 Faktor modifikasi untuk kelompok | |
| angkur adhesif yang dibebani secara | |
| eksentris dalam tarik, ec,Na, harus dihitung | |
| sebesar: | |
| ==== R17.4.5.3 Mengacu pada R17.4.2.4. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 338 dari 695 | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| NA c | |
| e N | |
| ec Na | |
| ' | |
| 1 | |
| 1 | |
| , (17.4.5.3) | |
| tetapi ec,Na tidak boleh diambil lebih besar | |
| dari 1,0. | |
| Jika pembebanan pada kelompok angkur | |
| adhesif adalah sedemikian sehingga hanya | |
| beberapa angkur adhesif dalam kondisi | |
| tarik, hanya angkur adhesif tersebut yang | |
| dalam kondisi tarik harus ditinjau ketika | |
| menentukan eksentrisitas 𝒆𝑵 | |
| ′ untuk | |
| penggunaan dalam Pers. (17.4.5.3) dan | |
| untuk perhitungan Nag menurut Pers. | |
| (17.4.5.1b). | |
| Dalam kasus dimana pembebanan | |
| eksentris terjadi terhadap dua sumbu | |
| ortogonal, faktor modifikasi, ec,Na, harus | |
| dihitung untuk setiap sumbu secara | |
| individual dan produk faktor-faktor ini yang | |
| digunakan sebagai ec,Na dalam Pers. | |
| (17.4.5.1b). | |
| ==== 17.4.5.4 Faktor modifikasi untuk pengaruh | |
| tepi untuk angkur adhesif tunggal atau | |
| kelompok angkur yang dibebani dalam | |
| tarik, ed,Na, harus dihitung sebagai | |
| Jika ca,min ≥ can maka ed,Na = 1,0 | |
| (17.4.5.4a) | |
| Jika ca,min < can maka ed,Na = 0,7 + 0,3 | |
| Na | |
| a min | |
| c | |
| c , | |
| (17.4.5.4b) | |
| ==== 17.4.5.5 Faktor modifikasi untuk angkur | |
| adhesif yang didesain untuk beton tak retak | |
| sesuai dengan 17.4.5.2 tanpa tulangan | |
| tambahan untuk mengontrol belah beton, | |
| cp,Na, harus dihitung sebagai: | |
| Jika ca,min ≥ cac maka cp,Na = 1,0 | |
| (17.4.5.5a) | |
| Jika ca,min < cac maka cp,Na = | |
| ac | |
| a min | |
| c | |
| c , | |
| (17.4.5.5b) | |
| tetapi cp,Na yang ditentukan oleh Pers. | |
| (17.4.5.5b) tidak boleh diambil kurang dari | |
| cNa/cac, dimana jarak tepi kritis, cac, | |
| ==== R17.4.5.4 Jika angkur dipasang di dekat | |
| tepi, kekuatannya jauh berkurang dari | |
| ANA/ANao. Jika jarak selimut sisi terkecil lebih | |
| besar dari atau sama dengan cNa, tidak ada | |
| reduksi (ec,Na = 1). Jika selimut samping | |
| kurang dari cNa, faktor ec,Na | |
| mempertimbangkan efek tepi (Fuchs et al. | |
| 1995; Eligehausen et al. 2006a). | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 339 dari 695 | |
| didefinisikan dalam 17.7.6. Untuk semua | |
| kasus lainnya, cp,Na harus diambil sebesar | |
| 1,0. | |
| ==== 17.5 - Persyaratan desain untuk | |
| pembebanan geser | |
| ==== 17.5.1 Kekuatan baja angkur dalam | |
| geser | |
| ==== R17.5 - Persyaratan desain untuk | |
| pembebanan geser | |
| ==== R17.5.1 Kekuatan baja angkur dalam | |
| geser | |
| ==== 17.5.1.1 Kekuatan nominal angkur dalam | |
| geser yang dikontrol oleh kekuatan baja, | |
| Vsa, harus dievaluasi dengan perhitungan | |
| berdasarkan pada properti bahan dan | |
| dimensi fisik angkur. Bila jebol beton | |
| merupakan mode kegagalan potensial, | |
| kekuatan geser baja yang disyaratkan | |
| harus konsisten dengan permukaan jebol | |
| yang diasumsi. | |
| ==== R17.5.1.1 Beban geser yang | |
| diaplikasikan ke setiap angkur dalam suatu | |
| kelompok dapat bervariasi tergantung pada | |
| asumsi untuk permukaan jebol beton dan | |
| redistribusi beban (lihat R17.5.2.1). | |
| ==== 17.5.1.2 Kekuatan nominal angkur dalam | |
| kondisi geser, Vsa, tidak boleh melebihi a) | |
| hingga c): | |
| a) Untuk angkur stud berkepala dicor di | |
| tempat | |
| Vsa = Ase,V futa (17.5.1.2a) | |
| dimana Ase,V adalah luas penampang | |
| efektif angkur dalam geser, mm2, dan futa | |
| tidak boleh diambil lebih besar dari yang | |
| terkecil dari 1,9fya dan 860 MPa. | |
| b) Untuk angkur baut berkepala dan baut | |
| berkait dicor di tempat dan untuk angkur | |
| tanam pascacor dimana selongsong | |
| (sleeves) tidak menerus melalui bidang | |
| geser | |
| Vsa = 0,6Ase,V futa (17.5.1.2b) | |
| dimana Ase,V adalah luas penampang | |
| efektif angkur tunggal dalam kondisi | |
| geser, mm2, dan futa tidak boleh diambil | |
| lebih besar dari terlebih kecil dari 1,9fya | |
| dan 860 MPa. | |
| c) Untuk angkur tanam pascacor dimana | |
| selongsong (sleeves) menerus melalui | |
| bidang geser, Vsa harus didasarkan pada | |
| hasil uji yang dilakukan dan dievaluasi | |
| menurut ACI 355.2. Sebagai alternatif, | |
| Pers. (17.5.1.2b) diizinkan untuk | |
| digunakan. | |
| ==== R17.5.1.2 Kekuatan geser nominal | |
| angkur paling baik direpresentasikan | |
| sebagai fungsi futa daripada fya karena | |
| sebagian besar bahan angkur tidak | |
| menunjukkan titik leleh yang jelas. Stud | |
| yang dilas mempunyai kekuatan geser baja | |
| yang lebih tinggi dari angkur berkepala | |
| karena penjepitan oleh las antara stud dan | |
| pelat dasar. Penggunaan Pers. (17.5.1.2a) | |
| dan (17.5.1.2b) dengan faktor beban dalam | |
| 5.3 dan faktor-ϕ dari 17.3.3 memberikan | |
| kekuatan desain yang konsisten dengan | |
| AISC 360. | |
| Pembatasan 1,9fya pada futa adalah untuk | |
| memastikan bahwa dalam kondisi beban | |
| layan, tegangan angkur tidak melebihi fya. | |
| Batas pada futa dari 1,9fya ditentukan dengan | |
| mengubah ketentuan LRFD ke kondisi | |
| tingkat layan yang sesuai, sebagaimana | |
| dibahas dalam R17.4.1.2. | |
| Untuk angkur tanam pascacor yang | |
| memiliki luas penampang yang tereduksi | |
| sepanjang angkur, luas penampang angkur | |
| yang efektif harus disediakan oleh | |
| pabrikan. Untuk batang berdrat dan baut | |
| berkepala, ASME B1.1 mendefinisikan Ase,V | |
| sebagai | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| t | |
| se V a | |
| n | |
| A d | |
| 0,9743 | |
| 4 | |
| 2 | |
| , | |
| dimana nt adalah jumlah drat per inci. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 340 dari 695 | |
| ==== 17.5.1.3 Bila angkur digunakan dengan | |
| bantalan grouting (grout pads) yang sudah | |
| terbuat (built-up), kekuatan nominal dari | |
| ==== 17.5.1.2 harus dikalikan dengan faktor 0,80. | |
| ==== 17.5.2 Kekuatan jebol (breakout) beton | |
| angkur dalam geser | |
| ==== R17.5.2 Kekuatan jebol (breakout) beton | |
| angkur dalam geser | |
| ==== 17.5.2.1 Kekuatan jebol beton nominal | |
| dalam kondisi geser, Vcb untuk angkur | |
| tunggal atau Vcbg untuk kelompok angkur, | |
| tidak boleh melebihi: | |
| a) Untuk gaya geser yang tegak lurus | |
| terhadap tepi pada angkur tunggal | |
| ed V c V h V b | |
| Vco | |
| Vc | |
| cb V | |
| A | |
| A | |
| V , , , (17.5.2.1a) | |
| b) Untuk gaya geser yang tegak lurus | |
| terhadap tepi pada kelompok angkur | |
| ec V ed V c V h V b | |
| Vco | |
| Vc | |
| cbg V | |
| A | |
| A | |
| V , , , , (17.5.2.1b) | |
| c) Untuk gaya geser yang sejajar terhadap | |
| tepi, Vcb atau Vcbg diizinkan sebesar dua | |
| kali nilai gaya geser ditentukan berturutturut | |
| oleh Pers. (17.5.2.1a) atau | |
| (17.5.2.1b), dengan gaya geser yang | |
| diasumsikan bekerja tegak lurus | |
| terhadap tepi dan dengan ed,V diambil | |
| sama dengan 1,0. | |
| d) Untuk angkur yang terletak di sudut, | |
| batas kekuatan jebol beton nominal | |
| harus ditentukan untuk setiap tepi, dan | |
| nilai minimum harus digunakan. | |
| Faktor-faktor ec,V, ed,V, c,V, dan h,V | |
| didefinisikan berturut-turut dalam 17.5.2.5, | |
| ==== 17.5.2.6, 17.5.2.7, dan 17.5.2.8. Vb adalah | |
| nilai kekuatan jebol beton dasar untuk | |
| angkur tunggal. AVc adalah luas terproyeksi | |
| permukaan kegagalan pada sisi komponen | |
| struktur beton pada tepinya untuk angkur | |
| tunggal atau kelompok angkur. Diizinkan | |
| untuk mengevaluasi AVc sebagai dasar | |
| piramida setengah terpancung yang | |
| terproyeksi pada muka samping komponen | |
| struktur dimana sisi atas setengah piramida | |
| diberikan oleh sumbu baris angkur yang | |
| dipilih sebagai yang kritis. Nilai ca1 harus | |
| diambil sebagai jarak dari tepi ke sumbu ini. | |
| AVc tidak boleh melebihi nAVco, dimana n | |
| ==== R17.5.2.1 Persamaan kekuatan geser | |
| dikembangkan dari Metode CCD (lihat | |
| ==== R17.3.2). Mereka mengasumsikan sudut | |
| kerucut jebol (breakout cone) sekitar 35 | |
| derajat (lihat Gambar R17.3.2b) dan | |
| mempertimbangkan teori mekanika fraktur. | |
| Pengaruh angkur majemuk, spasi angkur, | |
| jarak ke tepi, dan ketebalan komponen | |
| beton pada kekuatan jebol beton nominal | |
| dalam geser disertakan dengan | |
| menerapkan faktor reduksi AVc/AVco dalam | |
| Pers. (17.5.2.1a) dan (17.5.2.1b), dan ψec,V | |
| dalam Pers. (17.5.2.1b). Untuk angkur yang | |
| jauh dari tepi, 17.5.2 biasanya tidak akan | |
| menentukan. Untuk kasus-kasus seperti | |
| ini, 17.5.1 dan 17.5.3 sering menentukan. | |
| Gambar R17.5.2.1a menunjukkan AVco | |
| dan pengembangan Pers. (17.5.2.1c). AVco | |
| adalah luas terproyeksi maksimum untuk | |
| angkur tunggal yang mendekati luas | |
| permukaan penuh prisma atau kerucut | |
| jebol untuk angkur yang tidak terpengaruh | |
| oleh jarak ke tepi, spasi, atau kedalaman | |
| angkur. Gambar R17.5.2.1b menunjukkan | |
| contoh daerah yang diproyeksikan untuk | |
| berbagai pengaturan angkur tunggal dan | |
| majemuk. AVc memperkirakan luas | |
| permukaan penuh dari kerucut jebol untuk | |
| pengaturan angkur tertentu. Karena AVc | |
| adalah luas total yang terproyeksi untuk | |
| sekelompok angkur, dan AVco adalah luas | |
| untuk angkur tunggal, maka tidak perlu | |
| menyertakan jumlah angkur dalam | |
| persamaan. | |
| Seperti yang ditunjukkan contoh pada | |
| Gambar R17.5.2.1b dari dua kelompok | |
| yang dibebani geser, saat menggunakan | |
| Pers. (17.5.2.1b) untuk kasus dimana spasi | |
| angkur lebih besar dari jarak ke tepi ke | |
| angkur dekat tepi ca1,1, kedua asumsi untuk | |
| distribusi beban yang digambarkan dalam | |
| Kasus 1 dan 2 harus dipertimbangkan. Ini | |
| karena angkur yang terdekat dengan tepi | |
| bisa menjadi yang pertama mengalami | |
| kegagalan atau seluruh kelompok bisa | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 341 dari 695 | |
| adalah jumlah angkur dalam kelompok | |
| angkur. | |
| AVco adalah luas terproyeksi untuk angkur | |
| tunggal pada komponen struktur tinggi | |
| dengan jarak dari tepi sama atau lebih | |
| besar dari 1,5ca1 dalam arah tegak lurus | |
| terhadap gaya geser. Diizinkan untuk | |
| mengevaluasi AVco sebagai dasar setengah | |
| piramida dengan panjang sisi paralel | |
| terhadap tepi sebesar 3ca1 dan tinggi | |
| sebesar 1,5ca1 | |
| AVco = 4,5(ca1)2 (17.5.2.1c) | |
| Bila angkur ditempatkan pada jarak yang | |
| bervariasi dari tepi dan angkur dilas ke | |
| perangkat penyambung sedemikian untuk | |
| mendistribusikan gaya ke semua angkur, | |
| diizinkan untuk mengevaluasi kekuatannya | |
| berdasarkan pada jarak ke baris terjauh | |
| angkur dari tepi. Dalam kasus ini, diizinkan | |
| untuk mendasarkan nilai ca1 pada jarak dari | |
| tepi ke sumbu baris angkur terjauh yang | |
| dipilih sebagai yang kritis, dan semua geser | |
| harus diasumsikan untuk dipikul oleh baris | |
| angkur kritis ini sendiri. | |
| gagal secara bersamaan dengan | |
| permukaan kegagalan yang berasal dari | |
| angkur yang terjauh dari tepi. Untuk Kasus | |
| 1, kekuatan geser baja disediakan oleh | |
| kedua angkur. Untuk Kasus 2, kekuatan | |
| geser baja disediakan sepenuhnya oleh | |
| angkur yang terjauh dari tepi. Kontribusi | |
| angkur yang terdekat dengan tepi tidak | |
| diperhitungkan. Selain itu, inspeksi angkur | |
| yang paling dekat dengan tepi untuk jebol | |
| beton akibat beban layan disarankan untuk | |
| mencegah retak yang tidak diinginkan pada | |
| kondisi layan. Jika spasi angkur s kurang | |
| dari jarak tepi ke angkur yang terdekat | |
| dengan tepi, maka permukaan kegagalan | |
| dapat menyatu (Eligehausen et al. 2006b) | |
| dan Kasus 3 pada Gambar R17.5.2.1b | |
| dapat diambil sebagai pendekatan | |
| konservatif. | |
| Jika angkur dilas ke pelat biasa (terlepas | |
| dari spasi angkur s), ketika angkur yang | |
| terdekat dengan tepi depan mulai | |
| membentuk kegagalan kerucut, beban | |
| geser disalurkan ke angkur di belakang | |
| yang lebih kaku dan kuat. Untuk alasan ini, | |
| hanya Kasus 2 yang perlu | |
| dipertimbangkan, yang konsisten dengan | |
| 6.5.5 dari PCI Design Handbook (PCI MNL | |
| 120). Untuk penentuan kekuatan geser | |
| baja, adalah konservatif hanya | |
| mempertimbangkan angkur yang terjauh | |
| dari tepi. Namun, untuk angkur yang | |
| memiliki rasio s/ca1,1 kurang dari 0,6, angkur | |
| depan dan belakang dapat diasumsikan | |
| untuk menahan geser (Anderson dan | |
| Meinheit 2007). Untuk rasio s/ca1,1 lebih | |
| besar dari 1, disarankan untuk memeriksa | |
| jebol beton dari angkur yang terdekat | |
| dengan tepi untuk mencegah retak yang | |
| tidak diinginkan pada kondisi layan. | |
| Pembahasan lebih lanjut tentang desain | |
| angkur majemuk diberikan dalam | |
| Primavera et al. (1997). | |
| Untuk kasus angkur di dekat sudut yang | |
| dikenai gaya geser dengan komponen | |
| tegak lurus ke setiap sisi, solusinya adalah | |
| memeriksa sambungan secara terpisah | |
| untuk setiap komponen gaya geser. Kasus | |
| khusus lainnya, seperti tahanan geser dari | |
| kelompok-kelompok angkur di mana | |
| semua angkur tidak memiliki jarak ke tepi | |
| yang sama, dibahas di Eligehausen et al. | |
| (2006a). | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 342 dari 695 | |
| Ketentuan terperinci 17.5.2.1(a) berlaku | |
| untuk kasus gaya geser yang diarahkan ke | |
| tepi. Ketika gaya geser diarahkan menjauh | |
| dari tepi, kekuatan biasanya akan | |
| ditentukan oleh 17.5.1 atau 17.5.3. | |
| Kasus gaya geser sejajar dengan tepi | |
| ditunjukkan pada Gambar R17.5.2.1c. | |
| Gaya geser maksimum yang dapat | |
| diaplikasikan sejajar dengan tepi, V||, | |
| seperti yang dikontrol oleh jebol beton, | |
| adalah dua kali gaya geser maksimum | |
| yang dapat diaplikasikan tegak lurus ke | |
| tepi, V┴. Kasus khusus dapat muncul | |
| dengan gaya geser sejajar dengan tepi di | |
| dekat sudut. Dalam contoh angkur tunggal | |
| di dekat sudut (lihat Gambar R17.5.2.1d), | |
| ketentuan untuk gaya geser yang | |
| diaplikasikan tegak lurus ke tepi harus | |
| diperiksa sebagai tambahan pada | |
| ketentuan untuk gaya geser yang | |
| diaplikasikan sejajar dengan tepi. | |
| . | |
| Gambar R17.5.2.1a – Perhitungan AVco | |
| Ca1 | |
| Ca1 | |
| hef | |
| 1,5 Ca1 1,5 Ca1 | |
| 1,5Ca1 | |
| V | |
| Pusat angkur | |
| yang memotong | |
| permukaan bebas | |
| V | |
| 1,5 Ca1 | |
| 1,5 Ca1 | |
| Tepi beton | |
| Jarak tepi kritis untuk | |
| stud berkepala, baut | |
| berkepala, angkur | |
| ekspansi, dan angkur | |
| ujung diperlebar | |
| adalah 1,5Ca1 | |
| Denah | |
| AVco = 2(1,5Ca1) x (1,5 Ca1) | |
| = 4,5 Ca1 | |
| 2 | |
| Potongan melintang | |
| Potongan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 343 dari 695 | |
| Gambar R17.5.2.1b – Perhitungan AVc untuk | |
| angkur tunggal dan kelompok angkur | |
| Jika ha < 1,5ca1 dan s1 < 3ca1 | |
| Kasus 1 : Salah satu asumsi | |
| distribusi gaya adalah bahwa | |
| setengah dari tegangan geser pada | |
| bidang depan dan bidang proyeksi | |
| berada pada ambang kritis. Dalam | |
| perhitungan keruntuhan beton maka | |
| ca1 diambil sebagai ca1,1 | |
| Kasus 2 : Asumsi lain tentang | |
| distribusi gaya adalah bahwa gaya | |
| geser akan kritis di belakang angkur | |
| dan bidang proyeksinya. Asumsi ini | |
| hanya diperhitungkan bila angkur di | |
| las pada pelat dan tidak tergantung | |
| s. Dalam perhitungan keruntuhan | |
| beton maka, ca1 diambil sebagai ca1,2 | |
| Catatan : Untuk s ca1,1, Kasus 1 | |
| dan 2 harus dievaluasi untuk | |
| menentukan kriteria perencanaan, | |
| kecuali pada keadaan dimana | |
| angkur di las pada pelat | |
| Avc = 2(1,5ca1)ha | |
| Kasus 3 : Bila s < ca1,1, Seluruh gaya | |
| geser V dianggap bekerja pada | |
| angkur terdepan. Kasus ini tidak | |
| berlaku bagi angkur yang di las pada | |
| pelat. Dalam perhitungan | |
| keruntuhan beton maka ca1 diambil | |
| sebagai ca1,1 | |
| Avc | |
| ha | |
| 1,5ca1 1,5ca1 | |
| Jika ha < 1,5ca1 | |
| ha | |
| Avc | |
| s ca1,1 | |
| 1,5ca1,1 1,5ca1,1 | |
| Avc = 2 (1,5ca1,1)ha | |
| Jika ha < 1,5ca1 | |
| Avc | |
| 1,5ca1 | |
| ca2 1,5 ca1 | |
| Avc = 1,5ca1(1,5ca1+ca2) | |
| Avc | |
| ca1,1 | |
| 1,5ca1,2 1,5 ca1,2 | |
| ha | |
| s ca1,1 | |
| Avc = 2 (1,5ca1,2) ha | |
| jika ha < 1,5ca1 | |
| ha | |
| A V vc | |
| 1,5ca1 s1 1,5ca1 | |
| Avc = [2(1,5ca1) + s1]ha | |
| s < ca1,1 | |
| Avc | |
| ha | |
| 1,5ca1,1 1,5ca1,1 | |
| Avc = 2(1,5ca1,1)ha | |
| Jika ha < 1,5 ca1 | |
| Jika ca2 < 1,5ca1 | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 344 dari 695 | |
| Gambar R17.5.2.1c – Gaya geser sejajar | |
| dengan sisi tepi | |
| Gambar R17.5.2.1d – Gaya geser dekat | |
| sudut | |
| ==== 17.5.2.2 Kekuatan jebol beton dasar | |
| dalam geser untuk angkur tunggal pada | |
| beton retak, Vb, harus yang lebih kecil dari | |
| a) dan b): | |
| a) 1 | |
| 1,5 | |
| 0,2 | |
| 0,6 a a c ' a | |
| a | |
| e | |
| b c | |
| d | |
| V d f | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| (17.5.2.2a) | |
| dimana e adalah panjang tumpuan beban | |
| angkur untuk geser: | |
| e = hef untuk angkur dengan kekakuan | |
| konstan sepanjang panjang penuh | |
| penampang tertanam, seperti stud | |
| berkepala dan angkur tanam pascacor | |
| dengan sebuah cangkang tabung | |
| sepanjang panjang penuh dalam | |
| penanaman; | |
| e = 2da untuk angkur ekspansi yang | |
| terkendali torsi dengan selongsong (sleeve) | |
| jarak yang dipisahkan dari selongsong | |
| ekspansi, dan e 8da dalam semua kasus. | |
| b) 1 | |
| 1,5 | |
| 3,7 ' a c Vb a fc | |
| (17.5.2.2b) | |
| ==== R17.5.2.2 Seperti kekuatan tarik jebol | |
| beton, kekuatan geser jebol (beton tidak | |
| meningkat dengan permukaan kegagalan, | |
| yang proporsional terhadap (ca1)2. | |
| Sebaliknya, kekuatan meningkat secara | |
| proporsional terhadap (ca1)1,5 karena | |
| pengaruh ukuran. Kekuatan juga | |
| dipengaruhi oleh kekakuan dan diameter | |
| angkur (Fuchs et al. 1995; Eligehausen and | |
| Balogh 1995; Eligehausen et al. 1987/1988, | |
| 2006b). Pengaruh kekakuan dan diameter | |
| angkur tidak jelas dalam angkur | |
| berdiameter besar (Lee et al. 2010), | |
| menghasilkan pembatasan pada kekuatan | |
| geser jebol beton yang diberikan oleh Pers. | |
| (17.5.2.2b). | |
| Konstanta, 7, dalam persamaan kekuatan | |
| geser ditentukan dari data uji yang | |
| dilaporkan dalam Fuchs et al. (1995) pada | |
| fraktil 5 persen yang disesuaikan dengan | |
| keretakan. | |
| V|| = 2V | |
| V | |
| ca1 | |
| Tepi | |
| V | |
| V|| | |
| ca1 | |
| ca2 ca1 | |
| ca2 | |
| Angkur A Angkur A | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 345 dari 695 | |
| ==== 17.5.2.3 Untuk stud berkepala, baut | |
| berkepala, atau baut berkait yang dicor di | |
| tempat yang secara menerus dilas ke | |
| perangkat penyambung baja yang | |
| mempunyai tebal minimum sama dengan | |
| yang terbesar dari 10 mm dan setengah | |
| diameter angkur, kekuatan jebol beton | |
| dasar dalam kondisi geser dari angkur | |
| tunggal pada beton retak, Vb, harus yang | |
| lebih kecil dari Pers. (17.5.2.2b) dan Pers. | |
| (17.5.2.3) | |
| 1 | |
| 1,5 | |
| 0,2 | |
| 0,66 a λa c ' a | |
| a | |
| e | |
| b d f c | |
| d | |
| V | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| (17.5.2.3) | |
| dimana e didefinisikan dalam 17.5.2.2 | |
| bahwa: | |
| a) untuk kelompok angkur, kekuatan | |
| ditentukan berdasarkan pada kekuatan | |
| baris angkur yang terjauh dari tepi; | |
| b) spasi angkur, s, tidak kurang dari 65 mm; | |
| dan | |
| c) tulangan disediakan pada sudut-sudut | |
| jika ca2 1,5hef. | |
| ==== R17.5.2.3 Untuk kasus baut berkepala | |
| dicor di tempat yang secara menerus dilas | |
| ke perangkat penyambung, data uji (Shaikh | |
| and Yi 1985) menunjukkan bahwa terlihat | |
| kekuatan geser yang lebih tinggi, mungkin | |
| karena sambungan las kaku yang menjepit | |
| angkur lebih efektif daripada perangkat | |
| penyambung dengan anchor gap. | |
| Karenanya, nilai geser dasar untuk angkur | |
| tersebut meningkat tetapi dikenakan batas | |
| atas dalam Pers. (17.5.2.2b) karena | |
| pengujian pada angkur berdiameter besar | |
| yang dilas ke perangkat penyambung baja | |
| tidak tersedia untuk membuktikankan nilai | |
| yang lebih tinggi daripada Pers. (17.5.2.2b). | |
| Desain tulangan tambahan dibahas dalam | |
| CEB (1997), Eligehausen et al. | |
| (1997/1998), dan Eligehausen and Fuchs | |
| (1988). | |
| ==== 17.5.2.4 Bila angkur dipasang pada | |
| penampang sempit dengan ketebalan | |
| terbatas sehingga baik jarak tepi ca2 | |
| maupun tebal ha kurang dari 1,5ca1, nilai ca1 | |
| yang digunakan dalam perhitungan AVc | |
| sesuai dengan 17.5.2.1 demikian juga | |
| dalam Pers. (17.5.2.1) hingga (17.5.2.8) | |
| tidak boleh melebihi yang terbesar dari: | |
| a) ca2/1,5, dimana ca2 adalah jarak tepi yang | |
| terbesar; | |
| b) ha/1,5; dan | |
| c) s/3, dimana s adalah spasi maksimum | |
| tegak lurus terhadap arah geser, antara | |
| angkur-angkur dalam kelompok angkur. | |
| ==== R17.5.2.4 Untuk kasus angkur yang | |
| dilpasang pada penampang sempit dengan | |
| ketebalan terbatas di mana jarak tepi tegak | |
| lurus terhadap arah beban dan ketebalan | |
| komponen kurang dari 1,5ca1, kekuatan | |
| geser jebol beton yang dihitung dengan | |
| Metode CCD dasar (lihat R17.3.2) terlalu | |
| konservatif. Kasus-kasus ini dipelajari | |
| dalam Metode Kappa (Eligehausen and | |
| Fuchs 1988) dan masalahnya ditunjukkan | |
| oleh Lutz (1995). Serupa dengan | |
| pendekatan yang digunakan untuk | |
| kekuatan jebol beton dalam kondisi tarik di | |
| ==== 17.4.2.3, kekuatan jebol beton dalam | |
| kondisi geser untuk kasus ini dievaluasi | |
| secara lebih akurat jika nilai ca1 digunakan | |
| dalam persamaan di 17.5.2.1 hingga | |
| ==== 17.5.2.8 dan dalam perhitungan AVc | |
| dibatasi pada maksimum dari dua pertiga | |
| dari yang lebih besar dari dua jarak tepi | |
| tegak lurus terhadap arah geser, dua | |
| pertiga dari ketebalan komponen, dan | |
| sepertiga dari spasi angkur maksimum | |
| dalam kelompok angkur, diukur tegak lurus | |
| terhadap arah geser. Batas ca1 pada | |
| setidaknya sepertiga dari jarak antar | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 346 dari 695 | |
| angkur maksimum dalam kelompok angkur | |
| mencegah penggunaan kekuatan yang | |
| dihitung berdasarkan prisma jebol | |
| (breakout prisms) individu untuk konfigurasi | |
| kelompok angkur. | |
| Pendekatan ini diilustrasikan pada | |
| Gambar R17.5.2.4. Dalam contoh ini, nilai | |
| pembatas ca1 dilambangkan sebagai c’a1 | |
| dan digunakan untuk perhitungan AVc, AVco, | |
| ψed,V, dan ψh,V serta untuk Vb (tidak | |
| ditampilkan). Persyaratan 17.5.2.4 dapat | |
| digambarkan dengan memindahkan | |
| permukaan jebol beton aktual yang berasal | |
| dari ca1 aktual ke permukaan beton pada | |
| arah beban geser yang diterapkan. Nilai ca1 | |
| yang digunakan untuk perhitungan AVc dan | |
| dalam persamaan di 17.5.2.1 hingga | |
| ==== 17.5.2.8 ditentukan ketika: (a) batas luar | |
| dari permukaan kegagalan pertama kali | |
| berpotongan dengan permukaan beton; | |
| atau (b) perpotongan permukaan jebol | |
| antara angkur dalam kelompok | |
| berpotongan pertama kali dengan | |
| permukaan beton. Untuk contoh yang | |
| ditunjukkan pada Gambar R17.5.2.4, Titik A | |
| menunjukkan perpotongan dari permukaan | |
| kegagalan yang diasumsikan untuk | |
| membatasi ca1 dengan permukaan beton. | |
| 1. Aktual ca1 = 300 𝑚𝑚 | |
| 2. Jarak antara dua tepi terluar ca2 dan 𝒉𝒂 kurang dari 1,5𝒄𝒂𝟏 | |
| 3. Batasan nilai 𝒄𝒂𝟏 (pada gambar disimbolkan sebagai 𝒄𝒂𝟏 | |
| ′ ) | |
| untuk digunakan di dalam perhitungan 𝑨𝑽𝒄 dan di dalam pers. | |
| ==== 17.5.2.1 hingga 17.5.2.8 ditentukan sebagai nilai terbesar dari: | |
| | |
| 1,5 | |
| ca2, max | |
| a. | |
| | |
| 1,5 | |
| ca2, max | |
| = | |
| 1,5 | |
| 175 | |
| = 117 mm | |
| V | |
| 1,5 | |
| s = 230 mm | |
| ca2,1 = 175 mm | |
| Asumsi bidang | |
| keruntuhan untuk | |
| pembatasan ca1 | |
| Bidang | |
| keruntuhan | |
| sesungguhnya | |
| ca1 = 300 mm | |
| ca2,2 = 125 mm | |
| Denah | |
| 1 | |
| V | |
| c a1 | |
| ha=200 mm | |
| Bidang | |
| keruntuhan | |
| sesungguhnya | |
| Asumsi bidang | |
| keruntuhan untuk | |
| pembatasan ca1 | |
| Titik A | |
| Potongan Melintang | |
| 1 c a1 | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 347 dari 695 | |
| b. | |
| | |
| 5,1 | |
| ah | |
| = | |
| 5,1 | |
| 200 | |
| = 133 mm (menentukan) | |
| c. | |
| 3 | |
| s | |
| = | |
| 3 | |
| 1 | |
| (230)=75 mm | |
| 4. Untuk kasus ini, AVc, AVco, ψed,V | |
| , dan ψh,V | |
| ditentukan sebagai berikut: | |
| a.𝑨𝑽𝒄 = | |
| 125+230+175 | |
| 1,5×133 | |
| = 105,735 mm2 | |
| b.AVco = 4,5(133)2 = 79,600 mm2 | |
| c. ψed,V = 0,7 + | |
| 0,3(125) | |
| 133 | |
| =0,98 | |
| ψh,V = 1,0 karena ca1=(ha)/1,5. Titik A menunjukkan | |
| perpotongan dari permukaan keruntuhan yang | |
| diasumsikan dengan permukaan beton yang akan | |
| menentukan nilai batas dari ca1. | |
| Gambar R17.5.2.4 – Contoh gaya geser dimana angkur berada pada | |
| komponen yang sempit dan tebal yang terbatas | |
| ==== 17.5.2.5 Faktor modifikasi untuk kelompok | |
| angkur yang dibebani secara eksentris | |
| dalam kondisi geser, ec,V, harus dihitung | |
| sebagai | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| 3 1 | |
| 2 | |
| 1 | |
| 1 | |
| ' | |
| , | |
| a | |
| V | |
| c | |
| e | |
| ec V (17.5.2.5) | |
| tetapi ec,V tidak boleh diambil lebih besar | |
| dari 1,0. | |
| Jika pembebanan pada kelompok angkur | |
| sedemikian sehingga hanya beberapa | |
| angkur dibebani geser dalam arah yang | |
| sama, hanya angkur-angkur tersebut yang | |
| dibebani geser dalam arah yang sama yang | |
| harus ditinjau ketika menentukan | |
| eksentrisitas e’V untuk penggunaan dalam | |
| Pers. (17.5.2.5) dan untuk perhitungan Vcbg | |
| menurut Pers. (17.5.2.1b). | |
| ==== R17.5.2.5 Pasal ini memberikan faktor | |
| modifikasi untuk gaya geser eksentris | |
| menuju tepi pada sekelompok angkur. Jika | |
| gaya geser bersumber di atas bidang | |
| permukaan beton, gaya geser terlebih dulu | |
| harus diselesaikan sebagai gaya geser di | |
| bidang permukaan beton, dengan momen | |
| yang mungkin menyebabkan tarik pada | |
| angkur, tergantung pada gaya normal. | |
| Gambar R17.5.2.5 mendefinisikan istilah | |
| e’V untuk menghitung faktor modifikasi ψec,V | |
| yang memperhitungkan fakta bahwa lebih | |
| banyak gaya geser bekerja pada satu | |
| angkur daripada angkur yang lain, | |
| cenderung membelah beton di dekat tepi. | |
| Gambar R17.5.2.5 – Definisi e’V untuk | |
| kelompok angkur | |
| s/2 | |
| s/2 | |
| V e'v | |
| Denah | |
| Garis tepi | |
| beton | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 348 dari 695 | |
| ==== 17.5.2.6 Faktor modifikasi untuk pengaruh | |
| tepi untuk angkur tunggal atau kelompok | |
| angkur yang dibebani gaya geser, ed,V, | |
| harus dihitung sebagai berikut | |
| menggunakan nilai ca2 yang lebih kecil. | |
| Jika ca2 1,5ca1,maka ed,V = 1,0 | |
| (17.5.2.6a) | |
| Jika ca2 < 1,5ca1, maka ed,V = 0,7 + 0,3 | |
| 1 | |
| 2 | |
| 5,1 a | |
| a | |
| c | |
| c | |
| (17.5.2.6b) | |
| ==== 17.5.2.7 Untuk angkur yang terletak di | |
| daerah komponen struktur beton dimana | |
| analisis menunjukkan tidak ada retak saat | |
| beban layan, faktor modifikasi berikut | |
| diizinkan | |
| c,V = 1,4 | |
| Untuk angkur yang terletak di daerah | |
| komponen struktur beton dimana analisis | |
| menunjukkan retak pada tingkat beban | |
| layan, faktor modifikasi berikut diizinkan: | |
| c,V = 1,0 untuk angkur pada beton retak | |
| tanpa tulangan tambahan atau dengan | |
| tulangan tepi yang lebih kecil dari batang | |
| tulangan S13; | |
| c,V = 1,2 untuk angkur pada beton retak | |
| dengan tulangan dari batang tulangan S13 | |
| atau lebih besar antara angkur dan tepi; | |
| dan | |
| c,V = 1,4 untuk angkur pada beton retak | |
| dengan tulangan dari batang tulangan S13 | |
| atau lebih besar antara angkur dan tepi, | |
| dan dengan tulangan yang dilingkupi | |
| dengan sengkang dengan spasi tidak lebih | |
| dari 100 mm. | |
| ==== 17.5.2.8 Faktor modifikasi untuk angkur | |
| yang terletak pada komponen struktur | |
| beton dimana ha<1,5ca1, h,V harus dihitung | |
| sebagai | |
| a | |
| a | |
| h | |
| h | |
| c | |
| v | |
| 1 | |
| , | |
| 1,5 | |
| | |
| (17.5.2.8) | |
| tetapi h,V tidak boleh diambil kurang dari | |
| 1,0. | |
| ==== R17.5.2.8 Untuk angkur yang terletak di | |
| komponen beton di mana ha < 1,5ca1, | |
| pengujian (CEB 1997; Eligehausen et al. | |
| 2006b) telah menunjukkan bahwa | |
| kekuatan jebol beton dalam kondisi geser | |
| tidak berbanding lurus dengan ketebalan | |
| komponen ha. Faktor h,V | |
| memperhitungkan pengaruh ini. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 349 dari 695 | |
| ==== 17.5.2.9 Bila tulangan angkur baik | |
| disalurkan sesuai dengan Pasal 25 pada | |
| kedua sisi permukaan jebol, atau | |
| melingkupi angkur dan disalurkan melewati | |
| permukaan jebol, kekuatan desain tulangan | |
| angkur diizinkan untuk digunakan sebagai | |
| pengganti dari kekuatan jebol beton dalam | |
| menentukan ɸVn. Faktor reduksi kekuatan | |
| sebesar 0,75 harus digunakan dalam | |
| desain tulangan angkur. | |
| ==== R17.5.2.9 Untuk kondisi di mana gaya | |
| geser terfaktor melebihi kekuatan jebol | |
| beton untuk angkur dalam kondisi geser, | |
| atau dimana kekuatan jebol tidak | |
| dievaluasi, kekuatan nominal dapat berupa | |
| tulangan angkur yang dipasang dengan | |
| tepat, seperti yang ditunjukkan pada | |
| Gambar R17.5.2.9a dan Gambar | |
| ==== R17.5.2.9b. Untuk memastikan pelelehan | |
| tulangan angkur, tulangan angkur pada | |
| Gambar R17.5.2.9a harus melingkupi | |
| angkur dan ditempatkan sedekat mungkin | |
| dengan permukaan beton. Penelitian | |
| (Eligehausen et al. 2006b) di mana | |
| ketentuan untuk tulangan angkur (lihat | |
| Gambar R17.5.2.9a) terbatas pada | |
| tulangan angkur dengan diameter | |
| maksimum serupa dengan batang tulangan | |
| D16. Radius lengkung yang lebih besar | |
| berkaitan dengan diameter tulangan yang | |
| lebih besar dapat secara signifikan | |
| mengurangi efektivitas tulangan angkur | |
| dan, oleh karena itu, tulangan angkur | |
| dengan diameter yang lebih besar dari | |
| batang tulangan D19 tidak disarankan. | |
| Tulangan angkur bisa juga terdiri dari | |
| sengkang dan sengkang ikat (termasuk | |
| hairpin) yang menjadi tulangan tepi yang | |
| tertanam dalam kerucut jebol dan | |
| ditempatkan sedekat mungkin dengan | |
| angkur selama masih bisa dilaksanakan | |
| (lihat Gambar R17.5.2.9b). Umumnya jarak | |
| antar tulangan kurang dari yang lebih kecil | |
| dari 0,5ca1 dan 0,3ca2 dari titik tengah angkur | |
| harus disertakan sebagai tulangan angkur. | |
| Dalam hal ini, tulangan angkur harus | |
| dikembangkan di kedua sisi permukaan | |
| jebol. Untuk alasan kesetimbangan, harus | |
| ada tulangan tepi. Penelitian di mana | |
| ketentuan-ketentuan ini mengacu terbatas | |
| pada tulangan angkur dengan diameter | |
| maksimum serupa dengan batang tulangan | |
| D19. Model strut and tie juga dapat | |
| digunakan untuk merancang tulangan | |
| angkur. | |
| Karena tulangan angkur ditempatkan di | |
| bawah dimana gaya geser bekerja (lihat | |
| Gambar R17.5.2.9b), gaya di tulangan | |
| angkur akan lebih besar dari gaya | |
| gesernya. Dalam menentukan ukuran | |
| tulangan angkur, penggunaan faktor | |
| reduksi kekuatan ɸ sama dengan 0,75 | |
| direkomendasikan untuk geser dan untuk | |
| model strut and tie. Untuk alasan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 350 dari 695 | |
| kepraktisan, penggunaan tulangan angkur | |
| umumnya dibatasi pada angkur tanam cor | |
| ditempat. | |
| Gambar R17.5.2.9a – Tulangan angkur | |
| hairpin untuk gaya geser | |
| A A | |
| d | |
| Kelompok | |
| angkur | |
| Tulangan | |
| angkur | |
| Denah | |
| 35° | |
| V | |
| Kelompok | |
| angkur | |
| Tulangan | |
| angkur | |
| V | |
| Sekecil mungkin | |
| menyesuaikan | |
| syarat selimut | |
| beton | |
| Potongan A-A | |
| 35° | |
| A A | |
| Denah | |
| Kelompok | |
| angkur | |
| V | |
| Tulangan | |
| angkur | |
| 35° | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 351 dari 695 | |
| Gambar R17.5.2.9b – Tulangan tepi dan | |
| tulangan angkur dalam kondisi geser | |
| ==== 17.5.3 Kekuatan jungkit (pryout) beton | |
| angkur dalam geser | |
| ==== R17.5.3 Kekuatan jungkit (pryout) beton | |
| angkur dalam geser | |
| ==== 17.5.3.1 Kekuatan jungkit (pryout) | |
| nominal, Vcp untuk angkur tunggal atau Vcpg | |
| untuk kelompok angkur, tidak boleh | |
| melebihi: | |
| a) Untuk angkur tunggal | |
| Vcp = kcpNcp (17.5.3.1a) | |
| Untuk angkur tanam cor ditempat, | |
| angkur ekspansi, dan angkur ujung | |
| diperlebar, Ncp harus diambil sebesar Ncb | |
| yang ditentukan oleh Pers. (17.4.2.1a), | |
| dan untuk angkur adhesif, Ncp harus | |
| yang lebih kecil dari Na yang ditentukan | |
| oleh Pers. (17.4.5.1a) dan Ncb yang | |
| ditentukan oleh Pers. (17.4.2.1a). | |
| ==== R17.5.3.1 Fuchs et al. (1995) | |
| menunjukkan bahwa tahanan geser jungkit | |
| (pryout) dapat diperkirakan satu hingga dua | |
| kali tahanan tarik angkur dengan nilai lebih | |
| rendah yang sesuai untuk hef kurang dari 65 | |
| mm. Karena ada kemungkinan bahwa | |
| kekuatan lekatan angkur adhesif bisa lebih | |
| kecil dari kekuatan jebol beton, perlu untuk | |
| mempertimbangkan baik 17.4.2.1 dan | |
| ==== 17.4.5.1 untuk penentuan kekuatan jungkit. | |
| 0,5 Ca1 dan | |
| 0,3 Ca2 | |
| dh d | |
| Ca1 | |
| Ca2 | |
| B B | |
| Penulangan | |
| berfungsi | |
| sebagai angkur | |
| Denah | |
| ° | |
| V | |
| Kelompok | |
| angkur | |
| Tulangan | |
| tepi | |
| Tulangan | |
| angkur | |
| Potongan B-B | |
| ° | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 352 dari 695 | |
| b) Untuk kelompok angkur | |
| Vcpg = kcpNcpg (17.5.3.1b) | |
| Untuk angkur tanam cor di tempat, | |
| angkur ekspansi, dan angkur ujung | |
| diperlebar, Ncpg harus diambil sebesar | |
| Ncbg yang ditentukan dari Pers. | |
| (17.4.2.1b), dan untuk angkur adhesif, | |
| Ncpg harus yang lebih kecil dari Nag yang | |
| ditentukan oleh Pers. (17.4.5.1b) dan | |
| Ncbg yang ditentukan oleh Pers. | |
| (17.4.2.1b). | |
| Dalam Pers. (17.5.3.1a) dan (17.5.3.1b), | |
| kcp = 1,0 untuk hef < 2,5 mm; dan kcp = 2,0 | |
| untuk hef 2,5 mm. | |
| ==== 17.6 - Interaksi gaya tarik dan geser R17.6 - Interaksi gaya tarik dan geser | |
| Kecuali jika ditentukan sesuai dengan | |
| ==== 17.3.1.3, angkur atau kelompok angkur | |
| yang dikenai beban geser dan aksial harus | |
| didesain untuk memenuhi persyaratan | |
| ==== 17.6.1 hingga 17.6.3. Nilai ϕNn dan ϕVn | |
| merupakan kekuatan perlu yang harus | |
| ditentukan oleh 17.3.1.1 atau 17.2.3. | |
| ==== 17.6.1 Jika Vua/( ϕVn) 0,2 untuk kekuatan | |
| yang mengendalikan dalam kondisi geser, | |
| maka kekuatan penuh dalam tarik diizinkan: | |
| ϕNn Nua. | |
| ==== 17.6.2 Jika Nua/(ϕNn) 0,2 untuk kekuatan | |
| yang mengendalikan dalam kondisi tarik, | |
| maka kekuatan penuh dalam geser | |
| diizinkan: ϕVn Vua. | |
| ==== 17.6.3 Jika Vua/(ϕVn) > 0,2 untuk kekuatan | |
| yang mengendalikan dalam kondisi geser | |
| dan Nua/(ϕNn) > 0,2 untuk kekuatan yang | |
| mengendalikan dalam kondisi tarik, maka | |
| 1,2 | |
| n | |
| ua | |
| n | |
| ua | |
| V | |
| V | |
| N | |
| N | |
| φ φ | |
| (17.6.3) | |
| Ekspresi interaksi geser-tarik secara | |
| tradisional telah dinyatakan sebagai | |
| 1,0 | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| | |
| n | |
| ua | |
| n | |
| ua | |
| V | |
| V | |
| N | |
| N | |
| dimana ς bervariasi antara 1 hingga 2. | |
| Rekomendasi trilinear saat ini adalah | |
| penyederhanaan ekspresi di mana ς = 5/3 | |
| (Gambar R17.6). Batasannya dipilih untuk | |
| menghilangkan persyaratan untuk | |
| perhitungan efek interaksi dimana terdapat | |
| nilai-nilai yang sangat kecil dari kekuatan | |
| kedua. Ekspresi interaksi lainnya yang | |
| terverifikasi oleh data pengujian, | |
| bagaimanapun, dapat digunakan untuk | |
| memenuhi 17.3.1.3. | |
| Gambar R17.6 – Persamaan interaksi | |
| beban geser dan tarik | |
| Nn | |
| ϕNn | |
| 0,2ϕNn | |
| 0,2ϕVn ϕVn | |
| Vn | |
| ( | |
| Nua | |
| ɸNn | |
| ) | |
| 5 | |
| 3 | |
| +( | |
| Vua | |
| ɸVn | |
| ) | |
| 5 | |
| 3 | |
| =1 | |
| Pendekatan | |
| interaksi | |
| trilinier | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 353 dari 695 | |
| ==== 17.7 – Persyaratan jarak tepi, spasi, dan | |
| tebal perlu untuk mencegah kegagalan | |
| belah (splitting) | |
| Spasi dan jarak tepi minimum untuk | |
| angkur dan tebal minimum komponen | |
| struktur harus memenuhi 17.7.1 hingga | |
| ==== 17.7.6, kecuali bila tulangan tambahan | |
| disediakan untuk mengontrol pembelahan | |
| beton. Nilai yang lebih rendah dari uji | |
| spesifik produk yang diadakan sesuai | |
| dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4 diizinkan. | |
| ==== 17.7.1 Kecuali bila ditentukan sesuai | |
| ==== 17.7.4, spasi minimum pusat ke pusat | |
| angkur harus sebesar 4da untuk angkur | |
| yang dicor di tempat yang tidak akan | |
| terpuntir, dan 6da untuk angkur yang dicor di | |
| tempat dengan torsi dan angkur tanam | |
| pascacor. | |
| ==== R17.7 – Persyaratan jarak tepi, spasi, | |
| dan tebal perlu untuk mencegah | |
| kegagalan belah (splitting) | |
| Spasi minimum, jarak tepi, dan ketebalan | |
| sangat bergantung pada karakteristik | |
| angkur. Gaya saat pemasangan dan torsi | |
| pada angkur tanam pascacor dapat | |
| menyebabkan pembelahan beton di | |
| sekitarnya. Pembelahan beton seperti itu | |
| juga dapat terjadi saat pengencangan baut | |
| setelahnya selama penyambungan dari | |
| perangkat penyambung ke angkur | |
| termasuk angkur yang dicor di tempat. | |
| Sumber utama nilai untuk spasi minimum, | |
| jarak tepi, dan ketebalan angkur tanam | |
| pascacor beton harus merupakan hasil uji | |
| spesifik produk ACI 355.2 dan ACI 355.4. | |
| Namun dalam beberapa kasus, produk | |
| tertentu tidak dikenal di tahap desain. Nilai | |
| perkiraan diberikan untuk digunakan dalam | |
| desain. | |
| ==== 17.7.2 Kecuali bila ditentukan sesuai | |
| dengan 17.7.4, jarak tepi minimum untuk | |
| angkur dicor di tempat yang tidak akan | |
| terpuntir harus didasarkan pada | |
| persyaratan selimut yang ditetapkan untuk | |
| tulangan di 20.6.1. Untuk angkur tanam | |
| dicor di tempat yang akan terpuntir, jarak | |
| tepi minimum harus sebesar 6da. | |
| ==== R17.7.2 Karena selimut tepi beton yang | |
| menutupi penanaman angkur dekat | |
| dengan tepi dapat memiliki pengaruh yang | |
| signifikan terhadap kekuatan ambrol sisi | |
| samping (side-face blowout) dalam 17.4.4, | |
| selain persyaratan selimut beton normal, | |
| mungkin akan lebih baik penggunaan | |
| selimut beton yang lebih tebal untuk | |
| meningkatkan kekuatan ambrol sisi | |
| samping. | |
| ==== 17.7.3 Kecuali bila ditentukan sesuai | |
| dengan 17.7.4, jarak tepi minimum untuk | |
| angkur tanam pascacor harus didasarkan | |
| pada yang lebih besar dari persyaratan | |
| selimut yang ditetapkan untuk tulangan di | |
| 20.6.1, atau persyaratan jarak tepi | |
| minimum untuk produk-produk seperti yang | |
| ditentukan oleh uji sesuai dengan ACI | |
| 355.2 atau ACI 355.4, dan tidak boleh | |
| kurang dari 2,0 kali ukuran agregat | |
| maksimum. Dengan tidak adanya informasi | |
| uji ACI 355.2 atau ACI 355.4 spesifik | |
| produk, jarak tepi minimum harus diambil | |
| sebesar tidak kurang dari: | |
| Angkur adhesif ...................................... 6da | |
| Angkur ujung diperlebar ........................ 6da | |
| Angkur terkontrol torsi ........................... 8da | |
| Angkur terkontrol perpindahan ............ 10da | |
| ==== R17.7.3 Lubang bor untuk angkur tanam | |
| pascacor dapat menyebabkan retak mikro | |
| (microcracking). Persyaratan minimum | |
| jarak ke tepi sebesar dua kali ukuran | |
| agregat terbesar adalah untuk | |
| meminimalkan pengaruh retak mikro | |
| tersebut. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 354 dari 695 | |
| ==== 17.7.4 Untuk angkur bilamana | |
| pemasangan tidak mengakibatkan gaya | |
| belah beton dan yang tidak akan terpuntir, | |
| jika jarak tepi atau spasi kurang dari yang | |
| ditetapkan dalam 17.7.1 hingga 17.7.3, | |
| perhitungan harus dilakukan dengan | |
| mensubstitusikan untuk da suatu nilai yang | |
| lebih kecil da | |
| ' yang memenuhi persyaratan | |
| ==== 17.7.1 hingga 17.7.3. Gaya yang dihitung | |
| yang diterapkan pada angkur harus dibatasi | |
| sampai nilai yang terkait dengan angkur | |
| yang mempunyai diameter sebesar da | |
| ' . | |
| ==== R17.7.4 Dalam beberapa kasus, mungkin | |
| lebih baik menggunakan diameter angkur | |
| yang lebih besar daripada persyaratan | |
| yang ditentukan oleh 17.7.1 hingga 17.7.3. | |
| Dalam kasus ini, dimungkinkan untuk | |
| menggunakan diameter angkur yang lebih | |
| besar, asalkan kekuatan desain angkur | |
| didasarkan pada asumsi diameter angkur | |
| yang lebih kecil da | |
| ' . | |
| ==== 17.7.5 Kecuali jika ditentukan oleh | |
| pengujian sesuai dengan ACI 355.2, nilai hef | |
| untuk angkur tanam pascacor ekspansi | |
| atau angkur ujung diperlebar tidak boleh | |
| melebihi yang terbesar dari 2/3 tebal | |
| komponen struktur, ha, dan tebal komponen | |
| struktur dikurangi 100 mm. | |
| ==== R17.7.5 Kegagalan belah (splitting) | |
| disebabkan oleh penyaluran beban antara | |
| baut dan beton. Batasan pada nilai hef tidak | |
| berlaku untuk angkur tanam cor ditempat | |
| dan angkur adhesif karena gaya | |
| pembelahan yang berkaitan dengan jenis | |
| angkur ini kurang daripada untuk angkur | |
| ekspansi dan angkur ujung diperlebar. | |
| Untuk semua angkur tanam pascacor, | |
| kedalaman penanaman maksimum untuk | |
| ketebalan komponen tertentu harus | |
| dibatasi seperti yang diperlukan untuk | |
| menghindari ambrol sisi belakang (backface | |
| blowout) di sisi berlawanan dari | |
| komponen beton selama pengeboran | |
| lubang dan pengaturan angkur. Hal ini | |
| tergantung pada banyak variabel, seperti | |
| jenis angkur, metode pengeboran, teknik | |
| pengeboran, jenis dan ukuran peralatan | |
| pengeboran, keberadaan tulangan, dan | |
| kekuatan dan kondisi beton. | |
| ==== 17.7.6 Kecuali bila ditentukan oleh uji tarik | |
| sesuai dengan ACI 355.2 atau ACI 355.4, | |
| jarak tepi kritis, cac, tidak boleh diambil | |
| kurang dari: | |
| Angkur adhesif ..................................... 2hef | |
| Angkur ujung diperlebar .....................2,5hef | |
| Angkur ekspansi terkontrol torsi ........... 4hef | |
| Angkur ekspansi terkontrol | |
| perpindahan......................................... 4hef | |
| ==== R17.7.6 Jarak tepi kritis cac ditentukan oleh | |
| corner test pada ACI 355.2 atau ACI 355.4, | |
| dan hanya berlaku untuk desain beton tidak | |
| retak. Untuk mengizinkan desain angkurangkur | |
| jenis ini ketika informasi spesifikasi | |
| produk angkur tidak tersedia, diberikan nilai | |
| standar konservatif untuk cac. Penelitian | |
| telah menunjukkan bahwa persyaratan | |
| corner test tidak memenuhi ca, min = 1,5hef | |
| untuk beberapa angkur ekspansi dan | |
| angkur ujung diperlebar karena | |
| pemasangan jenis angkur ini menghasilkan | |
| tegangan tarik yang menyebabkan | |
| pembelahan (splitting) di beton yang | |
| meningkat selama dibebani, berpotensi | |
| menghasilkan kegagalan belah prematur | |
| (premature splitting failure). Demikian pula, | |
| angkur adhesif yang memenuhi | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 355 dari 695 | |
| persyaratan kedalaman penanaman | |
| maksimum dalam 17.7.5 mungkin tidak | |
| memenuhi persyaratan corner test dengan | |
| ca,min = cNa akibat tegangan lentur tambahan | |
| yang diinduksi pada komponen struktur | |
| oleh angkur. | |
| ==== 17.7.7 Dokumen perencanaan harus | |
| menetapkan penggunaan angkur dengan | |
| jarak tepi minimum seperti yang | |
| diasumsikan dalam desain. | |
| ==== 17.8 - Pemasangan dan inspeksi angkur | |
| ==== 17.8.1 Angkur harus dipasang oleh | |
| personil yang terkualifikasi sesuai dengan | |
| dokumen perencanaan. Dokumen | |
| perencanaan harus mensyaratkan | |
| pemasangan angkur tanam pascacor | |
| sesuai dengan Instruksi pabrikan yang | |
| terkait. Pemasangan angkur adhesif harus | |
| dilakukan oleh personil yang dilatih untuk | |
| memasang angkur adhesif. | |
| ==== R17.8 - Pemasangan dan inspeksi | |
| angkur | |
| ==== R17.8.1 Banyak karakteristik kinerja | |
| angkur bergantung pada pemasangan | |
| angkur yang benar. Pemasangan angkur | |
| adhesif harus dilakukan oleh personil yang | |
| terkualifikasi untuk sistem angkur adhesif | |
| dan prosedur pemasangan yang | |
| digunakan. Personil konstruksi dapat | |
| menetapkan kualifikasi dengan menjadi | |
| personil konstruksi yang bersertifikasi | |
| melalui program sertifikasi. Untuk angkur | |
| tanam cor ditempat, harus diperhatikan | |
| bahwa angkur berada di posisi yang benar | |
| dalam bekisting dan sudah sesuai dengan | |
| dokumen perencanaan. Selanjutnya, harus | |
| dipastikan bahwa beton di sekitar angkur | |
| dipadatkan dengan benar. Inspeksi | |
| sangatlah penting untuk angkur tanam | |
| pascacor untuk memastikan prosedur | |
| pemasangan yang direkomendasikan | |
| pabrikan, dalam kasus angkur adhesif, | |
| Instruksi pabrikan yang terkait, sudah | |
| diikuti. Untuk angkur adhesif, pemantauan | |
| secara terus menerus saat proses | |
| pemasangan oleh inspektur yang | |
| terkualifikasi dianjurkan untuk memastikan | |
| prosedur pemasangan yang diperlukan | |
| sudah diikuti. Kekuatan dan kapasitas | |
| deformasi angkur tanam pascacor dinilai | |
| dengan pengujian berdasarkan ACI 355.2 | |
| atau ACI 355.4. Pengujian ini dilakukan | |
| dengan asumsi pemasangan sesuai | |
| dengan prosedur yang direkomendasikan | |
| pabrikan (dalam hal angkur adhesif, | |
| Instruksi pabrikan yang terkait). Beberapa | |
| jenis angkur sensitif terhadap variasi | |
| diameter lubang, kondisi kebersihan, | |
| orientasi sumbu, besarnya torsi | |
| pemasangan, lebar retak, dan variabel | |
| lainnya. Beberapa variabel ini secara tidak | |
| langsung sudah diperhitungkan dalam nilai | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 356 dari 695 | |
| ɸ untuk jenis angkur yang berbeda, yang | |
| sebagian bergantung pada hasil tes | |
| keamanan pemasangan. Deviasi bruto dari | |
| hasil pengujian ACI 355.2 atau ACI 355.4 | |
| dapat terjadi jika komponen angkur diubah, | |
| atau jika kriteria atau prosedur | |
| pemasangan angkur berbeda dari yang | |
| ditentukan. | |
| ==== 17.8.2 Pemasangan angkur harus | |
| diinspeksi sesuai dengan 1.9 dan peraturan | |
| umum gedung. Angkur adhesif harus | |
| dikenakan persyaratan 17.8.2.1 hingga | |
| ==== 17.8.2.4. | |
| ==== 17.8.2.1 Untuk angkur adhesif, dokumen | |
| perencanaan harus menetapkan proof | |
| loading bilamana disyaratkan sesuai | |
| dengan ACI 355.4. Dokumen perencanaan | |
| harus juga menetapkan semua parameter | |
| yang berhubungan dengan tegangan | |
| lekatan karakteristik yang digunakan untuk | |
| perancangan menurut 17.4.5 termasuk | |
| umur minimum beton; rentang suhu beton; | |
| kondisi kelembaban beton saat | |
| pemasangan; tipe beton ringan, bilamana | |
| sesuai; dan persyaratan-persyaratan untuk | |
| pengeboran lubang dan persiapan. | |
| ==== R17.8.2.1 Karena sensitivitas dari | |
| kekuatan lekatan untuk pemasangan, | |
| maka kontrol kualitas di lokasi pemasangan | |
| sangat penting untuk angkur adhesif. | |
| Apabila diperlukan, program proof loading | |
| harus disertakan dalam dokumen | |
| perencanaan. Untuk angkur adhesif, | |
| dokumen perencanaan juga harus | |
| menyediakan semua parameter yang | |
| berhubungan dengan tegangan lekatan | |
| karakteristik yang digunakan dalam | |
| perancangan. Parameter-parameter di | |
| bawah ini mungkin termasuk, tetapi tidak | |
| terbatas pada: | |
| a) Lingkungan pemasangan angkur yang | |
| dapat diterima (beton kering atau jenuh; | |
| rentang suhu beton) | |
| b) Metode pengeboran yang dapat diterima | |
| c) Prosedur pembersihan lubang yang | |
| diperlukan | |
| d) Jenis dan rentang ukuran angkur | |
| (batang berdrat atau batang tulangan). | |
| Pembersihan lubang dimaksudkan untuk | |
| memastikan bahwa puing-puing dan debu | |
| pengeboran tidak mengganggu kekuatan | |
| lekatan. Tergantung pada kondisi di | |
| lapangan, pembersihan lubang mungkin | |
| melibatkan pekerjaan untuk | |
| menghilangkan sisa-sisa pengeboran dari | |
| lubang dengan alat vakum atau udara yang | |
| terkompresi, menyikat dinding lubang untuk | |
| menghilangkan debu pada permukaan, dan | |
| langkah terakhir biasanya dengan udara | |
| yang terkompresi. Bilamana pengeboran | |
| basah (wet core drilling) digunakan, lubang | |
| mungkin dibilas dengan air dan kemudian | |
| dikeringkan dengan udara yang | |
| terkompresi. Jika angkur dipasang di lokasi | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 357 dari 695 | |
| di mana betonnya jenuh air (misalnya, | |
| lokasi luar ruangan yang terkena hujan), | |
| lumpur pengeboran yang dihasilkan harus | |
| dibuang dengan cara lain. Dalam semua | |
| kasus, prosedur yang digunakan harus | |
| diuraikan dengan jelas oleh pabrikan dalam | |
| instruksi pemasangan yang tercetak | |
| bersama dengan produk. Instruksi | |
| pemasangan yang tercetak ini, yang juga | |
| mendeskripsikan batas suhu beton dan | |
| keberadaan air selama pemasangan serta | |
| prosedur yang diperlukan untuk injeksi | |
| bahan adhesif tanpa rongga dan | |
| persyaratan perawatan adhesif, | |
| merupakan bagian yang tak terpisahkan | |
| dari sistem angkur adhesif dan merupakan | |
| bagian dari penilaian yang dilakukan sesuai | |
| dengan ACI 355.4. | |
| ==== 17.8.2.2 Pemasangan angkur adhesif | |
| arah horizontal atau miring ke atas untuk | |
| menumpu beban tarik tetap harus dilakukan | |
| oleh personil yang disertifikasi oleh | |
| program sertifikasi yang sesuai. Sertifikasi | |
| harus menyertakan ujian tertulis dan ujian | |
| kinerja menurut program Sertifikasi | |
| Pemasangan Angkur Adhesif ACI/CRSI | |
| (ACI/CRSI Adhesive Anchor Installation | |
| Certification) atau yang setara. | |
| ==== R17.8.2.2 Sensitivitas angkur adhesif | |
| untuk arah pemasangan yang | |
| dikombinasikan dengan pembebanan tarik | |
| tetap memerlukan sertifikasi pemasang. | |
| Sertifikasi mungkin juga sesuai untuk | |
| aplikasi terkait keamanan lainnya. | |
| Sertifikasi ditetapkan melalui penilaian | |
| independen seperti Program Sertifikasi | |
| Pemasangan Angkur Adhesif ACI/CRSI | |
| (ACI/CRSI Adhesive Anchor Installation | |
| Certification) atau program serupa dengan | |
| persyaratan yang setara. Selain itu, | |
| pemasang harus mendapatkan | |
| pengarahan melalui pelatihan khusus untuk | |
| produk yang ditawarkan oleh pabrikan | |
| sistem angkur adhesif yang terkualifikasi. | |
| ==== 17.8.2.3 Penerimaan sertifikasi selain dari | |
| Sertifikasi Pemasangan Angkur Adhesif | |
| ACI/CRSI (ACI/CRSI Adhesive Anchor | |
| Installation Certification) harus merupakan | |
| tanggung jawab perencana ahli | |
| bersertifikat. | |
| ==== R17.8.2.3 Untuk memenuhi 17.8.2.3, | |
| program untuk mensertifikasi pemasang | |
| yang setara harus menguji pengetahuan | |
| dan keterampilan pemasang angkur | |
| adhesif oleh panitia penilai yang obyektif | |
| dan tidak bias serta penilaian ujian tertulis | |
| dan kinerja. Program harus | |
| menggambarkan pengetahuan dan | |
| keterampilan yang diperlukan untuk | |
| memasang sistem angkur komersial yang | |
| tersedia. Efektivitas ujian tertulis harus | |
| diverifikasi melalui analisis statistik dari | |
| pertanyaan dan jawaban. Program yang | |
| setara harus memberikan mekanisme yang | |
| responsif dan akurat untuk memverifikasi | |
| kredensial, yang diperbarui secara berkala. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 358 dari 695 | |
| ==== 17.8.2.4 Angkur adhesif yang dipasang | |
| dalam orientasi horizontal atau miring ke | |
| atas untuk menahan beban tarik tetap | |
| harus secara menerus diinspeksi selama | |
| masa pemasangan oleh inspektor yang | |
| secara khusus disetujui untuk tujuan | |
| tersebut oleh pihak yang berwenang. | |
| Inspektor khusus harus melengkapi laporan | |
| untuk perencana ahli bersertifikat dan pihak | |
| yang berwenang bahwa pekerjaan yang | |
| dicakup oleh laporan tersebut telah | |
| dilakukan dan bahwa material yang | |
| digunakan dan prosedur pemasangan yang | |
| digunakan memenuhi dokumen | |
| perencanaan yang disetujui dan Instruksi | |
| pabrikan yang terkait. | |
| ==== R17.8.2.4 Model Code (IBC 2012) | |
| mewajibkan inspeksi khusus untuk semua | |
| angkur tanam pascacor. Pemasangan | |
| angkur adhesif dalam orientasi horizontal | |
| atau miring ke atas menimbulkan tantangan | |
| khusus untuk pemasang dan | |
| membutuhkan perhatian khusus pada | |
| kualitas pelaksanaan serta pengawasan. | |
| Diharapkan pemasangan angkur ini | |
| diperiksa oleh inspektur khusus | |
| bersertifikat yang terus hadir kapan dan | |
| dimana pemasangan sedang dilakukan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 359 dari 695 | |
| [ Lanjut Ke PASAL 18 - STRUKTUR TAHAN GEMPA ... ] | |
| | |
| | |