| ==== 16. PASAL 16 – SAMBUNGAN ANTAR KOMPONEN | |
| ==== 16.1 – Ruang lingkup | |
| ==== 16.1.1 Pasal ini berlaku untuk | |
| perancangan joint dan sambungan pada | |
| pertemuan komponen struktur beton dan | |
| untuk penyaluran beban antar permukaan | |
| beton, termasuk a) hingga d): | |
| a) Sambungan komponen pracetak | |
| b) Sambungan antara fondasi dengan | |
| komponen dicor di tempat atau | |
| komponen pracetak | |
| c) Kekuatan geser horizontal dari | |
| komponen lentur beton komposit | |
| d) Bracket dan korbel | |
| ==== 16.2 – Sambungan komponen pracetak | |
| ==== 16.2.1 Umum | |
| ==== R16.2 – Sambungan komponen pracetak | |
| ==== R16.2.1 Umum - Detail sambungan harus | |
| diatur untuk meminimalkan kemungkinan | |
| retak karena kekangan rangkak, susut, dan | |
| perubahan suhu. The Precast/Prestressed | |
| Concrete Institute (MNL 123) memberikan | |
| informasi tentang rekomendasi detail | |
| sambungan untuk struktur beton pracetak. | |
| ==== 16.2.1.1 Penyaluran gaya diizinkan | |
| melalui grouted joints, pengunci geser, | |
| landasan, angkur, sambungan mekanis, | |
| tulangan baja, lapisan penutup bertulang, | |
| atau suatu kombinasi dari cara-cara | |
| tersebut. | |
| ==== 16.2.1.2 Keandalan kekuatan | |
| sambungan harus diverifikasi dengan | |
| analisis atau pengujian. | |
| ==== 16.2.1.3 Detail sambungan yang | |
| berdasarkan hanya pada friksi yang | |
| ditimbulkan oleh beban gravitasi tidak | |
| diizinkan. | |
| ==== R16.2.1.1 Jika dua atau lebih metode | |
| sambungan digunakan untuk memenuhi | |
| persyaratan untuk penyaluran gaya, | |
| masing-masing karakteristik individu bebandeformasi | |
| harus dipertimbangkan untuk | |
| memastikan mekanisme tersebut bekerja | |
| sama sesuai rencana. | |
| ==== 16.2.1.4 Sambungan dan daerah | |
| komponen struktur yang berdekatan | |
| dengan sambungan harus dirancang untuk | |
| menahan gaya-gaya dan mengakomodasi | |
| deformasi akibat semua efek pembebanan | |
| pada sistem struktur pracetak. | |
| ==== R16.2.1.4 Perilaku struktural komponen | |
| pracetak pada dasarnya mungkin berbeda | |
| dari komponen yang dicor di tempat. Desain | |
| sambungan untuk meminimalkan atau | |
| menyalurkan gaya karena susut, rangkak, | |
| perubahan suhu, deformasi elastis, | |
| perbedaan penurunan, angin, dan gempa | |
| bumi memerlukan pertimbangan khusus | |
| dalam konstruksi pracetak. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 283 dari 695 | |
| ==== 16.2.1.5 Perancangan sambungan harus | |
| mempertimbangkan efek dari kekangan | |
| struktural akibat perubahan volume sesuai | |
| dengan 5.3.6. | |
| ==== R16.2.1.5 Sambungan harus dirancang | |
| untuk mengizinkan perpindahan atau | |
| menahan gaya yang disebabkan oleh | |
| kurangnya penyesuaian, perubahan volume | |
| yang disebabkan oleh susut, rangkak, suhu, | |
| dan efek lingkungan lainnya. Sambungan | |
| yang dirancang menahan gaya harus bisa | |
| menahan gaya tanpa kehilangan kekuatan. | |
| Asumsi kekangan harus konsisten di semua | |
| komponen yang saling berhubungan. Ada | |
| juga kasus-kasus di mana gaya sambungan | |
| dirancang untuk satu arah, tetapi mungkin | |
| mempengaruhi kekuatan sambungan di | |
| arah lainnya. Sebagai contoh, tegangan | |
| arah longitudinal yang dihasilkan oleh susut | |
| pada balok pracetak dapat mempengaruhi | |
| kekuatan geser vertikal pada tumpuan | |
| korbel. | |
| ==== 16.2.1.6 Perancangan sambungan harus | |
| mempertimbangkan efek dari toleransi | |
| yang ditentukan untuk pabrikasi dan ereksi | |
| komponen struktur pracetak. | |
| ==== 16.2.1.7 Perancangan suatu sambungan | |
| dengan banyak komponen harus | |
| mempertimbangkan perbedaan kekakuan, | |
| kekuatan, dan daktilitas dari komponen | |
| struktur. | |
| ==== R16.2.1.6 Mengacu pada R26.9.1(a). | |
| ==== 16.2.1.8 Pengikat integritas harus | |
| diberikan dalam arah vertikal, longitudinal, | |
| dan transversal dan di sekeliling tepi | |
| struktur sesuai 16.2.4 atau 16.2.5. | |
| ==== 16.2.2 Kekuatan perlu | |
| ==== 16.2.2.1 Kekuatan perlu pada | |
| sambungan dan daerah yang berdekatan | |
| dengan sambungan harus dihitung sesuai | |
| dengan kombinasi pembebanan terfaktor | |
| dalam Pasal 5. | |
| ==== 16.2.2.2 Kekuatan perlu pada | |
| sambungan dan daerah yang berdekatan | |
| dengan sambungan harus dihitung sesuai | |
| dengan prosedur analisis pada Pasal 6. | |
| ==== 16.2.3 Kekuatan desain | |
| ==== 16.2.3.1 Untuk setiap kombinasi beban | |
| yang digunakan, kekuatan desain | |
| sambungan komponen pracetak harus | |
| memenuhi | |
| ==== R16.2.1.8 PCI Building Code Committee | |
| (1986) memberikan rekomendasi pengikat | |
| integritas minimum untuk bangunan dinding | |
| beton pracetak. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 284 dari 695 | |
| nSU (16.2.3.1) | |
| ==== 16.2.3.2 ϕ harus ditentukan sesuai | |
| dengan 21.2. | |
| ==== 16.2.3.3 Pada permukaan kontak antara | |
| komponen yang didukung dan yang | |
| mendukung, atau antara suatu komponen | |
| yang didukung atau yang mendukung | |
| dengan suatu elemen tumpuan perantara, | |
| kekuatan tumpu nominal untuk permukaan | |
| beton, Bn, harus dihitung sesuai dengan | |
| 22.8. Bn harus lebih kecil dari kekuatan | |
| tumpu nominal beton untuk permukaan | |
| komponen struktur yang didukung atau | |
| yang mendukung, dan tidak boleh melebihi | |
| kekuatan elemen tumpuan perantara, bila | |
| ada. | |
| ==== 16.2.3.4 Apabila geser adalah hasil | |
| utama akibat pembebanan yang bekerja | |
| dan penyaluran gaya geser terjadi di suatu | |
| bidang tertentu, maka diperbolehkan untuk | |
| menghitung Vn sesuai dengan ketentuan | |
| geser friksi pada 22.9. | |
| ==== 16.2.4 Kekuatan minimum sambungan | |
| dan persyaratan pengikat integritas | |
| ==== R16.2.4 Kekuatan minimum sambungan | |
| dan persyaratan pengikat integritas | |
| ==== 16.2.4.1 Kecuali apabila berlaku | |
| ketentuan 16.2.5, pengikat integritas arah | |
| longitudinal dan transversal harus | |
| menghubungkan komponen struktur | |
| pracetak ke suatu sistem penahan gaya | |
| lateral, dan pengikat integritas arah vertikal | |
| harus dipasang sesuai dengan 16.2.4.3 | |
| untuk menghubungkan lantai dan atap | |
| yang berdekatan. | |
| ==== R16.2.4.1 Tidak dimaksudkan bahwa | |
| persyaratan minimum ini menggantikan | |
| ketentuan lain yang berlaku dari standar ini | |
| untuk perancangan struktur beton pracetak. | |
| Pada dasarnya keseluruhan integritas dari | |
| suatu struktur dapat ditingkatkan oleh | |
| perubahan kecil dalam jumlah, lokasi, dan | |
| pendetailan dari penulangan komponen dan | |
| dalam pendetailan connection hardware. | |
| Pengikat integritas harus mendasari lintasan | |
| beban yang lengkap, dan penyaluran gaya | |
| sepanjang jalur beban harus diarahkan | |
| sebisa mungkin secara langsung. | |
| Eksentrisitas lintasan beban, terutama | |
| dalam sambungan apa pun, harus | |
| diminimalkan. | |
| ==== 16.2.4.2 Apabila komponen struktur | |
| pracetak membentuk diafragma lantai atau | |
| atap, maka sambungan antara diafragma | |
| dan komponen struktur yang didukung | |
| secara lateral oleh diafragma tersebut | |
| harus mempunyai kekuatan tarik nominal | |
| ==== R16.2.4.2 Sambungan antara diafragma | |
| dan komponen yang didukung lateralnya | |
| oleh diafragma dapat secara langsung atau | |
| tidak langsung. Misalnya, kolom dapat | |
| dihubungkan langsung ke diafragma, atau | |
| dihubungkan ke balok spandrel, yang | |
| terhubung ke diafragma. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 285 dari 695 | |
| yang mampu menahan sedikitnya 4,4 | |
| kN/m. | |
| ==== 16.2.4.3 Pengikat integritas arah vertikal | |
| harus dipasang pada joint horizontal | |
| antara semua komponen struktur pracetak | |
| vertikal, kecuali klading, dan harus | |
| memenuhi a) atau b): | |
| a) Sambungan antara kolom pracetak | |
| harus memiliki pengikat integritas arah | |
| vertikal, dengan kekuatan tarik nominal | |
| paling sedikit 1,4Ag, dalam N, dimana Ag | |
| adalah luas total kolom. Untuk suatu | |
| kolom dengan penampang yang lebih | |
| besar dari yang diperlukan berdasarkan | |
| tinjauan pembebanan, luas efektif | |
| penampang berdasarkan penampang | |
| yang diperlukan boleh direduksi. | |
| Reduksi luas efektif sedikitnya | |
| setengah dari luas total kolom. | |
| b) Sambungan antar panel dinding | |
| pracetak harus memiliki sedikitnya dua | |
| pengikat integritas arah vertikal, dengan | |
| kekuatan tarik nominal tidak kurang dari | |
| 44 kN per tulangan pengikat. | |
| ==== R16.2.4.3 Sambungan pada dasar dan | |
| pada joint horizontal di kolom pracetak dan | |
| panel dinding, termasuk dinding geser, | |
| dirancang untuk menyalurkan semua gaya | |
| dan momen desain. Persyaratan pengikat | |
| integritas minimum dari ketentuan ini tidak | |
| menambah persyaratan desain ini. Praktek | |
| yang umum adalah menempatkan pengikat | |
| integritas dinding secara simetris pada garis | |
| tengah vertikal dari panel dinding dan di | |
| dalam bagian luar lebar panel. | |
| ==== 16.2.5 Persyaratan pengikat integritas | |
| untuk struktur dinding beton pracetak | |
| bertingkat tiga atau lebih tinggi | |
| ==== R16.2.5 Persyaratan pengikat integritas | |
| untuk struktur dinding beton pracetak | |
| bertingkat tiga atau lebih tinggi – Pasal | |
| ==== 16.2.4 memberikan persyaratan untuk | |
| pengikat integritas yang berlaku untuk | |
| semua struktur beton pracetak. Persyaratan | |
| khusus pada pasal ini hanya berlaku untuk | |
| struktur dinding beton pracetak bertingkat | |
| tiga atau lebih tinggi, sering disebut struktur | |
| panel besar. Jika persyaratan pasal ini | |
| bertentangan dengan 16.2.4, persyaratan | |
| pasal ini yang menentukan. | |
| Ketentuan minimum untuk pengikat | |
| integritas struktural dalam struktur dinding | |
| panel besar dimaksudkan untuk | |
| memberikan gantungan dalam kasus | |
| kehilangan dukungan dinding penumpu | |
| (Portland Cement Association 1980). | |
| Persyaratan tulangan pengikat yang | |
| dihitung untuk pengaruh beban spesifik | |
| dapat melebihi ketentuan minimum ini. | |
| Persyaratan pengikat integritas minimum | |
| diilustrasikan pada Gambar R16.2.5, dan | |
| didasarkan pada rekomendasi PCI untuk | |
| perancangan bangunan dinding beton | |
| pracetak (PCI Committee on Precast | |
| Concrete Bearing Wall Buildings 1976). | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 286 dari 695 | |
| Kekuatan pengikat integritas didasarkan | |
| pada kekuatan leleh. PCI Building Code | |
| Committee (1986) memberikan | |
| rekomendasi untuk pengikat integritas | |
| minimum untuk bangunan dinding beton | |
| penumpu pracetak. | |
| Gambar R16.2.5 – Pengaturan tipikal | |
| pengikat integritas dalam struktur panel | |
| besar | |
| ==== 16.2.5.1 Pengikat integritas pada sistem | |
| lantai dan atap harus memenuhi a) hingga | |
| f): | |
| a) Pengikat integritas arah longitudinal dan | |
| transversal harus dipasang pada sistem | |
| lantai dan atap agar menghasilkan | |
| kekuatan tarik nominal sedikitnya 22 | |
| kN/m lebar atau panjang. | |
| b) Pengikat integritas arah longitudinal dan | |
| transversal harus dipasang di atas | |
| tumpuan dinding interior dan antara | |
| sistem lantai atau atap dan dinding | |
| eksterior. | |
| ==== R16.2.5.1(a) Pengikat integritas arah | |
| longitudinal dapat diteruskan dari pelat dan | |
| disambung dengan sambungan lewatan, | |
| dilas, disambung secara mekanis, atau | |
| ditanam dalam joint grout dengan panjang | |
| dan selimut yang cukup untuk menghasilkan | |
| gaya yang diperlukan. Panjang lekatan | |
| untuk tulangan nonprategang dan | |
| prategang dengan lekatan harus cukup | |
| untuk menghasilkan kekuatan leleh | |
| (Salmons and McCrate 1977). | |
| c) Pengikat integritas arah longitudinal dan | |
| transversal harus diposisikan dengan | |
| jarak tidak lebih besar dari 600 mm dari | |
| bidang pada sistem lantai atau atap. | |
| d) Pengikat integritas arah longitudinal | |
| harus dipasang sejajar terhadap | |
| bentang pelat lantai atau atap dan | |
| harus dipasang dengan jarak tidak lebih | |
| besar dari 3 m jarak sumbu ke sumbu. | |
| Ketentuan harus dibuat untuk | |
| menyalurkan gaya di sekitar | |
| lubang/bukaan. | |
| ==== R16.2.5.1(c) Tidak jarang memiliki | |
| pengikat integritas yang diposisikan di | |
| dinding yang cukup dekat dengan bidang | |
| lantai atau sistem atap. | |
| T = Transversal | |
| L = Longitudinal | |
| V = Vertikal | |
| P = Perimeter | |
| L | |
| L | |
| L | |
| L | |
| L L | |
| L | |
| L | |
| L | |
| L | |
| L | |
| L L | |
| L | |
| P.T | |
| T | |
| V | |
| V | |
| V | |
| V | |
| P.T | |
| T | |
| P.T | |
| P.T | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 287 dari 695 | |
| e) Pengikat integritas arah transversal | |
| harus dipasang tegak lurus terhadap | |
| bentang pelat lantai atau atap dan | |
| harus dipasang dengan jarak tidak lebih | |
| besar dari jarak dinding tumpuan. | |
| ==== R16.2.5.1(e) Pengikat integritas arah | |
| transversal dapat diberi jarak yang seragam | |
| dan tertanam dalam panel atau dalam | |
| topping, atau terkumpul pada dinding | |
| penumpu arah transversal. | |
| f) Pengikat integritas di sekeliling tepi | |
| setiap lantai dan atap, dalam rentang | |
| jarak 1,2 m dari tepi, harus memiliki | |
| kekuatan tarik nominal sedikitnya 71 | |
| kN. | |
| ==== R16.2.5.1(f) Persyaratan pengikat | |
| integritas keliling tidak perlu ditambahkan | |
| dengan persyaratan pengikat integritas arah | |
| longitudinal dan transversal. | |
| ==== 16.2.5.2 Pengikat integritas arah | |
| vertikal harus memenuhi a) hingga c): | |
| a) Pengikat integritas harus dipasang di | |
| semua panel dinding dan harus | |
| menerus di seluruh ketinggian | |
| bangunan. | |
| b) Pengikat integritas harus memiliki | |
| kekuatan tarik nominal minimal 44 kN/m | |
| horizontal dinding. | |
| c) Sedikitnya dua pengikat integritas harus | |
| dipasang di setiap panel dinding. | |
| d) | |
| ==== 16.2.6 Dimensi minimum pada | |
| sambungan tumpuan | |
| ==== 16.2.6.1 Dimensi sambungan tumpuan | |
| harus memenuhi 16.2.6.2 atau 16.2.6.3 | |
| kecuali ditunjukkan oleh analisis atau | |
| pengujian bahwa dimensi yang lebih kecil | |
| tidak akan mengganggu kinerja. | |
| ==== 16.2.6.2 Untuk pelat pracetak, balok, | |
| atau komponen stem, dimensi rencana | |
| minimum dari muka tumpuan hingga ujung | |
| komponen struktur pracetak sesuai | |
| dengan arah bentang, dengan | |
| mempertimbangkan toleransi yang | |
| ditentukan, harus sesuai dengan Tabel | |
| ==== 16.2.6.2. | |
| Tabel 16.2.6.2 – Dimensi desain | |
| minimum dari muka tumpuan ke ujung | |
| komponen pracetak | |
| Jenis bagian Jarak minimal, mm | |
| Solid atau pelat | |
| berongga | |
| Terbesar | |
| dari: | |
| ℓn/180 | |
| 50 | |
| Balok atau stemmed | |
| member | |
| Terbesar | |
| dari: | |
| ℓn/180 | |
| 75 | |
| ==== 16.2.6.3 Bantalan tumpuan yang | |
| berdekatan dengan tepi yang tidak | |
| berpelindung harus diberi jarak dari muka | |
| ==== R16.2.6 Dimensi minimum pada | |
| sambungan tumpuan - Pasal ini | |
| membedakan antara panjang bantalan | |
| tumpuan dan panjang ujung bagian | |
| pracetak atas tumpuan (lihat Gambar | |
| ==== R16.2.6). | |
| Bantalan tumpuan (bearing pad) | |
| mendistribusikan beban terpusat dan reaksi | |
| di atas daerah tumpuan, dan membolehkan | |
| gerakan horizontal dan rotasi yang terbatas | |
| untuk mengurangi tegangan. Untuk | |
| mencegah spalling di bawah area tumpuan | |
| yang dibebani beban berat, bantalan | |
| tumpuan tidak menerus hingga tepi | |
| tumpuan kecuali tepinya berlapis baja. | |
| Tepian dapat dilapisi pelat baja atau profil | |
| siku yang diangkur. Pasal 16.5 memberikan | |
| persyaratan untuk tumpuan pada braket | |
| atau korbel. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 288 dari 695 | |
| tumpuan dan ujung komponen struktur | |
| yang didukung tidak kurang dari 13 mm | |
| atau dimensi penumpulan pada tepi yang | |
| ditumpulkan (chamfered). | |
| Gambar R16.2.6 – Panjang landasan | |
| pada tumpuan | |
| ==== 16.3 - Sambungan ke fondasi | |
| ==== 16.3.1 Umum | |
| ==== 16.3.1.1 Gaya dan momen terfaktor pada | |
| dasar kolom, dinding, atau pedestal harus | |
| disalurkan ke fondasi pendukung dengan | |
| tumpuan pada beton dan dengan | |
| tulangan, dowel/pasak, baut angkur, atau | |
| sambungan mekanis. | |
| ==== 16.3.1.2 Tulangan, dowel/pasak, atau | |
| sambungan mekanis antara suatu | |
| komponen struktur yang didukung dan | |
| fondasi harus dirancang untuk | |
| menyalurkan a) dan b): | |
| a) Semua gaya tekan yang melampaui | |
| kekuatan tumpu beton yang lebih | |
| rendah dari komponen struktur yang | |
| didukung atau fondasi, dihitung sesuai | |
| 22.8. | |
| b) Setiap gaya tarik yang dihitung melalui | |
| bidang kontak. | |
| ==== 16.3.1.3 Pada bagian dasar suatu kolom | |
| komposit dengan inti baja struktural, a) | |
| atau b) harus dipenuhi: | |
| a) Bagian dasar profil baja struktural harus | |
| dirancang untuk menyalurkan gaya total | |
| terfaktor dari keseluruhan komponen | |
| struktur komposit ke fondasi. | |
| b) Bagian dasar profil baja struktural harus | |
| dirancang untuk menyalurkan gayagaya | |
| terfaktor hanya dari inti baja, dan | |
| ==== R16.3 - Sambungan ke fondasi | |
| Persyaratan 16.3.1 hingga 16.3.3 berlaku | |
| untuk konstruksi cor di tempat dan pracetak. | |
| Persyaratan tambahan untuk konstruksi cor | |
| di tempat diberikan dalam 16.3.4 dan 16.3.5, | |
| sementara persyaratan tambahan untuk | |
| konstruksi pracetak diberikan dalam 16.3.6. | |
| Komponen pracetak | |
| Sudut tanpa | |
| perkuatan | |
| Minimum 13 mm dan | |
| tidak kurang dari | |
| dimensi chamfer | |
| Panjang landasan | |
| n/180 ≥ 50 mm (pelat) | |
| n/180 ≥ 75 mm (balok) | |
| Perletakan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 289 dari 695 | |
| sisa dari gaya total terfaktor harus | |
| disalurkan ke fondasi melalui bagian | |
| tekan pada beton dan tulangan. | |
| ==== 16.3.2 Kekuatan perlu | |
| ==== 16.3.2.1 Gaya dan momen terfaktor yang | |
| disalurkan ke fondasi harus dihitung | |
| sesuai dengan kombinasi pembebanan | |
| terfaktor dalam Pasal 5 dan prosedur | |
| analisis pada Pasal 6. | |
| ==== 16.3.3 Kekuatan desain | |
| ==== 16.3.3.1 Kekuatan desain sambungan | |
| antara kolom, dinding, atau pedestal | |
| dengan fondasi harus memenuhi Pers. | |
| (16.3.3.1) untuk setiap kombinasi | |
| pembebanan yang dipakai. Untuk | |
| sambungan antara komponen struktur | |
| pracetak dengan fondasi, persyaratan | |
| untuk pengikat integritas arah vertikal di | |
| ==== 16.2.4.3 atau 16.2.5.2 harus dipenuhi. | |
| n SU (16.3.3.1) | |
| dimana Sn adalah kekuatan nominal lentur, | |
| geser, aksial, torsi, atau tumpu | |
| sambungan. | |
| ==== 16.3.3.2 ϕ harus ditentukan sesuai 21.2. | |
| ==== 16.3.3.3 Kombinasi momen dan | |
| kekuatan aksial sambungan harus dihitung | |
| sesuai 22.4. | |
| ==== R16.3.3 Kekuatan desain | |
| ==== 16.3.3.4 Pada permukaan kontak antara | |
| suatu komponen yang didukung dan | |
| fondasi, atau antara suatu komponen yang | |
| didukung atau fondasi dengan suatu | |
| elemen tumpuan perantara, kekuatan | |
| tumpu nominal Bn harus dihitung sesuai | |
| 22.8 untuk permukaan beton. Bn harus nilai | |
| yang lebih kecil dari kekuatan nominal | |
| tumpuan beton untuk komponen yang | |
| didukung atau permukaan fondasi, dan | |
| tidak boleh melebihi kekuatan elemen | |
| tumpuan perantara, bila ada. | |
| ==== R16.3.3.4 Dalam kasus umum dari kolom | |
| yang bertumpu pada fondasi, dimana area | |
| fondasi lebih besar dari area kolom, | |
| kekuatan tumpu harus diperiksa di dasar | |
| kolom dan bagian atas fondasi setempat. | |
| Dengan tidak adanya dowel-dowel atau | |
| penulangan kolom yang menerus ke | |
| fondasi, kekuatan bagian bawah kolom | |
| harus diperiksa menggunakan kekuatan | |
| betonnya saja. | |
| ==== 16.3.3.5 Pada bidang kontak antara | |
| komponen struktur yang didukung dengan | |
| fondasi, Vn harus dihitung sesuai dengan | |
| ketentuan geser friksi pada 22.9 atau | |
| dengan cara lain yang sesuai. | |
| ==== R16.3.3.5 Geser-friksi dapat digunakan | |
| untuk memeriksa penyaluran gaya lateral ke | |
| pedestal atau fondasi. Sebagai alternatif | |
| untuk menggunakan geser-friksi pada | |
| bidang geser, pengunci geser (shear key) | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 290 dari 695 | |
| dapat digunakan, dengan ketentuan bahwa | |
| penulangan yang melalui titik sambungan | |
| memenuhi 16.3.4.1 untuk konstruksi cor di | |
| tempat atau 16.3.6.1 untuk konstruksi | |
| pracetak. Dalam konstruksi pracetak, | |
| ketahanan terhadap kekuatan lateral dapat | |
| diberikan oleh sambungan mekanis atau | |
| sambungan las. | |
| ==== 16.3.3.6 Pada dasar suatu kolom | |
| pracetak, pedestal, atau dinding, baut | |
| angkur dan angkur untuk sambungan | |
| mekanis harus dirancang sesuai dengan | |
| Pasal 17. Gaya-gaya yang terjadi saat | |
| ereksi harus dipertimbangkan. | |
| ==== 16.3.3.7 Pada dasar suatu kolom | |
| pracetak, pedestal, atau dinding, | |
| sambungan mekanis harus dirancang | |
| untuk mencapai kekuatan desain sebelum | |
| terjadi keruntuhan pengangkuran atau | |
| keruntuhan beton di sekitarnya. | |
| ==== R16.3.3.6 Pasal 17 mencakup desain | |
| angkur, termasuk persyaratan desain | |
| seismik. Dalam konstruksi beton pracetak, | |
| pertimbangan ereksi bisa jadi mengontrol | |
| desain dasar sambungan dan perlu untuk | |
| dipertimbangkan. | |
| ==== 16.3.4 Tulangan minimum untuk | |
| sambungan antara komponen struktur | |
| yang dicor di tempat dengan fondasi | |
| ==== R16.3.4 Tulangan minimum untuk | |
| sambungan antara komponen struktur yang | |
| dicor di tempat dengan fondasi - Peraturan | |
| ini mensyaratkan jumlah penulangan | |
| minimum antara semua komponen yang | |
| didukung dan pendukung untuk memastikan | |
| perilaku daktail. Penulangan ini diperlukan | |
| untuk memberikan suatu tingkat integritas | |
| struktural selama tahap konstruksi dan | |
| selama masa layan struktur. | |
| ==== 16.3.4.1 Untuk sambungan antara suatu | |
| kolom atau pedestal yang dicor di tempat | |
| dengan fondasi, As bidang kontak harus | |
| sedikitnya 0,005Ag, dimana Ag adalah luas | |
| total komponen struktur yang didukung. | |
| ==== 16.3.4.2 Untuk sambungan antara suatu | |
| dinding yang dicor di tempat dengan | |
| fondasi, luas penulangan vertikal bidang | |
| kontak harus memenuhi 11.6.1. | |
| ==== R16.3.4.1 Luas tulangan minimum pada | |
| dasar kolom dapat diberikan dengan | |
| meneruskan tulangan longitudinal dan | |
| diangkur ke fondasi setempat atau dengan | |
| memberikan dowel/pasak yang diangkur | |
| secara benar. | |
| ==== 16.3.5 Detail untuk sambungan antara | |
| komponen struktur yang dicor di tempat | |
| dengan fondasi | |
| ==== 16.3.5.1 Pada dasar suatu kolom, | |
| pedestal, atau dinding yang dicor di | |
| tempat, penulangan yang diperlukan untuk | |
| memenuhi 16.3.3 dan 16.3.4 harus | |
| dipasang dengan meneruskan tulangan | |
| ==== R16.3.5 Detail untuk sambungan antara | |
| komponen struktur yang dicor di tempat | |
| dengan fondasi | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 291 dari 695 | |
| longitudinal sampai ke dalam fondasi | |
| pendukung atau dengan dowel/pasak. | |
| ==== 16.3.5.2 Apabila momen disalurkan ke | |
| fondasi, maka tulangan, dowel/pasak, atau | |
| sambungan mekanis harus memenuhi | |
| 10.7.5 untuk sambungan (splice). | |
| ==== R16.3.5.2 Jika momen yang terhitung | |
| disalurkan dari kolom ke fondasi setempat, | |
| beton di zona tekan kolom diizinkan | |
| mencapai 0, 85 c f' akibat kondisi beban | |
| terfaktor dan, sebagai hasilnya, semua | |
| penulangan secara umum harus diangkur | |
| ke dalam fondasi setempat. | |
| ==== 16.3.5.3 Apabila sambungan sendi | |
| digunakan pada dasar suatu kolom atau | |
| pedestal yang dicor di tempat, sambungan | |
| ke fondasi tersebut harus memenuhi | |
| ==== 16.3.3. | |
| ==== 16.3.5.4 Pada fondasi telapak, diizinkan | |
| untuk melakukan sambungan lewatan | |
| pada tulangan longitudinal D43 dan D57, | |
| dalam kondisi tekan saja, dengan | |
| dowel/pasak untuk memenuhi 16.3.3.1. | |
| Dowel/pasak harus memenuhi a) hingga | |
| c): | |
| a) Dowel/pasak tidak boleh lebih besar | |
| dari D36 | |
| b) Dowel/pasak harus diteruskan ke dalam | |
| komponen yang didukung sedikitnya | |
| lebih besar dari panjang penyaluran | |
| dari tulangan longitudinal dalam kondisi | |
| tekan, dc, dan panjang sambungan | |
| lewatan dalam kondisi tekan dari | |
| dowel/pasak, sc. | |
| c) Dowel/pasak harus diteruskan ke dalam | |
| fondasi telapak sedikitnya dc dari | |
| dowel/pasak. | |
| ==== 16.3.6 Detail untuk sambungan antara | |
| komponen pracetak dengan fondasi | |
| ==== 16.3.6.1 Pada dasar dari suatu kolom, | |
| pedestal, atau dinding pracetak, | |
| sambungan ke fondasi harus memenuhi | |
| ==== 16.2.4.3 atau 16.2.5.2. | |
| ==== 16.3.6.2 Jika kombinasi pembebanan | |
| yang dipakai berdasarkan 16.3.3 tidak | |
| menghasilkan gaya tarik pada dasar | |
| dinding pracetak, maka pengikat integritas | |
| arah vertikal yang diperlukan berdasarkan | |
| ==== 16.2.4.3(b) diizinkan untuk disalurkan ke | |
| dalam pelat di atas tanah (slab-on-ground) | |
| beton bertulang yang cukup. | |
| ==== R16.3.5.4 Sambungan lewatan tekan dari | |
| tulangan diameter besar dan dowel/pasak | |
| diizinkan sesuai dengan 25.5.5.3. Untuk | |
| memenuhi 16.3.3.1 mungkin mengharuskan | |
| setiap tulangan D43 atau D57 disambung | |
| lebih dari satu batang dowel/pasak. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 292 dari 695 | |
| ==== 16.4 - Transfer geser horizontal pada | |
| komponen struktur lentur beton | |
| komposit | |
| ==== 16.4.1 Umum | |
| ==== R16.4 - Transfer geser horizontal pada | |
| komponen struktur lentur beton | |
| komposit | |
| ==== 16.4.1 Umum | |
| ==== 16.4.1.1 Pada komponen struktur lentur | |
| beton komposit, seluruh penyaluran gaya | |
| geser horizontal harus diberikan pada | |
| bidang kontak elemen yang dihubungkan. | |
| ==== 16.4.1.2 Bila terjadi suatu kondisi tertarik | |
| pada bidang kontak antara elemen beton | |
| yang dihubungkan, penyaluran geser | |
| horizontal secara kontak hanya diizinkan | |
| bila tulangan transversal dipasang sesuai | |
| dengan 16.4.6 dan 16.4.7. | |
| ==== R16.4.1.1 Penyaluran penuh gaya geser | |
| horizontal antar segmen komponen | |
| komposit dapat diberikan oleh kekuatan | |
| geser horizontal pada permukaan kontak | |
| melalui geser antarmuka, angkur pengikat | |
| yang diangkur dengan benar, atau | |
| keduanya. | |
| ==== 16.4.1.3 Persiapan pada permukaan | |
| yang diasumsikan untuk perancangan | |
| harus ditentukan dalam dokumen | |
| perencanaan. | |
| ==== R16.4.1.3 Pasal 26.5.6 membutuhkan | |
| perencana ahli bersertifikat untuk | |
| menentukan persiapan permukaan dalam | |
| dokumen perencanaan. | |
| ==== 16.4.2 Kekuatan perlu | |
| ==== 16.4.2.1 Gaya terfaktor yang tersalur ke | |
| seluruh bidang kontak pada komponen | |
| lentur beton komposit harus dihitung | |
| sesuai dengan kombinasi pembebanan | |
| terfaktor pada Pasal 5. | |
| ==== 16.4.2.2 Kekuatan perlu harus dihitung | |
| sesuai prosedur analisis pada Pasal 6. | |
| ==== 16.4.3 Kekuatan desain | |
| ==== 16.4.3.1 Kekuatan desain untuk | |
| penyaluran geser horizontal harus | |
| memenuhi Pers. (16.4.3.1) di seluruh | |
| lokasi bidang kontak pada suatu | |
| komponen lentur beton komposit, kecuali | |
| apabila 16.4.5 terpenuhi: | |
| Vnh Vu (16.4.3.1) | |
| dimana kekuatan geser horizontal nominal | |
| Vnh dihitung sesuai dengan 16.4.4. | |
| ==== 16.4.3.2 ϕ harus ditentukan sesuai | |
| dengan 21.2. | |
| ==== 16.4.4 Kekuatan geser horizontal | |
| nominal | |
| ==== R16.4.4 Kekuatan geser horizontal | |
| nominal | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 293 dari 695 | |
| ==== 16.4.4.1 Apabila Vu > (3,5bvd), Vnh boleh | |
| diambil sebagai Vn yang dihitung sesuai | |
| dengan 22.9, dimana bv adalah lebar | |
| bidang kontak dan d sesuai dengan | |
| ==== 16.4.4.3. | |
| ==== 16.4.4.2 Apabila Vu ≤ (3,5bvd), Vnh | |
| harus dihitung sesuai dengan Tabel | |
| ==== 16.4.4.2, dimana Av,min sesuai dengan | |
| ==== 16.4.6, bv adalah lebar bidang kontak, | |
| dan d sesuai dengan 16.4.4.3. | |
| ==== R16.4.4.2 Kekuatan geser horizontal yang | |
| diizinkan dan persyaratan amplitudo 6 mm | |
| untuk kekasaran rencana didasarkan pada | |
| tes yang dibahas dalam Kaar et al. (1960), | |
| Saemann and Washa (1964), dan Hanson | |
| (1960). | |
| Tabel 16.4.4.2 – Kekuatan geser horizontal nominal | |
| Tulangan | |
| transfer | |
| geser | |
| Persiapan permukaan kontak[1] Vnh’ N | |
| v v,minAA | |
| Beton diletakkan terhadap beton yang sudah | |
| mengeras dengan sengaja dikasarkan | |
| hingga amplitudo penuh yaitu sekitar 6 mm | |
| Terkecil | |
| dari: | |
| 1,8 0,6 v yt | |
| v | |
| v | |
| A f | |
| b d | |
| b s | |
| | |
| | |
| | |
| (a) | |
| 3,5bvd (b) | |
| Beton diletakkan terhadap beton yang sudah | |
| mengeras tapi tidak dengan sengaja | |
| dikasarkan | |
| 0,55bvd (c) | |
| Kasus lain | |
| Beton diletakkan terhadap beton yang sudah | |
| mengeras dengan sengaja dikasarkan | |
| 0,55bvd (d) | |
| [1]Permukaan kontak beton harus bersih dan bebas laitance | |
| ==== 16.4.4.3 Pada Tabel 16.4.4.2, d adalah | |
| jarak dari serat tekan ekstrem pada | |
| seluruh penampang komposit ke titik berat | |
| tulangan tarik prategang dan nonprategang, | |
| bila ada, namun tidak perlu | |
| diambil kurang dari 0,80h untuk komponen | |
| struktur beton prategang. | |
| ==== 16.4.4.4 Tulangan transversal pada | |
| beton yang sudah tercetak sebelumnya | |
| yang menerus ke dalam beton yang dicor | |
| di tempat dan terangkur pada kedua sisi | |
| bidang kontak diizinkan untuk dimasukkan | |
| sebagai sengkang ikat pada perhitungan | |
| Vnh. | |
| ==== R16.4.4.3 Dalam komponen beton | |
| prategang komposit, kedalaman tulangan | |
| tarik dapat bervariasi di sepanjang | |
| komponen struktur. Definisi d yang | |
| digunakan dalam Pasal 22 untuk | |
| menentukan kekuatan geser vertikal juga | |
| tepat untuk menentukan kekuatan geser | |
| horizontal. | |
| ==== 16.4.5 Metode alternatif untuk | |
| menghitung kekuatan desain geser | |
| horizontal | |
| ==== 16.4.5.1 Sebagai suatu alternatif untuk | |
| pasal 16.4.3.1, gaya geser horizontal | |
| terfaktor Vuh harus dihitung dari perubahan | |
| gaya lentur tekan atau tarik pada segmen | |
| dari komponen struktur beton komposit | |
| manapun, dan Pers. (16.4.5.1) harus | |
| ==== R16.4.5 Metode alternatif untuk | |
| menghitung kekuatan desain geser | |
| horizontal | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 294 dari 695 | |
| terpenuhi di seluruh lokasi sepanjang | |
| bidang kontak: | |
| nh uhVV | |
| (16.4.5.1) | |
| Kekuatan geser horizontal nominal Vnh | |
| harus dihitung sesuai 16.4.4.1 atau | |
| ==== 16.4.4.2, dimana luas bidang kontak harus | |
| disubstitusi untuk bvd dan Vuh disubstitusi | |
| dengan Vu. Ketentuan harus dibuat untuk | |
| menyalurkan perubahan gaya tekan atau | |
| tarik sebagai gaya geser horizontal bidang | |
| kontak. | |
| ==== 16.4.5.2 Apabila penyaluran tulangan | |
| geser dirancang untuk menahan geser | |
| horizontal untuk memenuhi Pers. | |
| (16.4.5.1), rasio antara luas dan jarak | |
| sengkang pengikat sepanjang komponen | |
| struktur harus kira-kira menggambarkan | |
| distribusi gaya geser antarmuka pada | |
| komponen lentur beton komposit. | |
| ==== R16.4.5.2 Distribusi tegangan geser | |
| horizontal sepanjang permukaan kontak | |
| dalam komponen komposit akan | |
| mencerminkan distribusi geser sepanjang | |
| komponen. Kegagalan geser horizontal | |
| akan berawal dimana tegangan geser | |
| horizontal maksimum dan akan menyebar | |
| ke daerah-daerah dengan tegangan lebih | |
| rendah. Karena slip pada ketahanan geser | |
| horizontal puncak cukup kecil untuk | |
| permukaan kontak beton-ke-beton, | |
| redistribusi longitudinal dari tahanan geser | |
| horizontal sangat terbatas. Oleh karena itu, | |
| jarak pengikat di sepanjang permukaan | |
| kontak harus memberikan tahanan geser | |
| horizontal yang didistribusikan kurang lebih | |
| sama dengan distribusi tegangan geser | |
| sepanjang permukaan kontak. | |
| ==== 16.4.5.3 Tulangan transversal pada | |
| bagian yang sudah tercetak sebelumnya | |
| yang menerus ke dalam bagian yang dicor | |
| di tempat dan terangkur pada kedua sisi | |
| bidang kontak diizinkan untuk dimasukkan | |
| sebagai sengkang pengikat pada | |
| perhitungan Vnh. | |
| ==== 16.4.6 Tulangan minimum untuk | |
| penyaluran geser horizontal | |
| ==== R16.4.6 Tulangan minimum untuk | |
| penyaluran geser horizontal | |
| ==== 16.4.6.1 Apabila penyaluran tulangan | |
| geser dirancang untuk menahan geser | |
| horizontal, Av,min harus lebih besar dari a) | |
| dan b): | |
| a) 0,062 ' w | |
| c | |
| y | |
| b s | |
| f | |
| f | |
| ==== R16.4.6.1 Persyaratan untuk area | |
| minimum penulangan penyalur geser | |
| didasarkan pada data uji yang diberikan | |
| dalam Kaar et al. (1960), Saemann dan | |
| Washa (1964), Hanson (1960), Grossfield | |
| dan Birnstiel (1962), dan Mast (1968). | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 295 dari 695 | |
| b) 0,35 w | |
| y | |
| b s | |
| f | |
| ==== 16.4.7 Pendetailan penulangan untuk | |
| penyaluran geser horizontal | |
| ==== 16.4.7.1 Tulangan penyaluran geser | |
| dapat berupa batang atau kawat tunggal, | |
| sengkang berkaki banyak, atau kaki | |
| vertikal dari jaring kawat. | |
| ==== 16.4.7.2 Apabila penyaluran tulangan | |
| geser dirancang untuk menahan geser | |
| horizontal, jarak tulangan penyaluran | |
| geser longitudinal tidak melebihi dari yang | |
| terkecil antara 600 mm dan empat kali | |
| dimensi terkecil dari elemen yang | |
| didukung. | |
| ==== R16.4.7 Pendetailan penulangan untuk | |
| penyaluran geser horizontal | |
| ==== 16.4.7.3 Tulangan penyaluran geser | |
| harus disalurkan pada elemen yang | |
| dihubungkan sesuai dengan 25.7.1. | |
| ==== R16.4.7.3 Pengangkuran yang tepat dari | |
| pengikat yang melewati antarmuka | |
| diperlukan untuk mempertahankan kontak di | |
| sepanjang antarmuka. | |
| ==== 16.5 - Bracket dan korbel | |
| ==== 16.5.1 Umum | |
| ==== R16.5 - Bracket dan korbel | |
| ==== R16.5.1 Umum - Bracket dan korbel | |
| adalah kantilever pendek yang cenderung | |
| bertindak sebagai rangka batang sederhana | |
| atau balok tinggi daripada balok biasa yang | |
| dirancang untuk geser sesuai dengan 22.5. | |
| Korbel yang ditunjukkan pada Gambar | |
| ==== R16.5.1a dan 16.5.1b dapat gagal karena | |
| geser sepanjang pertemuan antara kolom | |
| dan korbel, pelelehan pada pengikat tarik, | |
| hancur atau pecah pada strut tekan, atau | |
| kegagalan lokal tumpu atau geser di bawah | |
| pelat landasan. Mode kegagalan ini | |
| diilustrasikan dan didiskusikan dalam | |
| Elzanaty et al. (1986). | |
| Metode desain yang dibahas dalam bagian | |
| ini hanya divalidasi secara eksperimental | |
| untuk av/d ≤ 1,0. Selain itu, sebuah batas | |
| atas disediakan untuk Nuc karena metode | |
| desain ini hanya divalidasi secara | |
| eksperimental untuk Nuc ≤ Vu. | |
| ==== 16.5.1.1 Braket dan korbel dengan rasio | |
| bentang terhadap tinggi av/d ≤ 1,0 dan | |
| dengan gaya tarik horizontal terfaktor Nuc ≤ | |
| Vu diizinkan untuk dirancang sesuai 16.5. | |
| ==== R16.5.1.1 Desain braket dan korbel sesuai | |
| dengan pasal 23 diizinkan, terlepas dari | |
| bentang geser. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 296 dari 695 | |
| Gambar R16.5.1a – Aksi struktural | |
| korbel | |
| Gambar R16.5.1b – Notasi yang | |
| digunakan dalam 18.3 | |
| ==== 16.5.2 Batasan dimensi | |
| ==== 16.5.2.1 Tinggi efektif d untuk suatu | |
| braket atau korbel harus dihitung pada | |
| bagian muka tumpuan. | |
| ==== R16.5.2 Batasan dimensi | |
| ==== 16.5.2.2 Tinggi total braket atau korbel | |
| pada tepi luar daerah tumpuan harus | |
| sedikitnya 0,5d. | |
| ==== R16.5.2.2 Ketinggian minimum, seperti | |
| yang ditunjukkan pada Gambar R16.5.1a | |
| dan R16.5.1b, diperlukan di tepi luar area | |
| tumpuan sehingga kegagalan prematur | |
| tidak akan terjadi karena rambatan retak | |
| utama dari bawah daerah tumpuan ke sisi | |
| miring terluar dari korbel atau braket. | |
| Kegagalan jenis ini telah diamati (Kriz dan | |
| Raths 1965) pada korbel yang memiliki | |
| ketinggian di tepi luar area tumpuan kurang | |
| dari yang dibutuhkan dalam 16.5.2.2. | |
| Bidang | |
| geser | |
| Strut tekan | |
| h | |
| 0,5d | |
| Nuc | |
| Vu | |
| av | |
| d | |
| ϕAscfy | |
| Batang angkur | |
| Pelat landasan | |
| Asc (tulangan utama ) | |
| d | |
| Ah (Sengkang tertutup | |
| atau tulangan ikat ) | |
| Tulangan rangka untuk | |
| mengangkur sengkang | |
| tertutup atau tulangan | |
| ikat | |
| h d | |
| Nuc Vu | |
| av | |
| 3 | |
| 2 | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 297 dari 695 | |
| ==== 16.5.2.3 Tiada bagian dari daerah | |
| tumpuan pada braket atau korbel yang | |
| boleh melebihi jarak dari muka kolom ke | |
| proyeksi a) atau b): | |
| a) Ujung dari bagian lurus tulangan tarik | |
| utama | |
| b) Sisi dalam dari batang angkur | |
| transversal, bila ada | |
| ==== R16.5.2.3 Pembatasan pada lokasi daerah | |
| tumpuan diperlukan untuk memastikan | |
| pembentukan kuat leleh dari tulangan tarik | |
| utama dekat beban. | |
| Jika korbel dirancang untuk menahan gaya | |
| tarik Nuc, pelat tumpuan harus disediakan | |
| dan dilas ke tulangan utama (Gambar | |
| ==== R16.5.1b). | |
| ==== 16.5.2.4 Untuk beton normal, dimensi | |
| braket (bracket) atau korbel harus | |
| ditentukan agar Vu/ tidak melebihi | |
| sedikitnya a) hingga c): | |
| a) 0, 2 cwf 'b d | |
| b) 3, 3 0,08 c w ( + f ')b d | |
| c) 11 w b d | |
| ==== R16.5.2.4 Batasan-batasan ini menjadikan | |
| adanya batasan dimensi pada braket dan | |
| korbel yang diperlukan untuk memenuhi | |
| kekuatan geser friksi maksimum yang | |
| diizinkan pada penampang kritis di muka | |
| tumpuan. | |
| ==== 16.5.2.5 Untuk beton ringan dengan | |
| semua agregat ringan (all-lightweight | |
| concrete) atau beton ringan dengan pasir | |
| ringan (sand-lightweight concrete), | |
| dimensi braket atau korbel harus | |
| ditentukan sehingga Vu/ tidak melebihi | |
| yang sedikitnya a) dan b): | |
| a) 0,2- 0,07 v | |
| w | |
| a | |
| f b d | |
| d | |
| | |
| | |
| | |
| c' | |
| b) 5,5-1,9 v | |
| w | |
| a | |
| b d | |
| d | |
| | |
| | |
| | |
| ==== R16.5.2.5 Pengujian (Mattock et al. 1976a) | |
| telah menunjukkan bahwa kekuatan geser | |
| friksi maksimum dari braket dan korbel | |
| beton ringan merupakan fungsi dari c f' dan | |
| av/d. Tidak ada data tersedia untuk korbel | |
| atau braket yang terbuat dari beton ringan | |
| dengan pasir ringan. Akibatnya, batasan | |
| yang sama ditempatkan pada braket dan | |
| korbel beton ringan dengan semua agregat | |
| ringan dan beton ringan dengan pasir | |
| ringan. | |
| ==== 16.5.3 Kekuatan perlu R16.5.3 Kekuatan perlu | |
| ==== 16.5.3.1 Penampang pada bagian muka | |
| tumpuan harus dirancang untuk menahan | |
| gaya geser terfaktor Vu, gaya tarik | |
| horizontal terfaktor Nuc, dan momen | |
| terfaktor Mu secara bersamaan yang | |
| didapat dari . u v uc V a + N (h - d) | |
| ==== 16.5.3.2 Gaya tarik terfaktor, Nuc, dan | |
| geser, Vu, harus dari nilai maksimum yang | |
| dihitung sesuai dengan kombinasi | |
| pembebanan terfaktor pada Pasal 5. | |
| ==== 16.5.3.3 Kekuatan perlu harus dihitung | |
| sesuai dengan prosedur analisis pada | |
| pasal 6, dan persyaratan-persyaratan di | |
| bagian ini. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 298 dari 695 | |
| ==== 16.5.3.4 Gaya tarik horizontal yang | |
| bekerja pada sebuah braket atau korbel | |
| harus diperlakukan sebagai beban hidup | |
| saat menghitung Nuc, meskipun gaya tarik | |
| yang terjadi hasil dari kekangan rangkak, | |
| susut, atau perubahan suhu. | |
| ==== 16.5.3.5 Kecuali gaya tarik ditahan agar | |
| tidak bekerja pada braket (bracket) atau | |
| korbel, Nuc harus sedikitnya 0,2Vu. | |
| ==== R16.5.3.4 Karena besaran gaya horizontal | |
| yang bekerja pada korbel atau braket | |
| biasanya tidak dapat ditentukan dengan | |
| akurat, maka Nuc perlu diamplifikasi oleh | |
| faktor beban yang berlaku untuk beban | |
| hidup. | |
| ==== 16.5.4 Kekuatan desain | |
| ==== 16.5.4.1 Kekuatan desain pada semua | |
| penampang harus memenuhi Sn ≥ U, | |
| termasuk a) hingga c). Interaksi antara | |
| pengaruh pembebanan harus | |
| dipertimbangkan. | |
| a) n uc NN | |
| b) nuVV | |
| c) nuMM | |
| ==== 16.5.4.2 ϕ harus ditentukan sesuai | |
| dengan 21.2. | |
| ==== 16.5.4.3 Kekuatan tarik nominal Nn dari | |
| An harus dihitung dengan | |
| Nn An fy | |
| (16.5.4.3) | |
| ==== 16.5.4.4 Kekuatan geser nominal Vn dari | |
| Avfharus dihitung sesuai dengan ketentuan | |
| geser friksi pada 22.9, dimana Avf adalah | |
| luas tulangan yang terpotong bidang geser | |
| yang diasumsikan. | |
| ==== 16.5.4.5 Kekuatan lentur nominal Mn dari | |
| Af dihitung sesuai dengan asumsi desain | |
| pada 22.2. | |
| ==== 16.5.5 Batasan penulangan R16.5.5 Batasan penulangan | |
| ==== 16.5.5.1 Area tulangan tarik utama, Asc, | |
| harus sedikitnya yang terbesar dari a) | |
| hingga c): | |
| a) f n A + A | |
| b) 2 / 3 vf n A + A | |
| ==== R16.5.5.1 Hasil pengujian (Mattock et al. | |
| 1976a) menunjukkan bahwa jumlah total | |
| tulangan utama, Asc, yang diperlukan | |
| melintasi muka tumpuan harus yang | |
| terbesar dari: | |
| a) Total dari jumlah tulangan yang | |
| diperlukan untuk menahan kebutuhan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 299 dari 695 | |
| c) 0,04 c y w f ' / f b d lentur, Af, ditambah jumlah tulangan yang | |
| diperlukan untuk menahan gaya aksial, | |
| An, sebagaimana ditentukan oleh | |
| ==== 16.5.4.3. | |
| b) Total dua pertiga dari total tulangan geser | |
| friksi yang diperlukan, Avf, sebagaimana | |
| ditentukan oleh 16.5.4.4, ditambah | |
| jumlah tulangan yang dibutuhkan untuk | |
| menahan gaya aksial, An, yang | |
| ditentukan oleh 16.5.4.3. Sisa Avf/3 harus | |
| disediakan sebagai sengkang tertutup | |
| sejajar dengan Asc sebagaimana | |
| disyaratkan oleh 16.5.5.2. | |
| c) Jumlah minimum tulangan, dikalikan | |
| dengan rasio kekuatan beton terhadap | |
| kekuatan baja. Jumlah ini diperlukan | |
| untuk mencegah kemungkinan | |
| kegagalan mendadak jika braket atau | |
| korbel retak karena aksi lentur dan gaya | |
| tarik ke luar. | |
| ==== 16.5.5.2 Luas total dari sengkang tertutup | |
| atau sengkang pengikat yang sejajar | |
| dengan tulangan tarik utama, Ah, | |
| sedikitnya harus: | |
| 0,5 h sc n A A A | |
| (16.5.5.2) | |
| ==== R16.5.5.2 Sengkang tertutup yang sejajar | |
| dengan tulangan utama diperlukan untuk | |
| mencegah kegagalan prematur tegangan | |
| tarik diagonal dari korbel atau braket. | |
| Distribusi Ah harus sesuai dengan 16.5.6.6. | |
| Jumlah total tulangan yang diperlukan untuk | |
| melintasi muka tumpuan, seperti yang | |
| ditunjukkan pada Gambar R16.5.1b, adalah | |
| jumlah dari Asc dan Ah. | |
| ==== 16.5.6 Pendetailan tulangan | |
| ==== 16.5.6.1 Selimut beton harus sesuai | |
| dengan 20.6.1.3. | |
| ==== 16.5.6.2 Spasi minimum untuk tulangan | |
| ulir harus sesuai dengan 25.2. | |
| ==== R16.5.6 Pendetailan tulangan | |
| ==== 16.5.6.3 Pada bagian depan muka suatu | |
| braket atau korbel, tulangan tarik utama | |
| harus diangkur dengan a), b), atau c): | |
| a) Las ke suatu tulangan transversal | |
| sedikitnya sama dengan ukuran yang | |
| dirancang untuk mengembangkan fy | |
| dari tulangan tarik utama | |
| b) Pembengkokan tulangan tarik utama ke | |
| belakang membentuk putaran | |
| horizontal (horizontal loop) | |
| c) Cara pengangkuran lain yang dapat | |
| mengembangkan fy | |
| ==== R16.5.6.3 Untuk braket dan korbel dengan | |
| ketinggian yang bervariasi (lihat Gambar | |
| ==== R16.5.1a), tegangan ketika ultimit pada | |
| tulangan adalah hampir konstan pada kirakira | |
| fy dari muka tumpuan ke titik beban. Ini | |
| karena komponen horizontal dari strut tekan | |
| beton yang miring disalurkan ke tulangan | |
| utama di lokasi beban vertikal. Oleh karena | |
| itu, tulangan harus sepenuhnya terangkur | |
| pada ujung luarnya (lihat 16.5.6.3) dan di | |
| dalam kolom pendukung (lihat 16.5.6.4), | |
| sehingga mampu membentuk kekuatan | |
| leleh yang ditentukan dari muka tumpuan ke | |
| beban vertikal (lihat Gambar R16.5.6.3a). | |
| Pengangkuran yang memenuhi syarat pada | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 300 dari 695 | |
| ujung luar dapat diperoleh dengan | |
| membengkokkan tulangan utama dalam | |
| lingkaran horizontal seperti yang ditentukan | |
| dalam 16.5.6.3b, atau dengan mengelas | |
| batang tulangan berdiameter yang sama | |
| atau profil siku yang berukuran sesuai di | |
| ujung tulangan utama. Detail las yang | |
| digunakan di dalam uji korbel yang berhasil | |
| dilaporkan dalam Mattock et al. (1976a) | |
| ditunjukkan pada Gambar R16.5.6.3b. Lihat | |
| ACI Committee 408 (1966). | |
| Ujung kait pada bidang vertikal, dengan | |
| bengkokan diameter minimum, tidak | |
| sepenuhnya efektif karena akan ada daerah | |
| beton yang tidak tertulangi di bawah titik | |
| pembebanan untuk beban yang diterapkan | |
| dekat dengan ujung braket atau korbel. | |
| Untuk braket lebar (tegak lurus terhadap | |
| bidang gambar) dan beban tidak diterapkan | |
| dekat dengan ujung, batang tulangan | |
| berbentuk U dalam bidang horizontal | |
| memberikan kait ujung yang efektif. | |
| Gambar R16.5.6.3a - Komponen struktur | |
| yang sangat tergantung pada | |
| pengangkuran di tumpuan dan di ujung | |
| Kait standar | |
| dengan sudut 90o | |
| atau 180o (Lihat | |
| Tabel 25.3.1) | |
| Lihat Gambar | |
| ==== 16.5.6.3(b) | |
| dh | |
| P | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 301 dari 695 | |
| Gambar R16.5.6.3b – Detail las yang | |
| digunakan dalam pengujian oleh | |
| Mattock et al. (1976a) | |
| ==== 16.5.6.4 Tulangan tarik utama harus | |
| disalurkan pada bagian muka tumpuan. | |
| ==== 16.5.6.5 Penyaluran tulangan tarik harus | |
| memperhitungkan distribusi tegangan | |
| pada tulangan yang tidak secara langsung | |
| sebanding dengan momen lentur. | |
| ==== R16.5.6.5 Tegangan yang dihitung di | |
| tulangan pada beban layan, fs, tidak | |
| menurun secara linear sebanding dengan | |
| penurunan momen dalam braket, korbel, | |
| dan komponen struktur dengan ketinggian | |
| yang bervariasi. Pertimbangan tambahan | |
| diperlukan untuk penyaluran tulangan lentur | |
| yang layak. | |
| ==== 16.5.6.6 Sengkang tertutup atau | |
| sengkang pengikat harus diberi jarak | |
| tertentu sehingga Ah terdistribusi secara | |
| merata dalam (2/3)d diukur dari tulangan | |
| tarik utama. | |
| ==== R16.5.6.6 Mengacu pada R16.5.5.2. | |
| Tulangan utama | |
| Angkur | |
| db | |
| las = db | |
| tlas= | |
| las= db | |
| tlas= | |
| 2 | |
| db | |
| 2 | |
| db | |
| 4 | |
| 3 | |
| 4 | |
| 3 | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 302 dari 695 | |
| [ Lanjut Ke PASAL 17 – PENGANGKURAN KE BETON ... ] | |
| | |
| | |