| ==== 12.5 - Kekuatan desain | |
| ==== 12.5.1 Umum | |
| ==== 12.5.1.1 Untuk setiap kombinasi beban | |
| terfaktor yang bekerja, kekuatan desain | |
| diafragma dan sambungannya harus | |
| memenuhi ϕSn ≥ U. Pengaruh interaksi | |
| antara beban harus diperhitungkan. | |
| ==== R12.5 - Kekuatan desain | |
| ==== 12.5.1 Umum | |
| ==== R12.5.1.1 Gaya-gaya desain umumnya | |
| mencakup momen sebidang dengan | |
| atau tanpa gaya aksial, geser sebidang, | |
| dan gaya aksial tekan dan tarik pada | |
| kolektor dan elemen lainnya yang | |
| berperilaku sebagai batang tekan (strut) | |
| atau tarik (ties). Beberapa konfigurasi | |
| diafragma dapat menghasilkan | |
| tambahan jenis pada gaya desain. | |
| Sebagai contoh, diafragma vertikal | |
| berjenjang yang dimensinya berubah | |
| dapat menghasilkan lentur tak sebidang, | |
| torsi, atau keduanya. Diafragma perlu | |
| didesain untuk gaya-gaya tersebut, di | |
| mana gaya-gaya tersebut bilamana | |
| gaya-gaya tersebut terjadi pada elemenelemn | |
| yang merupakan bagian dari | |
| lintasan beban. | |
| Kekuatan nominal yang dijelaskan pada | |
| Pasal 22 untuk diafragma yang | |
| diidealisasi sebagai balok atau elemen | |
| solid yang menahan momen sebidang, | |
| gaya aksial, dan geser, dan pada Pasal | |
| 23, untuk diafragma atau segmen | |
| diafragma yang diidealisasi sebagai | |
| sistem strut-and-tie. Kolektor dan strut di | |
| sekitar bukaan (opening) dapat didesain | |
| sebagai elemen tekan yang dibebani | |
| gaya aksial menggunakan ketentuan | |
| 10.5.2 dengan faktor reduksi kekuatan | |
| untuk komponen struktur terkontrol-tekan | |
| pada 21.2.2. Untuk tegangan aksial pada | |
| komponen struktur tersebut, kekuatan | |
| tarik nominal adalah Asfy, dengan faktor | |
| reduksi kekuatan sebesar 0,90 seperti | |
| disyaratkan untuk komponen struktur | |
| terkontrol-tarik pada 21.2.2. | |
| Diafragma didesain dengan kombinasi | |
| pembebanan pada 5.3. Bilamana | |
| diafragma atau bagian diafragma dikenai | |
| pengaruh beban majemuk, pengaruh | |
| interaksi beban juga perlu | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 248 dari 695 | |
| dipertimbangkan. Contoh umum adalah | |
| bila kolektor merupakan balok atau pelat | |
| yang juga menahan beban gravitasi, | |
| dimana elemen tersebut didesain untuk | |
| kombinasi gaya aksial dan momen. | |
| Contoh lainnya adalah bila sambungan | |
| dikenai gaya tarik dan geser serentak. | |
| ==== 12.5.1.2 Nilai ϕ harus ditentukan sesuai | |
| 21.2. | |
| ==== 12.5.1.3 Kekuatan desain harus sesuai | |
| dengan a), b), c), atau d): | |
| a) Untuk diafragma yang diidealisasi | |
| sebagai balok yang ketebalannya | |
| sama dengan ketebalan diafragma | |
| penuh, dengan momen ditahan oleh | |
| tulangan batas yang terkonsentrasi | |
| pada tepi diafragma, desain kekuatan | |
| harus sesuai dengan 12.5.2 hingga | |
| ==== 12.5.4. | |
| b) Untuk diafragma atau segmen | |
| diafragma yang dimodelkan sebagai | |
| sistem strut-and-tie, kekuatan desain | |
| harus sesuai dengan 23.3 | |
| c) Untuk diafragma yang diidealisasi | |
| dengan model elemen hingga, | |
| kekuatan desain harus sesuai dengan | |
| Pasal 22. Distribusi geser yang tidak | |
| merata harus diperhitungkan dalam | |
| desain geser. Kolektor dalam desain | |
| tersebut harus disediakan untuk | |
| mentransfer geser diafragma ke | |
| elemen vertikal dari sistem pemikul | |
| gaya lateral. | |
| d) Untuk diafragma yang didesain | |
| dengan metode alternatif, metode | |
| tersebut harus memenuhi semua | |
| persyaratan keseimbangan dan harus | |
| memiliki kekuatan desain paling | |
| sedikit sama dengan kekuatan perlu | |
| untuk semua elemen pada lintasan | |
| bebannya. | |
| ==== R12.5.1.3 Perbedaan persyaratan | |
| kekuatan desain diterapkan tergantung | |
| pada bagaimana lintasan beban | |
| diafragma yang diidealisasi. | |
| Pasal 12.5.1.3a) menjelaskan | |
| persyaratan untuk kasus umum bila | |
| diafragma diidealisasi sebagai balok | |
| yang membentang di antara tumpuan | |
| dan menahan gaya pada bidangnya, | |
| dengan tulangan kord pada tepinya untuk | |
| menahan momen sebidang dan gaya | |
| aksial. Jika diafragma didesain menurut | |
| model ini, maka diasumsikan aliran gaya | |
| geser merata setinggi diafragma. Tinggi | |
| diafragma mengacu pada dimensi yang | |
| diukur pada arah gaya lateral dalam | |
| bidang diafragma (lihat Gambar | |
| ==== R12.4.2.3a). Jika elemen vertikal pada | |
| sistem pemikul gaya lateral tidak | |
| menerus setinggi diafragma, maka | |
| kolektor diperlukan untuk mentransfer | |
| aksi geser yang bekerja di sepanjang | |
| bagian sisa tinggi diafragma ke elemen | |
| vertikal. Pasal 12.5.2 hingga 12.5.4 | |
| adalah didasarkan pada model ini. | |
| Pendekatan desain ini dapat diterima | |
| bahkan jika beberapa momen ditahan | |
| oleh pratekanan seperti dibahas pada | |
| ==== 12.5.1.4. | |
| ==== 12.5.1.3b) hingga d) mengizinkan | |
| metode alternatif untuk desain diafragma. | |
| Jika diafragma didesain untuk menahan | |
| momen melalui kord yang terdistribusi, | |
| atau jika diafragma didesain sesuai | |
| medan tegangan yang ditentukan dari | |
| analisis elemen hingga, maka aliran gaya | |
| geser tak seragam harus diperhitungkan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 249 dari 695 | |
| ==== 12.5.1.4 Penggunaan tegangan | |
| pratekanan dari tulangan prategang | |
| diizinkan untuk menahan gaya | |
| diafragma. | |
| ==== R12.5.1.4 Dalam kasus tipikal pada | |
| pelat lantai prategang, gaya prategang | |
| minimum diperlukan untuk menahan | |
| kombinasi beban terfaktor 1,2D + 1,6L, di | |
| mana L boleh direduksi seperti yang | |
| diizinkan pada peraturan umum | |
| bangunan. Untuk desain beban angin | |
| dan gempa, beban gravitasi yang dipikul | |
| oleh prategang direduksi karena | |
| pengaruh kombinasi pembenanan 1,2D + | |
| f1L + (W atau E), di mana f1 adalah 1,0 | |
| atau 0,5 tergantung pada sifat L. Oleh | |
| karena itu, hanya sebagian dari gaya | |
| prategang efektif yang diperlukan untuk | |
| menahan beban gravitasi tereduksi | |
| tersebut. Sisa gaya prategang efektif | |
| dapat digunakan untuk menahan momen | |
| diafragma sebidang. Jika ada momen | |
| tambahan maka akan ditahan oleh | |
| tulangan tambahan. | |
| ==== 12.5.1.5 Bila tidak diberi gaya | |
| prategang, tulangan prategang terlekat | |
| didesain untuk menahan gaya kolektor, | |
| geser diafragma atau gaya tarik akibat | |
| momen sebidang, nilai tegangan baja | |
| yang digunakan untuk menghitung | |
| tahanan tidak boleh melebihi yang | |
| terkecil dari kekuatan leleh yang | |
| disyaratkan dan 420 MPa. | |
| ==== R12.5.1.5 Tulangan prategang terlekat | |
| yang tidak ditegangkan, baik kawat | |
| strand atau batang baja, terkadang | |
| digunakan untuk menahan gaya | |
| diafragma desain. Batasan yang | |
| diberikan dengan asumsi kekuatan leleh | |
| adalah untuk mengontrol lebar retak dan | |
| bukaan joint. Standar ini tidak mencakup | |
| ketentuan untuk penyaluran tulangan | |
| prategang terlekat yang tidak | |
| ditegangkan. Batasan tegangan untuk | |
| ketentuan tulangan lainnya dijelaskan | |
| pada Pasal 20. | |
| ==== 12.5.2 Momen dan gaya aksial | |
| ==== 12.5.2.1 Desain diafragma | |
| diperkenankan untuk menahan momen | |
| sebidang dan gaya aksial sesuai 22.3 | |
| dan 22.4. | |
| ==== R12.5.2 Momen dan gaya aksial | |
| ==== R12.5.2.1 Bagian ini mengizinkan | |
| desain momen dan gaya aksial sesuai | |
| dengan asumsi umum pada 22.3 dan | |
| 22.4, termasuk asumsi bahwa regangan | |
| bervariasi secara linear sepanjang tinggi | |
| diafragma. Pada umumnya, desain | |
| momen dan gaya aksial dapat diperoleh | |
| dengan menggunakan perkiraan kopel | |
| tarik-tekan dengan faktor reduksi | |
| kekuatan sama dengan 0,90. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 250 dari 695 | |
| ==== 12.5.2.2 Diizinkan untuk menahan tarik | |
| akibat momen yang disebabkan oleh a), | |
| b), c) atau d), atau kombinasinya. | |
| a) Tulangan ulir sesuai dengan 20.2.1 | |
| b) Strand atau batang sesuai dengan | |
| 20.3.1 baik prategang maupun | |
| nonprategang. | |
| c) Sambungan mekanis yang melintasi | |
| joint antar elemen pracetak | |
| d) Pratekanan dari tulangan prategang | |
| ==== R12.5.2.2 Tulangan prategang terlekat | |
| yang digunakan untuk menahan momen | |
| sebidang dan gaya aksial dapat berupa | |
| tulangan prategang atau nonprategang. | |
| Konektor mekanis yang melintasi joint di | |
| antara elemen beton pracetak diberikan | |
| untuk mencapai sebuah lintasan beban | |
| yang menerus pada tulangan yang | |
| tertanam pada elemen tersebut. Fungsi | |
| pratekanan pada tulangan prategang | |
| dijelaskan pada R12.5.1.4. | |
| ==== 12.5.2.3 Tulangan nonprategang dan | |
| sambungan mekanis yang menahan tarik | |
| akibat momen harus diletakkan sejauh | |
| h/4 dari tepi diafragma yang mengalami | |
| tarik, dimana h adalah tinggi diafragma | |
| yang diukur pada bidang diafragma di | |
| lokasi tersebut. Ketika tinggi diafragma | |
| berubah sepanjang bentang, maka | |
| diijinkan untuk meneruskan tulangan ke | |
| segmen diafragma yang berdekatan | |
| yang tidak berada dalam batasan h/4. | |
| ==== R12.5.2.3 Gambar R12.5.2.3 | |
| menunjukkan lokasi yang diizinkan untuk | |
| pemasangan tulangan nonprategang | |
| yang menahan tarik akibat momen dan | |
| gaya aksial. Bilamana tinggi diafragma | |
| berubah di sepanjang bentang, tulangan | |
| tarik dipasang pada bagian yang | |
| berdekatan meskipun tulangan berada | |
| diluar batas h/4. Pada kasus tersebut, | |
| model strut-and-tie atau analisis elastik | |
| tegangan bidang (plane stress) dapat | |
| digunakan untuk menentukan | |
| perpanjangan batang tulangan dan | |
| persyaratan tulangan lainnya untuk | |
| memberikan kontinuitas di bagian tinggi | |
| diafragma yang berubah. Pembatasan | |
| pada lokasi tulangan nonprategang dan | |
| sambungan mekanis dimaksudkan untuk | |
| mengontrol retak dan bukaan joint | |
| berlebih yang dapat terjadi didekat tepi | |
| jika tulangan atau sambungan mekanis | |
| didistribusikan di seluruh tinggi | |
| diafragma. Konsentrasi tulangan lentur | |
| tarik didekat tepi diafragma juga | |
| menghasilkan aliran gaya geser yang | |
| seragam di seluruh tinggi diafragma. | |
| Tidak ada batasan untuk penempatan | |
| tulangan prategang yang dipasang untuk | |
| menahan momen melalui pratekanan. | |
| Pratekanan mempengaruhi penentuan | |
| momen yang mampu ditahan oleh | |
| tulangan prategang, di mana sisa momen | |
| yang ditahan oleh tulangan atau konektor | |
| mekanis yang ditempatkan sesuai | |
| ==== 12.5.2.3. | |
| Standar ini tidak mensyaratkan elemen | |
| batas diafragma yang menahan gaya | |
| lentur tekan desain didetailkan seperti | |
| kolom. Akan tetapi, bila elemen batas | |
| yang menahan gaya tekan yang besar | |
| dibandingkan dengan kekuatan | |
| aksialnya, atau didesain sebagai strut | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 251 dari 695 | |
| yang berdekatan dengan tepi atau | |
| bukaan, pendetailan tulangan dengan | |
| tulangan transversal yang sama dengan | |
| sengkang pengekang (hoops) pada | |
| kolom harus dipertimbangkan. | |
| Gambar R12.5.2.3 – Lokasi tulangan | |
| nonprategang yang menahan tarik | |
| akibat momen dan gaya aksial | |
| menurut 12.5.2.3. | |
| ==== 12.5.2.4 Sambungan mekanis | |
| penghubung joint antara elemen | |
| pracetak harus didesain untuk menahan | |
| gaya tarik perlu akibat bukaan joint yang | |
| diantisipasi. | |
| ==== R12.5.2.4 Pada diafragma pracetak | |
| tanpa lapisan penutup yang menahan | |
| gaya sebidang dengan respons linear, | |
| besar bukaan joint (kira-kira 2,5 mm atau | |
| kurang) harus diantisipasi. Bukaan joint | |
| yang besar dapat terjadi akibat gerakan | |
| gempa yang melebihi level desain. | |
| Sambungan mekanis harus mampu | |
| mempertahankan kekuatan desain | |
| terhadap bukaan joint yang diantisipasi. | |
| ==== 12.5.3 Geser | |
| ==== 12.5.3.1 Bagian ini harus digunakan | |
| sebagai persyaratan kekuatan geser | |
| sebidang. | |
| ==== R12.5.3 Geser | |
| ==== R12.5.3.1 Ketentuan ini | |
| mengasumsikan bahwa aliran gaya | |
| geser diafragma diperkirakan seragam | |
| diseluruh tinggi diafragma, seperti pada | |
| kasus desain sesuai 12.5.1.3a). Bila | |
| digunakan pendekatan alternatif, variasi | |
| lokal pada geser sebidang diseluruh | |
| tinggi diafragma harus dipertimbangkan. | |
| ==== 12.5.3.2 Nilai ϕ harus diambil sebesar | |
| 0,75, kecuali nilai yang lebih kecil | |
| disyaratkan pada 21.2.4. | |
| ==== R12.5.3.2 Faktor reduksi kekuatan yang | |
| lebih rendah mungkin diperlukan untuk | |
| Kategori Desain Seismik D, E, atau F, | |
| atau bilamana digunakan sistem khusus | |
| untuk pemikul gaya gempa. | |
| ==== 12.5.3.3 Untuk diafragma yang secara | |
| keseluruhan dicor di tempat, maka nilai | |
| Vn harus diitung sesuai dengan Pers. | |
| ==== 12.5.3.3. | |
| ==== R12.5.3.3 Ketentuan ini diadaptasi dari | |
| ketentuan desain pemikul gaya gempa | |
| pada 18.12.9. Istilah Acv mengacu pada | |
| luasan penampang balok tinggi effektif | |
| yang membentuk diafragma. | |
| h2 | |
| h2/4 h1/4 | |
| h2/4 | |
| h1/4 | |
| Beban lateral | |
| Batas diafragma | |
| Zona pembesian | |
| h1 | |
| Tulangan untuk bentang | |
| dipasang pada h1/4 | |
| 2 1 | |
| Elemen vertikal | |
| Denah | |
| Tulangan boleh diteruskan | |
| diluar daerah arsiran. | |
| Tulangan lainnya yang | |
| diperlukan untuk transfer gaya | |
| tidak ditampilkan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 252 dari 695 | |
| 0,17 ' n cv c t y V A f f (12.5.3.3) | |
| Dimana Acv adalah luasan bruto beton | |
| yang dibatasi oleh ketebalan badan dan | |
| tinggi diafragma dikurangi dengan luasan | |
| bukaan bila ada; nilai ' c f untuk | |
| menghitung Vn tidak boleh melebihi 8,3 | |
| MPa; dan ρt merupakan rasio tulangan | |
| yang terdistribusi dengan arah sejajar | |
| dengan geser sebidang. | |
| ==== 12.5.3.4 Untuk diafragma yang | |
| seluruhnya dicor di tempat, dimensi | |
| penampang harus ditpilih memenuhi | |
| Pers. (12.5.3.4). | |
| 0, 66 ' u cv c V A f (12.5.3.4) | |
| Dimana nilai ' c f yang digunakan untuk | |
| menghitung Vn tidak boleh melebihi 8,3 | |
| MPa. | |
| ==== 12.5.3.5 Untuk diafragma yang | |
| merupakan lapisan penutup beton dicor | |
| di tempat di atas elemen pracetak harus | |
| memenuhi persyaratan a) dan b): | |
| a) Vn harus dihitung sesuai dengan Pers. | |
| (12.5.3.3) dan dimensi penampang | |
| harus dipilih untuk memenuhi Pers. | |
| (12.5.3.4). Acv harus dihitung dengan | |
| menggunakan ketebalan lapisan | |
| penutup untuk lapisan penutup pada | |
| pelat diafragma nonkomposit dan | |
| gabungan antara tebal lapisan | |
| penutup cor di tempat dan tebal | |
| elemen pracetak untuk pelat | |
| diafragma komposit. Untuk penutup | |
| pelat diafragma komposit, nilai dari | |
| ' c f pada Pers. (12.5.3.3) dan | |
| (12.5.3.4) harus diambil tidak boleh | |
| melebihi yang terkecil antara ' c f | |
| elemen pracetak dan ' c f lapisan | |
| penutup pelat. | |
| b) Vn tidak boleh melebihi nilai geser friksi | |
| yang dihitung dengan ketentuan | |
| dalam 22.9 yang menyertakan | |
| ketebalan lapisan penutup pelat di | |
| ==== R12.5.3.5 Untuk diafragma dengan | |
| lapisan penutup pelat cor di tempat di | |
| atas elemen pracetak, tebal efektif dalam | |
| ==== 12.5.3.5a) direduksi menjadi tebal | |
| lapisan penutup jika lapisan penutup | |
| tersebut adalah tidak komposit dengan | |
| elemen pracetak. Lapisan penutup | |
| cenderung mengalami retak di atas dan | |
| sepanjang joint di antara elemen | |
| pracetak. Oleh karena itu, 12.5.3.5b) | |
| membatasi kekuatan geser untuk | |
| kekuatan geser friksi pada lapisan | |
| penutup di atas sambungan antar elemen | |
| pracetak. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 253 dari 695 | |
| atas joint antara elemen pracetak | |
| nonkomposit dan lapisan penutup | |
| pelat diafragma komposit serta | |
| tulangan yang melalui sambungan | |
| antar elemen pracetak. | |
| ==== 12.5.3.6 Untuk diafragma yang | |
| dihubungkan dengan elemen pracetak | |
| tanpa adanya lapisan penutup beton, dan | |
| untuk diafragma yang merupakan | |
| elemen pracetak dengan tepian yang | |
| dibentuk dengan lapisan penutup pelat | |
| bton cor di tempat atau balok tepi, maka | |
| desain geser harus memenuhi | |
| persyaratan a), b) atau keduanya. | |
| a) Kekuatan nominal dari joint yang | |
| digrout tidak boleh melebihi 0,55 MPa. | |
| Tulangan harus didesain untuk | |
| menahan gaya geser melalui geser | |
| friksi sesuai dengan 22.9. Tulangan | |
| geser friksi harus ditambahkan ke | |
| tulangan yang didesain menahan tarik | |
| akibat momen dan gaya aksial. | |
| b) Sambungan mekanis menyilang joint | |
| antar elemen pracetak harus didesain | |
| untuk menahan geser yang diperlukan | |
| untuk mengantisipasi bukaan joint. | |
| ==== R12.5.3.6 Standar ini tidak membahas | |
| ketentuan diafragma tanpa lapisan | |
| penutup untuk bangunan yang termasuk | |
| dalam Kategori Desain Seismik D, E, dan | |
| F. Geser pada diafragma penutup dapat | |
| ditahan melalui penggunaan tulangan | |
| geser friksi pada joint tergrouting (FEMA | |
| P751). Tulangan geser friksi disyaratkan | |
| sebagai tambahan pada tulangan yang | |
| diperlukan dalam desain untuk menahan | |
| gaya tarik lainnya pada diafragma, | |
| seperti akibat momen dan gaya aksial, | |
| atau akibat tarik pada kolektor. Hal ini | |
| bertujuan untuk mengurangi bukaan | |
| pada joint ketika menahan gaya geser | |
| secara serempak melalui geser friksi. | |
| Selain itu, konektor mekanis dapat | |
| digunakan sebagai alternatif untuk | |
| mentransfer geser pada joint elemen | |
| pracetak. Pada kasus ini, besarnya | |
| bukaan joint harus diantisipasi. Konektor | |
| mekanis harus mampu mempertahankan | |
| kekuatan desain akibat bukaan joint. | |
| ==== 12.5.3.7 Untuk sebarang diafragma, | |
| dimana geser disalurkan dari diafragma | |
| ke kolektor, atau dari diafragma atau | |
| kolektor ke elemen vertikal dari sistem | |
| penahan gaya lateral, maka a) atau b) | |
| harus dipenuhi: | |
| a) Bila gaya geser disalurkan melalui | |
| beton, persyaratan geser friksi 22.9 | |
| harus dipenuhi. | |
| b) Bila gaya geser disalurkan melalui | |
| sambungan mekanis atau dowel, efek | |
| gaya angkat dan rotasi dari elemen | |
| vertikal pada sistem penahan gaya | |
| lateral harus dipertimbangkan. | |
| ==== R12.5.3.7 Selain mempunyai kekuatan | |
| geser yang cukup pada bidangnya, | |
| diafragma harus diperkuat untuk | |
| mentransfer geser melalui geser friksi | |
| atau konektor mekanis ke kolektor dan ke | |
| elemen vertikal dari sistem pemikul gaya | |
| lateral. Untuk diafragma yang | |
| sepenuhnya cor di tempat, tulangan yang | |
| dipasang untuk tujuan lainnya biasanya | |
| cukup memadai untuk mentransfer gaya | |
| dari diafragma ke kolektor melalui geser | |
| friksi. Akan tetapi, tulangan tambahan | |
| diperlukan untuk mentransfer geser | |
| diafragma atau kolektor ke elemen | |
| vertikal sistem pemikul gaya lateral | |
| melalui geser friksi. Gambar 12.5.3.7 | |
| menunjukkan detail dowel yang pasang | |
| untuk tujuan ini. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 254 dari 695 | |
| Gambar R12.5.3.7 – Detail tipikal yang | |
| memperlihatkan dowel yang | |
| digunakan untuk transfer geser ke | |
| dinding struktural melalui geserfriksi. | |
| ==== 12.5.4 Kolektor R12.5.4 Kolektor – Kolektor adalah | |
| bagian dari diafragma yang mentransfer | |
| gaya di antara diafragma dan elemen | |
| vertikal pada sistem pemikul gaya lateral. | |
| Kolektor dapat diteruskan pada arah | |
| transversal ke diafragma untuk | |
| mengurangi tegangan nominal dan | |
| kerapatan tulangan, seperti ditunjukkan | |
| pada Gambar R12.5.3.7. Bila lebar | |
| kolektor diteruskan ke pelat, lebar | |
| kolektor pada tiap sisi elemen vertikal | |
| tidak boleh melebihi setengah dari | |
| panjang kontak antara kolektor dan | |
| elemen vertikal. | |
| ==== 12.5.4.1 Kolektor harus diteruskan dari | |
| elemen vertikal pada sistem pemikul | |
| gaya lateral ke seluruh atau sebagian | |
| tinggi diafragma yang diperlukan untuk | |
| mentransfer geser dari diafragma ke | |
| elemen vertikal. Kolektor boleh tidak | |
| diteruskan sepanjang elemen vertikal | |
| pada sistem pemikul gaya lateral | |
| bilamana penyaluran gaya kolektor | |
| desain tidak diperlukan. | |
| ==== R12.5.4.1 Prosedur desain pada | |
| ==== 12.5.1.3a) menunjukkan pemodelan | |
| diafragma sebagai balok tinggi penuh | |
| dengan aliran gaya geser seragam. Jika | |
| elemen vertikal dari sistem pemikul | |
| beban lateral tidak diteruskan sepanjang | |
| tinggi diafragma, maka kolektor | |
| diperlukan untuk mentransfer gaya geser | |
| di sepanjang sisa tinggi diafragma ke | |
| elemen vertikal, seperti ditunjukkan pada | |
| Gambar R12.5.4.1. Kolektor dengan | |
| tinggi parsial dapat juga | |
| dipertimbangkan, namun sebuah lintasan | |
| gaya yang lengkap harus didesain | |
| sehingga mampu mentransmisikan | |
| semua gaya dari diafragma ke kolektor | |
| dan ke elemen vertikal (Moehle et al. | |
| 2010). | |
| Tulangan kolektor | |
| yang terdistribusi | |
| secara transversal | |
| pada diafragma | |
| Dowel | |
| Dinding struktur | |
| Cold | |
| joint | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 255 dari 695 | |
| Gambar R12.5.4.1 – Penulangan | |
| kolektor penuh dan geser-friksi yang | |
| diperlukan untuk tranfer gaya | |
| kolektor ke dinding | |
| ==== 12.5.4.2 Kolektor harus didesain | |
| sebagai komponen tarik, komponen | |
| tekan atau keduanya sesuai 22.4. | |
| ==== R12.5.4.2 Gaya tarik dan tekan pada | |
| kolektor ditentukan oleh gaya geser pada | |
| diafragma yang diteruskan ke elemen | |
| vertikal dari sistem pemikul gaya lateral | |
| (lihat Gambar R12.5.4.1). Terkecuali | |
| seperi yang ditentukan pada 18.12.7.5, | |
| standar ini tidak mensyaratkan bahwa | |
| kolektor yang menahan gaya tekan | |
| desain didetailkan sebagai kolom. Akan | |
| tetapi, pada struktur tertentu dimana | |
| kolektor menahan gaya tekan yang | |
| sangat besar dibandingkan dengan | |
| kekuatan aksial, atau didesain sebagai | |
| strut yang melewati tepi atau bukaan | |
| yang berdekatan, pendetailan tulangan | |
| transversal yang sama seperti tulangan | |
| sengkang pengekang pada kolom harus | |
| dipertimbangkan. Pendetailan tersebut | |
| disyaratkan dalam 18.12.7.5 untuk | |
| beberapa diafragma pada bangunan | |
| yang termasuk dalam Kategori Desain | |
| Seismuk D, E, dan F. | |
| ==== 12.5.4.3 Bila kolektor didesain untuk | |
| menyalurkan gaya ke elemen vertikal, | |
| tulangan kolektor harus diteruskan | |
| sepanjang elemen vertikal dengan nilai | |
| tidak kurang yang terbesar dari a) dan b): | |
| a) Panjang yang diperlukan untuk | |
| penyaluran tulangan dalam tarik | |
| b) Panjang yang diperlukan untuk | |
| menyalurkan gaya desain ke elemen | |
| vertikal melalui geser friksi sesuai | |
| ==== R12.5.4.3 Di samping memiliki panjang | |
| penyaluran yang cukup, tulangan | |
| kolektor harus diteruskan sebagaimana | |
| diperlukan untuk sepenuhnya | |
| mentransfer gaya ke elemen vertikal dari | |
| sistem pemikul gaya lateral. Praktek yang | |
| umum adalah meneruskan beberapa | |
| tulangan kolektor sepanjang elemen | |
| vertikal, sehingga gaya kolektor dapat | |
| ditransmisikan secara seragam melalui | |
| geser friksi (lihat Gambar R12.5.4.1). | |
| ` | |
| Geser | |
| Tulangan | |
| geser-friksi | |
| Tulangan kolektor | |
| Dinding | |
| Tarik Tekan | |
| (a) Tulangan kolektor dan | |
| geser-friksi | |
| (b) Gaya tarik dan tekan | |
| kolektor | |
| a | |
| b | |
| c | |
| d | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 256 dari 695 | |
| dengan 22.9, melalui sambungan | |
| mekanis, atau melalui mekanisme | |
| penyaluran gaya lainnya. | |
| Gambar R12.5.4.3 menunjukkan contoh | |
| tulangan kolektor yang diteruskan | |
| sebagaimana diperlukan untuk | |
| mentransfer gaya ke tiga kolom rangka. | |
| Gambar R12.5.4.3 – Skematik transfer | |
| gaya dari kolektor ke elemen vertikal | |
| dari sistem pemikul beban lateral | |
| [ Lanjut Ke 12.6 - Batasan tulangan ... ] | |
| | |
| | |
