| ==== 9.4 - Kekuatan perlu | |
| ==== R9.4 - Kekuatan perlu | |
| ==== 9.4.1 Umum | |
| ==== 9.4.1.1 Kekuatan perlu harus dihitung | |
| sesuai dengan kombinasi beban yang | |
| diperhitungkan pada Pasal 5. | |
| ==== 9.4.1.2 Kekuatan perlu harus sesuai | |
| dengan prosedur analisis pada Pasal 6. | |
| ==== 9.4.1.3 Untuk balok prategang, pengaruh | |
| reaksi tumpuan yang ditimbulkan akibat | |
| prategang harus dipertimbangkan sesuai | |
| 5.3.11. | |
| ==== 9.4.2 Momen terfaktor | |
| ==== 9.4.2.1 Untuk balok yang dibangun | |
| menyatu dengan tumpuan, Mu di tumpuan | |
| diperkenankan dihitung pada muka | |
| tumpuan. | |
| ==== 9.4.3 Geser terfaktor | |
| ==== R9.4.3 Geser terfaktor | |
| ==== 9.4.3.1 Untuk balok yang dibangun | |
| menyatu dengan tumpuan, Vu di tumpuan | |
| diperkenankan dihitung pada muka | |
| tumpuan. | |
| ==== 9.4.3.2 Penampang antara muka | |
| tumpuan dan penampang kritis yang | |
| terletak sejauh d dari permukaan tumpuan | |
| untuk balok nonprategang atau h/2 dari | |
| muka tumpuan untuk balok prategang | |
| harus dirancang untuk memenuhi Vu pada | |
| penampang kritis jika a) hingga c) | |
| terpenuhi: | |
| a) Reaksi tumpuan, dalam arah geser | |
| yang terjadi, menimbulkan tekan ke | |
| daerah ujung balok | |
| b) Beban diberikan pada atau dekat | |
| permukaan atas balok | |
| | |
| Gambar R9.4.3.2a – Diagram free body | |
| dari ujung sebuah balok | |
| Gambar R9.4.3.2b – Lokasi penampang | |
| kritis untuk geser pada sebuah balok | |
| yang dibebani dekat bawah balok | |
| Gambar R9.4.3.2(c), (d), (e), (f) – Tipikal | |
| kondisi-kondisi tumpuan untuk | |
| menentukan lokasi gaya geser terfaktor Vu | |
| | |
| ==== R9.4.3.2 Retak miring terdekat ke | |
| tumpuan dari balok pada Gambar | |
| R9.4.3.2a akan memanjang ke atas dari | |
| muka tumpuan mencapai daerah tekan | |
| kira-kira sejarak d dari muka tumpuan. Jika | |
| beban dikerjakan di atas balok, sengkang | |
| yang memotong retak ini hanya perlu | |
| memikul gaya geser akibat beban-beban | |
| yang bekerja di luar d (free body sebelah | |
| kanan pada Gambar R9.4.3.2a ). Beban-beban | |
| yang dikerjakan pada balok antara | |
| muka tumpuan dan titik d menjauh dari | |
| muka tumpuan, ditransfer langsung ke | |
| tumpuan melalui tekan pada badan (web) | |
| di atas retak. Dengan demikian, Pasal ini | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 183 dari 695 | |
| STANDAR | |
| c) Tidak ada beban terpusat antara muka | |
| tumpuan dan penampang kritis. | |
| PENJELASAN | |
| mengizinkan desain untuk geser terfaktor | |
| maksimum Vu pada jarak d dari tumpuan | |
| untuk balok nonprategang dan jarak h/2 | |
| untuk balok prategang. | |
| Pada Gambar R9.4.3.2 b, beban | |
| ditunjukkan di dekat bagian bawah balok. | |
| Dalam hal ini, penampang kritis diambil | |
| pada muka tumpuan. Beban yang bekerja | |
| di dekat tumpuan harus ditransfer | |
| memotong retak miring memanjang ke | |
| arah atas dari muka tumpuan. Gaya geser | |
| yang bekerja pada penampang kritis | |
| tersebut harus mencakup semua beban | |
| yang dikerjakan di bawah potensi retak | |
| miring. | |
| Tipikal kondisi tumpuan dimana gaya | |
| geser pada jarak d dari tumpuan yang | |
| digunakan termasuk: | |
| a) Balok ditumpu oleh landasan di bagian | |
| bawah balok, seperti ditunjukkan pada | |
| Gambar R9.4.3.2 (c) | |
| b) Balok merangka secara monolit ke | |
| dalam kolom, seperti diilustrasikan | |
| pada Gambar R9.4.3.2 (d) | |
| Tipikal kondisi tumpuan dimana | |
| penampang kritis diambil di muka tumpuan | |
| termasuk: | |
| a) Balok merangka kedalam komponen | |
| pendukung yang menerima tarik, | |
| seperti ditunjukkan pada Gambar | |
| R9.4.3.2 (e). Geser dalam sambungan | |
| ini juga harus ditinjau dan tulangan | |
| sudut khusus harus disediakan. | |
| b) Balok yang bebannya tidak dikerjakan | |
| pada atau di dekat bagian atas, seperti | |
| yang telah dibahas sebelumnya dan | |
| seperti ditunjukkan pada Gambar | |
| R9.4.3.2b. | |
| c) Balok dibebani sedemikian rupa | |
| sehingga geser pada penampang | |
| antara tumpuan dan sejarak d dari | |
| tumpuan berbeda secara radikal dari | |
| geser pada jarak d. Ini biasanya terjadi | |
| pada korbel dan pada balok dimana | |
| beban terpusat terletak dekat dengan | |
| tumpuan, seperti ditunjukkan pada | |
| Gambar R9.4.3.2 (f). | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 184 dari 695 | |
| | |
| Gambar R9.4.3.2a – Diagram free body | |
| dari ujung sebuah balok | |
| Gambar R9.4.3.2b – Lokasi penampang | |
| kritis untuk geser pada sebuah balok | |
| yang dibebani dekat bawah balok | |
| Gambar R9.4.3.2(c), (d), (e), (f) – Tipikal | |
| kondisi-kondisi tumpuan untuk | |
| menentukan lokasi gaya geser terfaktor | |
| Vu | |
| | |
| ==== 9.4.4 Torsi terfaktor | |
| ==== R9.4.4 Torsi terfaktor | |
| ==== 9.4.4.1 Kecuali ditentukan dengan | |
| analisis yang lebih mendetail, beban torsi | |
| pelat harus diizinkan terdistribusi merata | |
| sepanjang balok. | |
| ==== 9.4.4.2 Balok dengan tumpuan, Tu pada | |
| tumpuan harus dihitung pada muka | |
| tumpuan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 185 dari 695 | |
| ==== 9.4.4.3 Penampang antara muka | |
| tumpuan dan penampang kritis sejarak d | |
| dari muka tumpuan untuk balok | |
| nonprategang atau h/2 dari muka tumpuan | |
| balok prategang Tu harus didesain pada | |
| penampang kritis kecuali suatu momen | |
| torsi terpusat terjadi di jarak ini. Dalam | |
| kasus seperti itu, penampang kritis harus | |
| diambil pada muka tumpuan. | |
| ==== R9.4.4.3 Tidak jarang sebuah balok | |
| terhubung kedalam satu sisi sebuah | |
| gelagar dekat tumpuan dari gelagar | |
| tersebut. Dalam kasus seperti itu, geser | |
| dan torsi terpusat dikerjakan pada gelagar | |
| tersebut. | |
| ==== 9.4.4.4 Diizinkan untuk mengurangi Tu | |
| sesuai 22.7.3. | |
| ==== 9.5 - Kekuatan rencana | |
| ==== R9.5 - Kekuatan rencana | |
| ==== 9.5.1 Umum | |
| ==== R9.5.1 Umum | |
| ==== 9.5.1.1 Untuk setiap kombinasi beban | |
| terfaktor yang dipakai, kekuatan desain di | |
| semua penampang harus memenuhi ϕSn ≥ | |
| U meliputi a) hingga d). Interaksi antara | |
| pengaruh beban harus diperhitungkan. | |
| a) ϕMn >= Mu | |
| b) ϕVn >= Vu | |
| c) ϕTn >= Tu | |
| d) ϕPn >= Pu | |
| ==== R9.5.1.1 Kondisi desain 9.5.1.1 a) hingga | |
| d) mencantumkan gaya dan momen tipikal | |
| perlu dipertimbangkan. Namun, kondisi | |
| umum ϕSn ≥ U menunjukkan bahwa semua | |
| gaya dan momen yang relevan untuk | |
| struktur tertentu perlu dipertimbangkan. | |
| ==== 9.5.1.2 ϕ harus ditentukan sesuai | |
| 21.2. | |
| ==== 9.5.2 Momen | |
| ==== R9.5.2 Momen | |
| ==== 9.5.2.1 Jika Pu < 0,10.fc'.Ag , Mn harus | |
| dihitung sesuai 22.3. | |
| ==== 9.5.2.2 Jika Pu >= 0,10.fc'.Ag , Mn harus | |
| dihitung sesuai 22.4. | |
| ==== R9.5.2.2 Balok yang memikul gaya aksial | |
| cukup besar membutuhkan pertimbangan | |
| pengaruh gabungan dari gaya aksial dan | |
| momen. Balok ini tidak perlu untuk | |
| memenuhi ketentuan Pasal 10, tetapi perlu | |
| untuk memenuhi tambahan persyaratan | |
| untuk sengkang atau spiral yang | |
| didefinisikan dalam Tabel 22.4.2.1. Untuk | |
| balok langsing dengan beban aksial cukup | |
| besar, pertimbangan harus diberikan untuk | |
| pengaruh kelangsingan seperti yang | |
| diperlukan untuk kolom di 6.2.6. | |
| ==== 9.5.2.3 Untuk balok prategang, tendon | |
| eksternal harus diperhitungkan sebagai | |
| tendon tanpa lekatan dalam menghitung | |
| kekuatan lentur, kecuali tendon eksternal | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 186 dari 695 | |
| STANDAR | |
| terlekat secara efektif pada penampang | |
| beton di sepanjang bentang. | |
| ==== 9.5.3 Geser | |
| ==== 9.5.3.1 Vn harus dihitung sesuai | |
| 22.5. | |
| ==== 9.5.3.2 Untuk balok beton komposit, | |
| kekuatan geser horizontal Vnh harus | |
| dihitung sesuai 16.4. | |
| ==== 9.5.4 Torsi | |
| ==== 9.5.4.1 Jika Tu < ϕTth, dimana Tth seperti | |
| 22.7, pengaruh torsi harus diabaikan. | |
| Tulangan minimum disyaratkan 9.6.4 dan | |
| persyaratan pendetailan 9.7.5 dan 9.7.6.3 | |
| tidak perlu dipenuhi. | |
| ==== 9.5.4.2 Tn harus dihitung sesuai | |
| 22.7. | |
| ==== R9.5.4 Torsi | |
| ==== 9.5.4.3 Tulangan transversal dan | |
| longitudinal untuk torsi harus ditambahkan | |
| kebutuhan tulangan akibat Vu, Mu, dan Pu | |
| yang bekerja bersamaan dengan torsi. | |
| ==== R9.5.4.3 Persyaratan untuk tulangan | |
| torsi dan geser adalah dijumlahkan dan | |
| sengkang yang disediakan sekurangkurangnya | |
| adalah jumlah total yang | |
| diperlukan. Karena luas tulangan Av untuk | |
| geser didefinisikan sebagai semua kaki | |
| sengkang sedangkan luas tulangan At | |
| untuk torsi didefinisikan sebagai satu kaki | |
| saja, penjumlahan luas tulangan | |
| transversal dihitung sebagai berikut: | |
| | |
| Total ((Av+t)/s) = (Av/s + 2 At/s) | |
| ... (R9.5.4.3) | |
| | |
| Jika sebuah kelompok sengkang | |
| memiliki lebih dari dua kaki untuk geser, | |
| hanya kaki yang berdekatan dengan sisi | |
| balok diikutkan dalam penjumlahan ini | |
| karena kaki bagian dalam tidak efektif | |
| untuk menahan torsi. | |
| Tulangan longitudinal yang dibutuhkan | |
| untuk torsi adalah ditambahkan pada | |
| setiap penampang dengan tulangan | |
| longitudinal diperlukan untuk momen | |
| lentur yang bekerja bersamaan dengan | |
| torsi. Tulangan longitudinal kemudian | |
| dipilih dari penjumlahan ini, tetapi | |
| seharusnya tidak kurang dari jumlah yang | |
| diperlukan untuk momen lentur maksimum | |
| pada bagian itu jika melebihi saat bekerja | |
| bersamaan dengan torsi. Jika momen | |
| lentur maksimum terjadi pada suatu | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 187 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| penampang, seperti tengah bentang, | |
| sementara momen torsi maksimum terjadi | |
| di bagian lain, seperti muka tumpuan, total | |
| tulangan longitudinal yang diperlukan | |
| mungkin kurang dari yang diperoleh | |
| dengan menambahkan tulangan lentur | |
| maksimum, ditambah tulangan torsi | |
| maksimum. Dalam kasus seperti itu, | |
| tulangan longitudinal yang dibutuhkan | |
| dievaluasi pada beberapa lokasi. | |
| ==== 9.5.4.4 Untuk beton prategang, luas total | |
| tulangan longitudinal, As dan Aps, pada tiap | |
| penampang harus dihitung untuk menahan | |
| Mu, ditambah tulangan tarik longitudinal | |
| konsentrik setara dengan Aℓ.fy, didasarkan | |
| pada Tu pada penampang tersebut. | |
| ==== R9.5.4.4 Torsi menyebabkan gaya aksial | |
| tarik pada tulangan longitudinal diimbangi | |
| oleh gaya strut diagonal tekan beton. Pada | |
| balok nonprategang, gaya tarik harus | |
| dipikul oleh tulangan longitudinal yang | |
| memiliki kekuatan aksial tarik sebesar Aℓ.fy. | |
| Tulangan ini adalah tambahan pada | |
| tulangan lentur yang diperlukan dan | |
| didistribusikan secara merata di dalam dan | |
| di sekeliling tulangan sengkang tertutup | |
| sehingga resultan dari Aℓ.fy bekerja | |
| sepanjang sumbu balok. | |
| Pada balok prategang, pendekatan yang | |
| sama (memberikan tambahan tulangan | |
| dengan kekuatan Aℓ.fy) harus diikuti, atau | |
| kelebihan kekuatan dari tulangan | |
| prategang digunakan untuk menahan | |
| beberapa bagian gaya aksial Aℓ.fy. | |
| Tegangan tulangan prategang pada | |
| kekuatan nominal berada di antara fse dan | |
| fps. Sebagian dari gaya Aℓ.fy dapat ditahan | |
| oleh gaya Aps.Δfpt pada tulangan prategang, | |
| dimana Δfpt adalah perbedaan antara | |
| tegangan yang dapat disalurkan pada | |
| strand di penampang yang ditinjau dan | |
| tegangan yang diperlukan untuk menahan | |
| momen lentur pada penampang tersebut, | |
| Mu. Tegangan yang diperlukan untuk | |
| menahan momen lentur bisa dihitung | |
| sebagai Mu/(ϕ0,9dpAps). Untuk strand | |
| prategang, tegangan dapat terjadi di dekat | |
| ujung bebas strand dihitung menggunakan | |
| prosedur yang diilustrasikan pada | |
| Gambar. R25.4.8.3. | |
| ==== 9.5.4.5 Diizinkan untuk mengurangi luas | |
| tulangan torsi longitudinal pada daerah | |
| tekan lentur sejumlah yang sama dengan | |
| Mu/(0,9dfy) dimana Mu terjadi | |
| bersamaan dengan Tu pada penampang, | |
| kecuali luas tulangan longitudinal tidak | |
| ==== R9.5.4.5 Tarik longitudinal akibat torsi | |
| diimbangi sebagian oleh tekan di daerah | |
| tekan lentur, memungkinkan pengurangan | |
| tulangan longitudinal torsi yang diperlukan | |
| pada daerah tekan tersebut. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 188 dari 695 | |
| STANDAR | |
| boleh lebih kecil dari syarat minimum di | |
| 9.6.4. | |
| ==== 9.5.4.6 Untuk penampang solid dengan | |
| aspek rasio h/bt ≥ 3, harus menggunakan | |
| prosedur desain alternatif, asalkan | |
| kecukupan prosedur telah ditunjukkan oleh | |
| analisis dan secara subtansi sesuai | |
| dengan hasil uji yang komprehensif. | |
| Persyaratan tulangan minimum 9.6.4 tidak | |
| perlu dipenuhi, namun persyaratan | |
| pendetailan 9.7.5 dan 9.7.6.3 digunakan. | |
| ==== R9.5.4.6 Contoh dari desain alternatif | |
| yang memenuhi ketentuan ini dapat | |
| ditemukan di Zia dan Hsu (2004), telah | |
| secara luas dan berhasil digunakan untuk | |
| desain pracetak, balok spandrel beton | |
| pracetak dengan h/bt ≥ 3 dan | |
| sengkang tertutup. Edisi ketujuh dari PCI | |
| Design Handbook (PCI MNL-120) | |
| menjelaskan prosedur Zia dan Hsu (2004). | |
| Prosedur ini telah diverifikasi secara | |
| eksperimental oleh tes yang dijelaskan | |
| dalam Klein (1986). | |
| ==== 9.5.4.7 Untuk penampang solid pracetak | |
| dengan aspek rasio h/bt ≥ 4,5, harus | |
| menggunakan prosedur desain alternatif | |
| dan sengkang terbuka (open web | |
| reinforcement), asalkan kecukupan | |
| prosedur dan tulangan telah ditunjukkan | |
| oleh analisis dan persetujuan substansial | |
| dengan hasil uji komprehensif. | |
| Persyaratan tulangan minimum 9.6.4 dan | |
| persyaratan pendetailan 9.7.5 dan 9.7.6.3 | |
| tidak harus dipenuhi. | |
| ==== R9.5.4.7 Hasil eksperimen yang | |
| dijelaskan dalam Lucier et al. (2011a) | |
| menunjukkan bahwa tulangan badan | |
| terbuka yang didesain secara benar | |
| adalah sebuah alternatif yang aman dan | |
| efektif terhadap sengkang tertutup | |
| tradisional untuk spandrel pracetak | |
| dengan h/bt ≥ 4,5. Lucier et al. (2011b) | |
| menyajikan prosedur desain yang | |
| memenuhi ketentuan ini untuk spandrel | |
| langsing dan memaparkan batasan kondisi | |
| dimana prosedur ini berlaku. | |
| ==== 9.6 - Batasan tulangan | |
| ==== R9.6 - Batasan tulangan | |
| ==== 9.6.1 Tulangan lentur minimum pada | |
| balok nonprategang | |
| ==== R9.6.1 Tulangan lentur minimum pada | |
| balok nonprategang | |
| ==== 9.6.1.1 Luas minimum tulangan lentur | |
| As,min, harus disediakan pada tiap | |
| penampang dimana tulangan tarik | |
| dibutuhkan sesuai analisis. | |
| ==== R9.6.1.1 Ketentuan ini dimaksudkan | |
| untuk menghasilkan kekuatan lentur | |
| melebihi kekuatan retak dengan cukup | |
| besar. Tujuannya adalah untuk | |
| menghasilkan sebuah balok yang mampu | |
| bertahan setelah terjadinya retak lentur, | |
| dengan retak dan lendutan yang terlihat, | |
| dengan demikian memperingatkan | |
| kemungkinan kelebihan beban. Balok | |
| dengan tulangan yang lebih sedikit dapat | |
| terjadi kegagalan secara tiba-tiba dengan | |
| terjadinya retak lentur. | |
| Dalam praktiknya, ketentuan ini hanya | |
| mengontrol desain tulangan balok, untuk | |
| arsitektur atau alasan lain, memiliki | |
| penampang lebih besar daripada yang | |
| diperlukan untuk kekuatan. Dengan | |
| sejumlah kecil tulangan tarik dibutuhkan | |
| untuk kekuatan, kekuatan momen | |
| terhitung dari penampang beton bertulang | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 189 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| menggunakan analisis penampang retak | |
| menjadi lebih kecil daripada kekuatan | |
| penampang beton tidak bertulang yang | |
| dihitung dari modulus hancurnya. | |
| Kegagalan seperti kasus ini bisa terjadi | |
| pada retak pertama dan tanpa peringatan. | |
| Untuk mencegah kegagalan seperti itu, | |
| jumlah tulangan tarik minimum diperlukan | |
| baik di daerah momen positif maupun | |
| negatif. | |
| ==== 9.6.1.2 As,min harus lebih besar dari a) dan | |
| b), kecuali disediakan 9.6.1.3. Untuk balok | |
| statis tertentu dengan sayap dalam | |
| keadaan tarik, nilai bw harus lebih kecil dari | |
| bf dan 2bw. | |
| | |
| a) (0,25 sqrt(fc')/fy).bw.d | |
| | |
| b) (1,4/fy).bw.d | |
| | |
| ==== R9.6.1.2 Jika sayap dari suatu | |
| penampang adalah tertarik, jumlah | |
| tulangan tarik yang diperlukan untuk | |
| membuat kekuatan penampang | |
| bertulangan sama dengan kekuatan | |
| penampang tidak bertulang sekitar dua kali | |
| dari penampang persegi panjang atau | |
| kekuatan penampang bersayap dengan | |
| bagian sayap menerima tekan. Jumlah | |
| tulangan tarik minimum lebih banyak | |
| diperlukan pada kantilever dan balok statis | |
| tertentu lainnya dimana tidak ada | |
| kemungkinan untuk redistribusi momen. | |
| ==== 9.6.1.3 Jika As disediakan pada setiap | |
| penampang sekurang-kurangnya | |
| sepertiga lebih besar dari As analisis, | |
| 9.6.1.1 dan 9.6.1.2 tidak perlu dipenuhi. | |
| ==== 9.6.2 Tulangan lentur minimum pada | |
| balok prategang | |
| ==== R9.6.2 Tulangan lentur minimum pada | |
| balok prategang | |
| ==== 9.6.2.1 Untuk pelat dengan tulangan | |
| prategang terlekat, jumlah total As dan Aps | |
| harus cukup untuk mengembangkan | |
| beban terfaktor sekurang-kurangnya 1,2 | |
| kali beban retak dihitung berdasarkan fr | |
| seperti yang diberikan pada 19.2.3. | |
| ==== R9.6.2.1 Tulangan lentur minimum | |
| diperlukan untuk alasan yang sama | |
| dengan balok nonprategang seperti yang | |
| didiskusikan pada R9.6.1.1. | |
| Kegagalan lentur medadak secara tiba-tiba | |
| setelah retak tidak terjadi bila tulangan | |
| prategang adalah tanpa lekatan (ACI | |
| 423.3R); sehingga, persyaratan ini tidak | |
| berlaku untuk komponen struktur dengan | |
| tendon tanpa lekatan. | |
| ==== 9.6.2.2 Untuk balok dengan kekuatan | |
| desain lentur dan geser sekurang-kurangnya | |
| dua kali kekuatan perlu, 9.6.2.1 | |
| tidak perlu terpenuhi. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 190 dari 695 | |
| ==== 9.6.2.3 Untuk balok dengan tendon tanpa | |
| lekatan, luas minimum tulangan ulir | |
| longitudinal dengan lekatan As,min harus: | |
| | |
| As,min=0,004.Act ... (9.6.2.3) | |
| | |
| dimana Act adalah luas penampang yang | |
| berada pada sisi tarik sampai titik berat | |
| penampang bruto. | |
| ==== R9.6.2.3 Tulangan terlekat minimum | |
| diperlukan oleh pasal ini pada balok | |
| prategang menggunakan tendon tanpa | |
| lekatan untuk memastikan perilaku lentur | |
| pada kekuatan ultimit balok, daripada | |
| perilaku pelengkung ikat, dan untuk | |
| membatasi lebar dan spasi retak pada | |
| beban layan ketika tegangan tarik beton | |
| melebihi modulus hancur. Tersedianya | |
| tulangan terlekat minimum membantu | |
| memastikan perilaku yang dapat diterima | |
| pada semua tahap pembebanan. Jumlah | |
| minimum tulangan terlekat adalah | |
| berdasarkan penelitian dengan | |
| membandingkan perilaku balok pascatarik | |
| dengan lekatan dan tanpa lekatan | |
| (Mattock et al. 1971). Luas tulangan | |
| terlekat minimum yang dibutuhkan Pers. | |
| (9.6.2.3) tidak bergantung pada fy | |
| tulangan. | |
| ==== 9.6.3 Tulangan geser minimum | |
| ==== R9.6.3 Tulangan geser minimum | |
| ==== 9.6.3.1 Luas minimum tulangan geser | |
| Av,min harus disediakan pada semua | |
| penampang dimana, Vu > 0,5ϕVc kecuali | |
| untuk kasus pada Tabel 9.6.3.1. Untuk | |
| kasus ini, sekurang-kurangnya Av,min harus | |
| dipasang dimana Vu > ϕVc. | |
| | |
| Tabel 9.6.3.1 ─ Kasus dimana Av,min | |
| tidak diperlukan jika 0,5.ϕVc < Vu < ϕVc | |
| | |
| ==== R9.6.3.1 Tulangan geser menahan | |
| perkembangan retak miring sehingga | |
| daktilitas balok ditingkatkan dan | |
| memberikan peringatan kegagalan. Pada | |
| badan balok yang tidak bertulang, | |
| terbentuknya retak miring mungkin | |
| menyebabkan kegagalan langsung tanpa | |
| peringatan. Tulangan seperti itu sangat | |
| bermanfaat jika balok dikenakan gaya tarik | |
| tak terduga atau beban berlebih. Dengan | |
| demikian, luas tulangan geser minimum | |
| tidak kurang dari yang diberikan pada | |
| Tabel 9.6.3.3 diperlukan, dimana Vu lebih | |
| besar dari 0,5ϕVc, atau lebih besar dari ϕVc | |
| untuk kasus-kasus yang ditunjukkan pada | |
| Tabel 9.6.3.1. | |
| Penelitian (Angelakos et al. 2001; Lubell | |
| et al. 2004; Brown et al. 2006; Becker dan | |
| Buettner 1985; Anderson 1978) telah | |
| menunjukkan bahwa balok tinggi dengan | |
| tulangan sedikit, terutama jika dibuat | |
| dengan beton mutu tinggi atau beton | |
| dengan ukuran agregat kasar yang kecil, | |
| mungkin gagal akibat geser kurang dari Vc | |
| dihitung dari 22.5.5. Balok yang dibebani | |
| terpusat cenderung menunjukan | |
| kerentanan ini. Karena hal ini, | |
| pengecualian untuk jenis balok tertentu | |
| pada Tabel 9.6.3.1 dibatasi untuk kasus | |
| dimana h tidak melebihi 600 mm. Untuk | |
| balok dimana fc' lebih besar dari 48 MPa, | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 191 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| pertimbangan harus diberikan untuk | |
| menyediakan tulangan geser minimum jika | |
| h lebih besar dari 450 mm dan Vu lebih | |
| besar dari 0,5ϕVc. | |
| Pengecualian untuk balok yang dibuat | |
| menggunakan beton serat baja sebagai | |
| alternatif desain untuk penggunaan | |
| tulangan geser, sebagaimana didefinisikan | |
| dalam 22.5.10.5, untuk balok dengan | |
| tulangan longitudinal lentur dimana Vu | |
| tidak melebihi 0,17.sqrt(fc').bw.d . Pasal 26 | |
| menentukan informasi desain dan | |
| persyaratan penerimaan perlu dimasukkan | |
| ke dalam dokumen konstruksi ketika beton | |
| serat baja digunakan untuk keperluan ini. | |
| Balok beton serat dengan dengan serat | |
| baja berkait atau berlekuk, dalam dosis | |
| seperti dipersyaratkan 26.4.2.2 d), telah | |
| ditunjukkan melalui uji laboratorium | |
| menghasilkan kekuatan geser lebih besar | |
| dari 0,29.sqrt(fc').bw.d (Parra-Montesinos 2006). | |
| Belum ada data untuk penggunaan serat | |
| baja sebagai tulangan geser balok beton | |
| yang terpapar klorida dari zat kimia, | |
| garam, air asin, air payau, air laut, atau | |
| semprotan dari sumber-sumber ini. | |
| Bilamana serat baja digunakan sebagai | |
| tulangan geser di lingkungan korosif, | |
| perlindungan korosi seharusnya | |
| dipertimbangkan. | |
| Pelat berusuk tidak disertakan dari | |
| persyaratan tulangan geser minimum | |
| untuk 0,5ϕVc < Vu ≤ ϕVc karena ada | |
| kemungkinan pembagian beban antara | |
| daerah lemah dan kuat. | |
| Bahkan ketika Vu kurang dari 0,5ϕVc, | |
| penggunaan tulangan badan dianjurkan | |
| pada semua balok dengan badan tipis, | |
| komponen pascatarik seperti pelat | |
| berusuk, pelat wafel, balok, dan balok-T, | |
| untuk manahan gaya tarik pada badan | |
| yang dihasilkan dari penyimpangan profil | |
| desain tendon dan untuk menyediakan | |
| pendukung tendon pada profil desain | |
| selama konstruksi. Jika tumpuan yang | |
| memadai tidak disediakan, goyangan | |
| lateral dan penyimpangan lokal dari profil | |
| tendon parabola yang diasumsikan dalam | |
| desain mungkin terjadi selama pegecoran | |
| beton. Dalam kasus seperti itu, | |
| penyimpangan pada tendon cenderung | |
| menjadi lurus saat tendon ditarik. Proses | |
| ini dapat mengakibatkan tegangan tarik | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 192 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| yang besar pada badan, dan keretakan | |
| parah dapat terjadi jika tidak disediakan | |
| tulangan badan. Kelengkungan tidak | |
| diinginkan pada tendon, dan tegangan | |
| tarik pada badan, mungkin dapat | |
| diminimalkan dengan mengikat tendon | |
| secara aman ke sengkang ditahan dengan | |
| kaku oleh kerangka komponen tulangan | |
| lainnya. Jarak maksimum sengkang yang | |
| direkomendasikan untuk tujuan ini adalah | |
| nilai terkecil dari 1,5h atau 1,2 m. Jika | |
| berlaku, ketentuan tulangan geser 9.6.3 | |
| dan 9.7.6.2.2 akan membutuhkan jarak | |
| sengkang yang lebih dekat. | |
| Untuk balok dengan beban berulang, | |
| kemungkinan terbentuknya retak tarik | |
| diagonal miring akibat tegangan yang jauh | |
| lebih kecil daripada akibat beban statis | |
| harus diperhitungkan dalam desain. Dalam | |
| hal ini, gunakan setidaknya tulangan geser | |
| minimum disarankan seperti yang | |
| dinyatakan 9.6.3.3 meskipun pengujian | |
| atau perhitungan berdasarkan beban statis | |
| menunjukan bahwa tulangan geser tidak | |
| diperlukan. | |
| ==== 9.6.3.2 Jika ditunjukkan dalam pengujian | |
| bahwa Mn dan Vn yang dibutuhkan dapat | |
| terpenuhi, 9.6.3.1 tidak perlu dipenuhi. | |
| Pengujian harus mensimulasikan | |
| pengaruh dari beda penurunan, rangkak, | |
| susut, dan perubahan suhu, berdasarkan | |
| perkiraan realistis terhadap pengaruh yang | |
| terjadi dalam masa layan. | |
| ==== R9.6.3.2 Ketika balok diuji untuk | |
| menunjukkan bahwa kekuatan geser dan | |
| lenturnya memadai, dimensi aktual balok | |
| dan kekuatan materialnya telah diketahui. | |
| Oleh karena itu, kekuatan hasil pengujian | |
| dianggap sebagai kekuatan nominal Vn | |
| dan Mn. Mempertimbangkan kekuatan ini | |
| sebagai nilai nominal memastikan bahwa | |
| jika kekuatan material yang sebenarnya di | |
| lapangan kurang dari ditentukan, atau | |
| dimensi balok tidak tepat sehingga | |
| menghasilkan kekuatan balok yang | |
| berkurang, keamanan struktur dapat | |
| dipertahankan karena faktor reduksi | |
| kekuatan ϕ. | |
| ==== 9.6.3.3 Jika tulangan geser diperlukan | |
| dan pengaruh torsional dapat diabaikan | |
| sesuai dengan 9.5.4.1, Av,min harus sesuai | |
| dengan Tabel 9.6.3.3. | |
| | |
| Tabel 9.6.3.3 – Kebutuhan Av,min | |
| | |
| ==== R9.6.3.3 Pengujian (Roller dan Russell | |
| 1990) telah menunjukan perlunya | |
| meningkatkan luas tulangan geser | |
| minimum dengan meningkatnya kekuatan | |
| beton untuk mencegah kegagalan geser | |
| tiba-tiba ketika retak miring muncul | |
| sehingga persamaan (a) dan (c) pada | |
| Tabel 9.6.3.3 menyediakan peningkatan | |
| luas tulangan transversal minimum secara | |
| bertahap dengan peningkatan kekuatan | |
| beton. Persamaan (b) dan (d) pada Tabel | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 193 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| 9.6.3.3 menyediakan luas tulangan | |
| transversal minimum terlepas dari | |
| kekuatan beton dan memenuhi untuk | |
| kekuatan beton kurang dari 30 MPa. | |
| Pengujian (Olesen et al. 1967) dari balok | |
| prategang dengan tulangan badan | |
| minimum berdasarkan 9.6.3.3 | |
| menunjukkan bahwa nilai terendah dari | |
| Av,min dari persamaan (c) dan (e) sudah | |
| cukup untuk menghasilkan perilaku | |
| daktail. Persamaan (e) dibahas dalam | |
| Olesen et al. (1967). | |
| ==== 9.6.4 Tulangan torsi minimum | |
| ==== R9.6.4 Tulangan torsi minimum | |
| ==== 9.6.4.1 Luas minimum tulangan torsi | |
| harus disediakan di seluruh daerah | |
| dimana 𝑻𝑢 ≥ ɸ𝑻𝒕𝒉 sesuai 22.7. | |
| ==== 9.6.4.2 Jika tulangan torsi diperlukan, | |
| tulangan transversal minimum | |
| (Av + 2.At)min/s harus lebih besar dari a) atau | |
| b): | |
| | |
| a) 0,062.sqrt(fc').bw/fyt | |
| | |
| b) 0,35.bw/fyt | |
| | |
| ==== R9.6.4.2 Perbedaan dalam definisi Av dan | |
| At perlu diperhatikan: Av adalah luas dua | |
| kaki sengkang tertutup, sedangkan At | |
| adalah luas satu kaki sengkang tertutup. | |
| Jika sebuah kelompok sengkang memiliki | |
| lebih dari dua kaki, hanya kaki yang | |
| berdekatan ke sisi balok diperhitungkan, | |
| seperti yang dibahas dalam R9.5.4.3. | |
| Pengujian (Roller dan Russell 1990) | |
| balok beton bertulang mutu tinggi telah | |
| menunjukkan bahwa kebutuhan luas | |
| tulangan geser minimum meningkat untuk | |
| mencegah kegagalan geser saat retak | |
| miring terjadi. Meski ada pengujian | |
| terbatas balok beton berkekuatan tinggi | |
| dalam torsi, persamaan untuk luas | |
| minimum sengkang tertutup melintang | |
| telah dibuat konsisten dengan perhitungan | |
| tulangan geser minimum yang diperlukan. | |
| ==== 9.6.4.3 Jika tulangan torsi diperlukan, | |
| tulangan longitudinal minimum At,min harus | |
| lebih kecil dari a) dan b): | |
| | |
| a) 0,42.sqrt(fc').Acp/fyt - (At/s).ph.fyt/fy | |
| | |
| b) 0,42.sqrt(fc').Acp/fyt - (0,175.bw/fyt).ph.fyt/fy | |
| | |
| | |
| ==== R9.6.4.3 Akibat kombinasi torsi dan geser, | |
| momen torsi retak menurun dengan | |
| bekerjanya geser, mengarahkan pada | |
| pengurangan tulangan torsi yang | |
| diperlukan untuk mencegah keruntuhan | |
| getas secara tiba-tiba segera setelah | |
| keretakan. Bila dikenakan torsi murni, | |
| spesimen balok beton bertulang dengan | |
| tulangan torsi kurang dari 1% berdasarkan | |
| volume mengalami kegagalan pada retak | |
| torsi pertama (MacGregor dan Ghoneim | |
| 1995). Pers. 9.6.4.3 (a) didasarkan pada | |
| rasio 2:1 tegangan torsi terhadap | |
| tegangan geser dan menghasilkan rasio | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 194 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| volumetrik tulangan torsi sekitar 0,5 % | |
| (Hsu 1968). Pengujian balok beton | |
| prategang telah menunjukkan bahwa | |
| jumlah yang sama diperlukan untuk | |
| tulangan longitudinal. | |
| ==== 9.7 - Pendetailan penulangan | |
| ==== R9.7 - Pendetailan penulangan | |
| ==== 9.7.1 Umum | |
| ==== 9.7.1.1 Selimut beton untuk penulangan | |
| harus sesuai 20.6.1. | |
| ==== 9.7.1.2 Panjang penyaluran tulangan ulir | |
| dan tulangan prategang harus sesuai 25.4. | |
| ==== 9.7.1.3 Sambungan lewatan tulangan ulir | |
| harus memenuhi sesuai 25.5. | |
| ==== 9.7.1.4 Tulangan bundel harus sesuai | |
| dengan 25.6. | |
| ==== 9.7.2 Spasi tulangan | |
| ==== R9.7.2 Spasi tulangan | |
| ==== 9.7.2.1 Spasi minimum s harus sesuai | |
| 25.2. | |
| ==== 9.7.2.2 Untuk balok nonprategang dan | |
| prategang Kelas C, spasi tulangan | |
| longitudinal terlekat yang terdekat dengan | |
| muka tarik tidak boleh melebihi s sesuai | |
| dengan 24.3. | |
| ==== 9.7.2.3 Untuk balok nonprategang dan | |
| prategang kelas C, dengan h melebihi 900 | |
| mm, tulangan longitudinal samping harus | |
| didistribusikan merata pada kedua muka | |
| samping balok sejarak h/2 dari muka tarik. | |
| Spasi tulangan longitudinal terlekat tidak | |
| boleh melebihi s yang diberikan dalam | |
| 24.3.2, dimana cc adalah selimut bersih | |
| dari muka tulangan samping ke muka | |
| samping balok. Diizinkan untuk | |
| mengikutsertakan tulangan samping pada | |
| perhitungan kekuatan jika analisis | |
| kompatibilitas regangan dilakukan. | |
| ==== R9.7.2.3 Untuk balok yang relatif tinggi, | |
| beberapa tulangan harus ditempatkan | |
| dekat dengan sisi tegak dari daerah tarik | |
| untuk mengontrol retak pada badan | |
| (Frantz and Breen 1980; Frosch 2002), | |
| seperti tampak pada Gambar R9.7.2.3. | |
| Tanpa tulangan bantu tersebut, lebar retak | |
| pada badan akan melampaui tingkat lebar | |
| retak pada tulangan lentur tarik. | |
| Ukuran dari tulangan longitudinal | |
| samping (skin reinforcement) tidak | |
| ditentukan secara khusus; penelitian | |
| menunjukkan bahwa spasi tulangan lebih | |
| penting dibandingkan dengan ukuran | |
| tulangan (Frosch 2002). Batang tulangan | |
| ukuran D10 hingga D16, atau kawat | |
| tulangan yang dilas dengan luas minimum | |
| 210 mm2 per meter tinggi, biasanya | |
| disediakan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 195 dari 695 | |
| | |
| Gambar R9.7.2.3 – Tulangan | |
| longitudinal samping (skin | |
| reinforcement) untuk balok dan pelat | |
| berusuk dengan h > 900 mm | |
| | |
| ==== 9.7.3 Tulangan lentur pada balok | |
| nonprategang | |
| ==== R9.7.3 Tulangan lentur pada balok | |
| nonprategang | |
| ==== 9.7.3.1 Gaya tarik atau tekan terhitung | |
| pada tulangan di setiap penampang pelat | |
| harus disediakan pada tiap sisi dari | |
| penampang. | |
| ==== 9.7.3.2 Lokasi kritis penyaluran tulangan | |
| adalah titik-titik tegangan maksimum dan | |
| titik-titik di sepanjang bentang dimana | |
| tulangan tarik yang dibengkokan atau | |
| diputus tidak diperlukan lagi untuk | |
| menahan lentur. | |
| ==== R9.7.3.2 Pada standar ACI sebelum | |
| tahun 2014, salah satu penampang kritis | |
| didefinisikan sebagai lokasi dimana | |
| tulangan yang berdekatan berhenti atau | |
| dibengkokkan. Pada standar ACI tahun | |
| 2014, penampang kritis ini didefinisikan | |
| ulang, “dimana bengkokan atau | |
| pemutusan tulangan tarik tidak lagi | |
| diperlukan untuk menahan lentur.” | |
| Penampang kritis untuk balok menerus | |
| yang tipikal diindikasikan dengan huruf “c” | |
| untuk titik dengan tegangan maksimum | |
| atau huruf “x” untuk titik dimana bengkokan | |
| atau pemutusan tulangan tarik tidak lagi | |
| diperlukan untuk menahan lentur (Gambar | |
| R.9.7.3.2). Untuk beban merata, tulangan | |
| positif diteruskan sampai ke tumpuan lebih | |
| ditentukan oleh persyaratan 9.7.3.8.1 atau | |
| 9.7.3.8.3 daripada oleh panjang | |
| penyaluran yang diukur dari titik momen | |
| maksimum atau pemutusan tulangan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 196 dari 695 | |
| | |
| Gambar R9.7.3.2 – Penyaluran | |
| tulangan lentur dalam balok menerus | |
| yang tipikal | |
| | |
| ==== 9.7.3.3 Tulangan harus diteruskan | |
| melewati titik dimana tulangan tersebut | |
| tidak lagi diperlukan untuk menahan lentur | |
| dengan jarak setidaknya yang terbesar | |
| dari d dan 12db, kecuali pada tumpuan | |
| sederhana dan kantilever. | |
| ==== R9.7.3.3 Diagram momen yang biasanya | |
| digunakan dalam desain adalah | |
| pendekatan, beberapa pergeseran lokasi | |
| momen maksimum dapat terjadi karena | |
| perubahan pembebanan, penurunan | |
| tumpuan, beban lateral, atau penyebab | |
| lainnya. Retak tarik diagonal dalam | |
| komponen lentur tanpa sengkang mungkin | |
| menggeser lokasi tegangan tarik yang | |
| dihitung sekitar jarak d menuju titik momen | |
| nol. Jika sengkang disediakan, pengaruh | |
| ini berkurang, meskipun masih ada sampai | |
| batas tertentu. | |
| Untuk menyediakan pergeseran di lokasi | |
| momen maksimum, Pasal ini | |
| mensyaratkan perpanjangan penulangan | |
| sejarak d atau 12db di luar titik hitung | |
| dimana tidak lagi diperlukan untuk | |
| menahan lentur, kecuali sebagaimana | |
| seperti diatur dalam peraturan. Titik potong | |
| tulangan untuk memenuhi persyaratan ini | |
| diilustrasikan pada Gambar R9.7.3.2. Jika | |
| ukuran tulangan digunakan berbeda, | |
| perpanjangan harus sesuai dengan | |
| diameter batang tulangan yang dihentikan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 197 dari 695 | |
| ==== 9.7.3.4 Penyaluran tulangan tarik lentur | |
| harus memiliki panjang penyaluran paling | |
| sedikit ℓd melewati titik dimana tulangan | |
| tarik yang dibengkokan atau diputus tidak | |
| diperlukan lagi untuk menahan lentur. | |
| ==== R9.7.3.4 Tegangan puncak lokal ada di | |
| tulangan yang tersisa di mana tulangan | |
| berdekatan diputus di daerah tarik. Pada | |
| Gambar R9.7.3.2, huruf "x" digunakan | |
| untuk menunjukkan titik di mana | |
| pemutusan tulangan tarik tidak lagi | |
| diperlukan untuk menahan lentur. Jika | |
| tulangan terputus di lokasi ini (lokasi | |
| pemotongan yang diperlukan berada di | |
| luar titik ini sesuai dengan 9.7.3.3), | |
| tegangan puncak di batang tulangan yang | |
| menerus akan mencapai fy di "x". Oleh | |
| karena itu, tulangan menerus diperlukan | |
| untuk mendapatkan perpanjangan 𝓵𝒅 | |
| penuh seperti yang ditunjukkan. | |
| ==== 9.7.3.5 Tulangan tarik lentur tidak boleh | |
| dihentikan pada area tarik kecuali a), b), | |
| atau c) terpenuhi: | |
| | |
| a) Vu ≤ (2/3)ϕVn pada titik putus (cutoff) | |
| b) Untuk tulangan D36 atau yang lebih | |
| kecil, luas tulangan yang diteruskan dua | |
| kali lipat dari luas yang dibutuhkan | |
| untuk lentur pada titik putus dan Vu ≤ | |
| (3/4) ϕVn. | |
| c) Luas sengkang berlebih yang | |
| diperlukan untuk geser disediakan di | |
| sepanjang pemutusan tulangan atau | |
| kawat sejarak 3/4d dari titik pemutusan | |
| tulangan. Luas sengkang berlebih | |
| harus tidak boleh kurang dari 0,41bws/fyt. | |
| Spasi s tidak boleh melebihi d/(8βb). | |
| | |
| ==== R9.7.3.5 Pengurangan kekuatan geser | |
| dan hilangnya daktilitas ketika tulangan | |
| terpotong di daerah tarik, seperti pada | |
| Gambar R9.7.3.2, telah dilaporkan. Pasal | |
| ini tidak mengizinkan penulangan lentur | |
| untuk dihentikan di daerah tarik kecuali | |
| kondisi tambahan dipenuhi. Retak lentur | |
| cenderung terbuka pada tingkat beban | |
| rendah di mana setiap penulangan | |
| diputuskan di daerah tarik. Jika tegangan | |
| dalam penulangan menerus dan kekuatan | |
| geser dekat dengan nilai-nilai yang | |
| membatasi, retak tarik diagonal cenderung | |
| berkembang sebelum waktunya dari | |
| retakan lentur ini. Retak diagonal | |
| cenderung tidak terbentuk jika tegangan | |
| geser rendah ( 9.7.3.5 (a)) atau tegangan | |
| tulangan lentur rendah ( 9.7.3.5 (b)). Retak | |
| diagonal dapat dikekang oleh spasi | |
| sengkang yang rapat ( 9.7.3.5 (c)). | |
| Persyaratan ini tidak dimaksudkan untuk | |
| diterapkan pada sambungan tarik yang | |
| tercakup oleh 25.5. | |
| ==== 9.7.3.6 Pengangkuran yang cukup harus | |
| disediakan untuk tulangan tarik dimana | |
| tegangan tulangan tidak proporsional | |
| dengan momen, seperti pada pelat miring, | |
| pelat berundak, pelat tirus, atau dimana | |
| tulangan tarik tidak sejajar dengan | |
| permukaan tekan. | |
| ==== 9.7.3.7 Penyaluran tulangan tarik akibat | |
| lentur sepanjang badan diangkur atau | |
| dibuat menerus dengan tulangan pada sisi | |
| balok yang berlawanan harus diizinkan. | |
| ==== R9.7.3.7 Sebuah tulangan ditekuk ke sisi | |
| luar balok dan menerus boleh dianggap | |
| efektif dalam mencapai 9.7.3.3 hingga titik | |
| di mana tulangan melewati tengah dari | |
| tinggi komponen. | |
| ==== 9.7.3.8 Pemutusan tulangan | |
| ==== R9.7.3.8 Pemutusan tulangan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 198 dari 695 | |
| ==== 9.7.3.8.1 Pada tumpuan sederhana, | |
| setidaknya sepertiga dari tulangan momen | |
| positif maksimum harus diteruskan | |
| sepanjang bawah balok sampai ke | |
| tumpuan, kecuali untuk balok pracetak | |
| dimana tulangan tersebut harus diteruskan | |
| sekurang-kurangnya sampai pusat | |
| panjang landasan. | |
| ==== R9.7.3.8.1 Penulangan momen positif | |
| diperpanjang ke dalam tumpuan untuk | |
| menangani pergeseran momen karena | |
| perubahan pembebanan, penurunan | |
| tumpuan, dan beban lateral. Hal ini juga | |
| meningkatkan integritas struktur. | |
| Untuk balok pracetak, toleransi dan | |
| selimut beton harus dipertimbangkan | |
| untuk menghindari tertumpu pada beton | |
| polos di mana tulangan telah dihentikan. | |
| ==== 9.7.3.8.2 Pada tumpuan lain, sedikitnya | |
| seperempat dari tulangan momen positif | |
| maksimum harus diteruskan sepanjang | |
| bawah balok ke tumpuan sekurangkurangnya | |
| 150 mm dan, jika balok | |
| merupakan bagian dari sistem penahan | |
| beban lateral utama, harus diangkur untuk | |
| menghasilkan fy pada sisi tumpuan. | |
| ==== R9.7.3.8.2 Penyaluran tulangan momen | |
| positif pada tumpuan diperlukan untuk | |
| balok yang merupakan bagian dari sistem | |
| penahan beban lateral utama untuk | |
| memberikan daktilitas dalam hal momen | |
| bolak-balik. | |
| ==== 9.7.3.8.3 Pada tumpuan sederhana dan | |
| titik balik, db untuk tulangan tarik momen | |
| positif harus dibatasi sedemikian rupa | |
| sehingga ℓd dapat memenuhi a) atau b). | |
| Jika tulangan terputus melewati garis | |
| tengah tumpuan dengan ujung kait standar | |
| atau pengangkuran mekanis yang | |
| setidaknya setara dengan kait standar, a) | |
| atau b) tidak perlu dipenuhi. | |
| | |
| a) 𝓵𝒅 ≤ (1,3Mn/Vu + 𝓵a ) jika ujung tulangan | |
| dikekang oleh reaksi tekan | |
| b) 𝓵𝒅 ≤ (𝑴𝒏 ⁄ 𝑽𝒖 + 𝓵𝒂) jika ujung tulangan | |
| tidak dikekang oleh reaksi tekan | |
| | |
| Mn dihitung dengan asumsi semua | |
| tegangan tulangan pada penampang | |
| mencapai fy dan Vu dihitung pada | |
| penampang tersebut. Pada tumpuan, ℓa | |
| adalah panjang penyaluran yang melewati | |
| pusat tumpuan. Pada titik balik, ℓa adalah | |
| panjang penyaluran yang melewati titik | |
| balik, dibatasi dengan nilai terbesar dari d | |
| atau 12db. | |
| ==== R9.7.3.8.3 Diameter tulangan tarik | |
| momen positif dibatasi untuk menjaga | |
| bahwa tulangan dapat disalurkan | |
| sependek mungkin sehingga kapasitas | |
| momen adalah lebih besar daripada | |
| momen yang bekerja sepanjang bentang | |
| balok. Sebagaimana diilustrasikan dalam | |
| diagram momen Gambar R9.7.3.8.3 (a), | |
| kemiringan dari diagram momen adalah | |
| Vu, sedangkan kemiringan penyaluran | |
| momen adalah Mn / 𝓵𝒅, dimana Mn adalah | |
| kekuatan lentur nominal penampang. | |
| Dengan mengukur penulangan | |
| sedemikian rupa sehingga kapasitas | |
| kemiringan Mn / 𝓵𝒅 sama atau melebihi | |
| tingkat kemiringan yang diperlukan Vu, | |
| penyaluran yang tepat akan terpenuhi. | |
| Oleh karena itu, Mn/Vu menunjukkan | |
| panjang penyaluran yang tersedia. Pada | |
| kondisi tumpuan menguntungkan, | |
| peningkatan 30 persen untuk Mn/Vu | |
| diizinkan ketika ujung tulangan dikekang | |
| oleh reaksi tekan. | |
| Penerapan dari ketentuan ini | |
| diilustrasikan pada Gambar. R9.7.3.8.3 (b) | |
| untuk tumpuan sederhana dan pada | |
| Gambar. R9.7.3.8.3 (c) untuk titik belok | |
| (inflection). Sebagai contoh, ukuran | |
| tulangan disediakan pada tumpuan | |
| sederhana terpenuhi hanya jika batang | |
| tulangan yang bersesuaian, ℓd, dihitung | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 199 dari 695 | |
| PENJELASAN | |
| sesuai dengan 25.4.2, tidak melebihi | |
| 1,3Mn/Vu + 𝓵𝒂. | |
| Besaran ℓd digunakan pada titik belok | |
| dibatasi oleh tinggi efektif dari komponen d | |
| atau 12 kali diameter tulangan (12db), | |
| dipilih yang terbesar. Pembatasan 𝓵𝒂 | |
| ditentukan karena data hasil uji tidak | |
| tersedia untuk menunjukkan bahwa | |
| panjang penjangkaran ujung akan | |
| sepenuhnya efektif dalam menyalurkan | |
| tulangan yang memiliki jarak yang pendek | |
| antara titik infleksi dan titik tegangan | |
| maksimum. | |
| | |
| Gambar R9.7.3.8.3 – Penentuan | |
| ukuran batang maksimum sesuai | |
| dengan 9.7.3.8.3. | |
| | |
| ==== 9.7.3.8.4 Setidaknya sepertiga dari | |
| tulangan momen negatif pada tumpuan | |
| harus memiliki panjang penyaluran | |
| melewati titik balik sekurang-kurangnya | |
| terbesar dari d, 12db, dan ℓn/16. | |
| ==== 9.7.4 Tulangan lentur pada balok | |
| prategang | |
| ==== R9.7.4 Tulangan lentur pada balok | |
| prategang | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 200 dari 695 | |
| ==== 9.7.4.1 Tendon eksternal harus | |
| dilekatkan pada komponen struktur | |
| sehingga mampu mempertahankan | |
| eksentrisitas yang ditetapkan antara | |
| tendon dan titik berat beton pada semua | |
| rentang lendutan komponen struktur yang | |
| diantisipasi. | |
| ==== R9.7.4.1 Tendon eksternal sering | |
| dipasang pada balok beton di berbagai | |
| lokasi di antara pengangkuran, seperti | |
| tengah bentang, titik perempatan, atau titik | |
| pertigaan, untuk pengaruh keseimbangan | |
| beban yang diharapkan, untuk tempat | |
| kedudukan tendon, atau untuk mengatasi | |
| perihal getaran tendon. Pertimbangan | |
| harus diberikan pada pengaruh yang | |
| disebabkan oleh pergeseran profil tendon | |
| dalam hubungan dengan titik berat beton | |
| ketika komponen mengalami deformasi | |
| akibat pengaruh beban prategang dan | |
| beban yang dikerjakan. | |
| ==== 9.7.4.2 Jika tulangan nonprategang | |
| diperlukan untuk kekuatan lentur, | |
| persyaratan pendetailan 9.7.3 harus | |
| dipenuhi. | |
| ==== R9.7.4.2 Penulangan nonprategang | |
| harus disalurkan untuk mencapai gaya | |
| beban terfaktor. Persyaratan 9.7.3 | |
| menentukan bahwa penulangan dengan | |
| lekatan diperlukan untuk kekuatan lentur | |
| akibat beban terfaktor tersalurkan untuk | |
| mencapai gaya tarik atau tekan. | |
| ==== 9.7.4.3 Pemutusan tulangan prategang | |
| ==== 9.7.4.3.1 Daerah pengakuran pascatarik | |
| harus didesain dan didetailkan sesuai | |
| 25.9. | |
| ==== 9.7.4.3.2 Angkur pascatarik dan kopler | |
| (coupler) harus didesain dan didetailkan | |
| sesuai 25.8. | |
| ==== 9.7.4.4 Pemutusan tulangan ulir balok | |
| dengan tendon tanpa lekatan | |
| ==== R9.7.4.4 Pemutusan tulangan ulir pada | |
| balok dengan tendon tanpa lekatan | |
| ==== 9.7.4.4.1 Panjang tulangan ulir yang | |
| diperlukan 7.6.2.3 harus sesuai a) dan b): | |
| a) Sekurang-kurangnya ℓn/3 di area | |
| momen positif dan dipusatkan di daerah | |
| tersebut | |
| b) Sekurang-kurangnya ℓn/6 di setiap sisi | |
| muka tumpuan | |
| ==== R9.7.4.4.1 Panjang minimum untuk | |
| penulangan dengan lekatan disyaratkan | |
| 9.6.2.3. Penelitian (Odello dan Mehta | |
| 1967) pada bentang menerus | |
| menunjukkan bahwa panjang minimum ini | |
| memberikan perilaku memuaskan akibat | |
| beban layan dan kondisi beban berfaktor. | |
| ==== 9.7.5 Tulangan torsi longitudinal | |
| ==== R9.7.5 Tulangan torsi longitudinal | |
| ==== 9.7.5.1 Jika tulangan torsi diperlukan, | |
| tulangan torsi longitudinal harus | |
| didistribusikan di sekeliling sisi sengkang | |
| tertutup yang memenuhi 25.7.1.6 atau | |
| sengkang pengekang dengan spasi tidak | |
| lebih dari 300 mm. Tulangan longitudinal | |
| harus berada di dalam sengkang atau | |
| ==== R9.7.5.1 Tulangan longitudinal | |
| diperlukan untuk menahan jumlah gaya | |
| tarik longitudinal akibat torsi. Karena gaya | |
| bekerja sepanjang titik berat dari | |
| penampang, titik berat dari penulangan | |
| longitudinal tambahan untuk torsi harus | |
| bertemu dengan titik berat dari | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 201 dari 695 | |
| STANDAR | |
| sengkang pengekang, dan sekurangkurangnya | |
| satu tulangan longitudinal atau | |
| tendon harus ditempatkan di setiap sudut. | |
| PENJELASAN | |
| penampang tersebut. Pasal ini | |
| mensyaratkan tulangan longitudinal | |
| didistribusikan di sekeliling sengkang | |
| tertutup. Tulangan longitudial atau tendon | |
| diperlukan di setiap sudut sengkang untuk | |
| menyediakan pengangkuran bagi kaki | |
| sengkang. Tulangan sudut juga ditemukan | |
| efektif dalam menyalurkan kekuatan | |
| torsional dan mengendalikan retak. | |
| ==== 9.7.5.2 Tulangan torsi longitudinal harus | |
| memiliki diameter sekurang-kurangnya | |
| 0,042 kali spasi tulangan transversal, tapi | |
| tidak kurang dari 10 mm. | |
| ==== 9.7.5.3 Tulangan torsi longitudinal harus | |
| diteruskan sejarak sekurang-kurangnya | |
| (bt + d)melewati titik yang disyaratkan oleh | |
| analisis. | |
| ==== R9.7.5.3 Jarak (bt + d) di luar titik di mana | |
| tulangan torsi longitudinal dihitung tidak | |
| lagi diperlukan adalah lebih besar dari | |
| jarak yang digunakan untuk tulangan | |
| geser dan lentur karena retak tarik | |
| diagonal torsi berkembang dalam bentuk | |
| heliks. Jarak yang sama diperlukan | |
| 9.7.6.3.2 untuk tulangan torsi transversal. | |
| ==== 9.7.5.4 Tulangan torsi longitudinal harus | |
| disalurkan pada muka tumpuan pada | |
| kedua ujung balok. | |
| ==== R9.7.5.4 Penulangan torsi longitudinal | |
| yang diperlukan pada tumpuan harus | |
| diangkur memadai ke tumpuan. Panjang | |
| penanaman yang cukup harus disediakan | |
| di luar muka bagian dalam dari tumpuan | |
| untuk menyalurkan gaya tarik yang | |
| diperlukan pada batang tulangan atau | |
| tendon. Untuk batang tulangan, ini | |
| mungkin memerlukan tulangan kait atau | |
| tulangan horizontal bentuk U yang | |
| dilewatkan dengan tulangan longitudinal | |
| torsi. | |
| ==== 9.7.6 Tulangan transversal | |
| ==== R9.7.6 Tulangan transversal | |
| ==== 9.7.6.1 Umum | |
| ==== 9.7.6.1.1 Tulangan transversal harus | |
| sesuai pasal ini. Syarat yang paling ketat | |
| harus diterapkan. | |
| ==== 9.7.6.1.2 Pendetailan tulangan | |
| transversal harus sesuai 25.7. | |
| ==== 9.7.6.2 Geser | |
| ==== 9.7.6.2.1 Jika diperlukan, tulangan geser | |
| harus disediakan menggunakan | |
| sengkang, sengkang tertutup, atau | |
| tulangan longitudinal yang dibengkokkan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 202 dari 695 | |
| ==== 9.7.6.2.2 Spasi maksimum tulangan | |
| geser harus sesuai dengan Tabel | |
| 9.7.6.2.2. | |
| | |
| Tabel 9.7.6.2.2 – Spasi maksimum | |
| tulangan geser | |
| | |
| ==== 9.7.6.2.3 Sengkang miring dan tulangan | |
| longitudinal yang dibengkokkan | |
| difungsikan sebagai tulangan geser harus | |
| memiliki spasi sehingga setiap garis 45- | |
| derajat, menerus d ⁄ 2 ke arah reaksi dari | |
| setengah tinggi komponen ke tulangan | |
| tarik longitudinal, harus disilang sekurangkurangnya | |
| satu garis tulangan geser. | |
| ==== 9.7.6.2.4 Tulangan longitudinal | |
| dibengkokkan difungsikan sebagai | |
| tulangan geser, jika diteruskan ke daerah | |
| tarik, harus menerus dengan tulangan | |
| longitudinal dan, jika diteruskan ke daerah | |
| tekan, harus diangkur d ⁄ 2 melewati | |
| setengah tinggi komponen. | |
| ==== 9.7.6.3 Torsi | |
| ==== R9.7.6.3 Torsi | |
| ==== 9.7.6.3.1 Jika diperlukan, tulangan torsi | |
| transversal harus berupa sengkang | |
| tertutup memenuhi 25.7.1.6 atau | |
| sengkang pengekang tertutup. | |
| ==== R9.7.6.3.1 Sengkang harus berupa | |
| sengkang tertutup karena retak miring | |
| akibat torsi dapat terjadi pada semua sisi | |
| suatu komponen. | |
| Dalam kasus suatu penampang beban | |
| utamanya adalah torsi, selimut beton luar | |
| yang menyelimuti sengkang terlepas pada | |
| gaya torsi yang tinggi (Mitchell and Collins | |
| 1976). Hal ini membuat sambungan | |
| lewatan sengkang tidak efektif, | |
| menyebabkan keruntuhan torsi yang | |
| prematur (Behera and Rajagopalan 1969). | |
| Maka dari itu, sengkang tertutup tidak | |
| boleh dibuat dari sepasang sengkang-U | |
| yang dirangkai satu sama lain. | |
| ==== 9.7.6.3.2 Tulangan torsi longitudinal | |
| harus diteruskan sejarak sekurang- | |
| ==== R9.7.6.3.2 Jarak (bt + d) di luar titik yang | |
| mana tulangan torsi transversal dihitung | |
| tidak diperlukan lagi lebih besar dari yang | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 203 dari 695 | |
| STANDAR | |
| kurangnya (bt + d) melewati titik yang | |
| disyaratkan oleh analisis. | |
| PENJELASAN | |
| digunakan untuk geser dan tulangan lentur | |
| karena retak tarik diagonal akibat torsi | |
| terjadi dalam bentuk melingkar. Jarak yang | |
| sama diperlukan 9.7.5.3 untuk tulangan | |
| torsi longitudinal. | |
| ==== 9.7.6.3.3 Spasi tulangan torsi transversal | |
| tidak boleh melebihi ph ⁄ 8 dan 300 mm. | |
| ==== R9.7.6.3.3 Spasi tulangan torsi | |
| transversal dibatasi untuk memastikan | |
| penyaluran kekuatan torsi pada balok, | |
| mencegah kehilangan kekakuan torsional | |
| yang besar setelah retak, dan mengontrol | |
| lebar retak. Untuk penampang persegi, | |
| batasan ph ⁄ 8 membutuhkan sengkang | |
| kurang lebih d ⁄ 2, terkait dengan 9.7.6.2. | |
| ==== 9.7.6.3.4 Untuk penampang berlubang, | |
| jarak dari garis pusat tulangan torsi | |
| transversal ke dalam muka dinding | |
| penampang berlubang harus sekurang-kurangnya | |
| 0,5.A0h/ph . | |
| ==== R9.7.6.3.4 Tulangan torsi transversal | |
| dalam penampang berlubang harus | |
| ditempatkan pada setengah tebal luar | |
| dinding yang efektif untuk torsi dimana | |
| ketebalan dinding dapat diambil sebesar | |
| 𝑨𝒐𝒉 ⁄ 𝒑𝒉 . | |
| ==== 9.7.6.4 Dukungan lateral tulangan tekan | |
| ==== R9.7.6.4 Dukungan lateral tulangan | |
| tekan | |
| ==== 9.7.6.4.1 Tulangan transversal harus | |
| disediakan sepanjang bentang dimana | |
| tulangan tekan longitudinal diperlukan. | |
| Dukungan lateral tulangan tekan | |
| longitudinal harus disediakan sengkang | |
| tertutup atau sengkang tertutup sesuai | |
| 9.7.6.4.2 hingga 9.7.6.4.4. | |
| ==== R9.7.6.4.1 Tulangan tekan pada balok | |
| harus dilingkupi dengan tulangan | |
| transversal untuk mencegah tekuk. | |
| ==== 9.7.6.4.2 Ukuran tulangan transversal | |
| harus sekurang-kurangnya a) atau b). | |
| Kawat ulir atau jaring kawat las dengan | |
| luasan yang sama diperbolehkan. | |
| a) D10 untuk tulangan longitudinal dengan | |
| diameter D32 atau lebih kecil | |
| b) D13 untuk tulangan longitudinal dengan | |
| diameter D36 dan lebih besar dan untuk | |
| bundel tulangan longitudinal. | |
| ==== 9.7.6.4.3 Spasi tulangan transversal | |
| harus tidak melebihi sekurang-kurangnya | |
| a) hingga c): | |
| a) 16db tulangan longitudinal | |
| b) 48db tulangan transversal | |
| c) Dimensi terkecil balok | |
| ==== 9.7.6.4.4 Tulangan tekan longitudinal | |
| harus diatur sedemikian hingga tiap sudut | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 204 dari 695 | |
| dan tulangan tekan bergantian harus | |
| dikelilingi oleh sudut tulangan transversal | |
| dengan sudut tekuk tidak lebih dari 135 | |
| derajat, dan jarak bersih antar tulangan | |
| sengkang tidak boleh melebihi 150 mm. | |
| ==== 9.7.7 Tulangan integritas struktur pada | |
| balok dicor di tempat. | |
| ==== R9.7.7 Tulangan integritas struktur pada | |
| balok dicor di tempat – Pengalaman telah | |
| menunjukkan bahwa integritas | |
| keseluruhan struktur dapat ditingkatkan | |
| cukup besar dengan perubahan kecil pada | |
| pendetailan tulangan dan sambungan. | |
| Inilah tujuan dari bagian ini untuk | |
| meningkatkan kekuatan dan daktilitas | |
| struktur sehingga saat terjadinya | |
| kerusakan pada komponen pendukung | |
| utama atau kejadian pembebanan | |
| abnormal, kerusakan yang terjadi dapat | |
| dilokalisir dan struktur memiliki | |
| kemungkinan lebih tinggi untuk menjaga | |
| kestabilan secara menyeluruh. | |
| Dengan rusaknya tumpuan, tulangan | |
| atas menerus melewati tumpuan, namun | |
| tidak terkekang oleh sengkang, akan | |
| cenderung lepas dari beton dan tidak akan | |
| memberikan aksi catenary yang diperlukan | |
| sebagai rantai pengikat pada tumpuan | |
| yang rusak. Dengan membuat sebagian | |
| dari tulangan bawah menerus, aksi | |
| catenary dapat diberikan. | |
| Jika tinggi dari suatu balok menerus | |
| berubah pada suatu tumpuan, tulangan | |
| bawah dalam komponen yang lebih tinggi | |
| harus dihentikan ke dalam tumpuan | |
| dengan sebuah bengkokan standar atau | |
| tulangan berkepala dan tulangan bawah di | |
| dalam komponen yang lebih rendah harus | |
| diteruskan ke dalam dan tersalurkan | |
| sepenuhnya di dalam komponen yang | |
| lebih tinggi. | |
| ==== 9.7.7.1 Untuk balok sepanjang keliling | |
| struktur, tulangan integritas struktur harus | |
| sesuai a) hingga c): | |
| a) Sekurang-kurangnya seperempat dari | |
| tulangan maksimum momen positif, | |
| namun tidak kurang dari dua tulangan | |
| atau strand, harus menerus. | |
| b) Sekurang-kurangnya seperenam | |
| tulangan momen negatif tumpuan, | |
| namun tidak kurang dari dua tulangan | |
| atau strand, harus menerus. | |
| ==== R9.7.7.1 Tersedianya tulangan atas dan | |
| bawah yang menerus di sekeliling balok | |
| atau tepi balok memberikan ikatan | |
| menerus di sekeliling struktur. Hal ini | |
| bukan bertujuan untuk memberikan suatu | |
| ikatan tarik tulangan menerus dengan | |
| ukuran tetap disekitar keseluruhan keliling | |
| suatu struktur, namun lebih pada | |
| keperluan dimana setengah dari tulangan | |
| lentur atas diperlukan untuk diperpanjang | |
| melewati titik belok oleh 9.7.3.8.4 untuk | |
| lebih diperpanjang dan ditekuk pada atau | |
| dekat tengah bentang seperti disyaratkan | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 205 dari 695 | |
| c) Tulangan longitudinal integritas struktur | |
| harus dikelilingi oleh sengkang tertutup | |
| sesuai 25.7.1.6 atau sengkang tertutup | |
| sepanjang bentang bersih balok. | |
| PENJELASAN | |
| 9.7.7.5. Demikian juga halnya, tulangan | |
| bawah perlu diperpanjang ke tumpuan | |
| seperti pada 9.7.3.8.2 harus dibuat | |
| menerus atau disambung dengan tulangan | |
| bawah dari bentang terdekat. Pada | |
| tumpuan tidak menerus, tulangan | |
| longitudinal diangkur seperti disyaratkan | |
| 9.7.7.4. | |
| Gambar R9.7.7.1 memperlihatkan | |
| sebuah contoh dari sengkang ganda yang | |
| memenuhi persyaratan 9.7.7.1 c) dan | |
| 9.7.7.2 b). Kait 90-derajat dari sengkang | |
| tutup ditempatkan pada sisi pelat sehingga | |
| terkekang dengan baik. Sepasang | |
| sengkang-U yang berlewatan satu sama | |
| lain seperti didefinisikan 25.7.1.7 tidak | |
| diizinkan pada balok berangkai atau balok | |
| tepi. Dalam kejadian rusaknya sisi selimut | |
| beton, tulangan longitudinal atas | |
| cenderung untuk lepas dari beton dan | |
| tidak akan cukup terkekang oleh | |
| sambungan lewatan sengkang yang | |
| terbuka. Maka dari itu, tulangan | |
| longitudinal tidak akan memberikan aksi | |
| catenary untuk menjembatani daerah yang | |
| runtuh. Lebih jauh, sambungan sengkang- | |
| U tidak akan efektif pada torsi tinggi seperti | |
| yang didiskusikan pada R9.7.6.3.1. | |
| | |
| Gambar R9.7.7.1 – Contoh dari | |
| sengkang terdiri atas dua bagian yang | |
| memenuhi persyaratan 9.7.7.1c) dan | |
| 9.7.7.2b) | |
| | |
| ==== 9.7.7.2 Selain balok perimeter, tulangan | |
| integritas struktur harus sesuai a) atau b): | |
| a) Sekurang-kurangnya seperempat dari | |
| tulangan maksimum momen positif, | |
| namun tidak kurang dari dua tulangan | |
| atau strand, harus menerus. | |
| b) Tulangan longitudinal harus dikelilingi | |
| oleh sengkang tertutup sesuai 25.7.1.6 | |
| ==== R9.7.7.2 Pada tumpuan tidak menerus, | |
| tulangan longitudinal diangkur seperti | |
| disyaratkan 9.7.7.4 | |
| R9.7.7.1 menyediakan contoh | |
| sengkang dua-bagian yang memenuhi | |
| 9.7.7.2b). | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 206 dari 695 | |
| STANDAR | |
| atau sengkang tertutup sepanjang | |
| bentang bersih balok. | |
| ==== 9.7.7.3 Tulangan integritas struktur | |
| longitudinal harus melewati daerah yang | |
| dibatasi oleh tulangan longitudinal kolom. | |
| ==== R9.7.7.3 Dalam kasus dimana dinding | |
| menyediakan dukungan vertikal, tulangan | |
| longitudinal harus melewati atau diangkur | |
| ke dalam dinding. | |
| ==== 9.7.7.4 Tulangan integritas struktur | |
| longitudinal pada tumpuan tidak menerus | |
| harus diangkur untuk menyalurkan fy pada | |
| muka tumpuan. | |
| ==== 9.7.7.5 Jika sambungan diperlukan | |
| tulangan menerus integritas struktur, | |
| tulangan harus disambung sesuai a) dan | |
| b): | |
| a) Tulangan momen positif harus | |
| disambung pada atau dekat tumpuan. | |
| b) Tulangan momen negatif harus | |
| disambung pada atau dekat tengah | |
| bentang. | |
| ==== 9.7.7.6 Sambungan harus berupa | |
| mekanis penuh, las penuh, atau | |
| sambungan lewatan tarik Kelas B. | |
| | |
| [ Lanjut Ke 9.8 - Sistem pelat berusuk satu arah | |
| nonprategang | |
| ... ] | |
| | |
| | |
