==== 8. PASAL 8 – PELAT DUA ARAH | |
==== 8.1 - Ruang lingkup | |
==== 8.1.1 Ketentuan pasal ini berlaku untuk | |
desain sistem pelat prategang dan | |
nonprategang yang ditulangi untuk lentur | |
dua arah, dengan atau tanpa balok di antara | |
tumpuannya, termasuk a) hingga d): | |
a) Pelat solid | |
b) Pelat yang dicor di tempat, lantai baja | |
nonkomposit | |
c) Pelat beton komposit yang dicor secara | |
terpisah yang selanjutnya disambung | |
sedemikian hingga semua elemen | |
memikul beban sebagai satu kesatuan | |
d) Sistem pelat berusuk dua arah sesuai | |
==== 8.8 | |
==== R8.1 - Ruang lingkup | |
Metode desain dalam pasal ini | |
berdasarkan pada analisis hasil pengujian | |
yang panjang (Burns dan Hemakom 1977; | |
Gamble et al. 1969; Gerber dan Burns | |
1971; Guralnick dan LaFraugh 1963; | |
Hatcher et al. 1965, 1969; Hawkins 1981; | |
Jirsa et al. 1966; PTI DC10.5; Smith dan | |
Burns 1974; Scordelis et al. 1959; | |
Vanderbilt et al. 1969; Xanthakis dan Sozen | |
1963) dari berbagai berbagai catatan yang | |
diakui tentang sistem pelat. Prinsip dasar | |
desain berlaku untuk semua sistem struktur | |
bidang yang mengalami beban transversal. | |
Beberapa aturan desain yang spesifik yang | |
membatasi jenis struktur yang diterapkan | |
pasal ini. Sistem pelat umum yang didesain | |
sesuai pasal ini termasuk slab datar (flat | |
slabs), pelat datar (flat plates), pelat dua | |
arah, dan slab wafel (waffle slabs). Pelat | |
berpanel dua arah, balok lebar (wideband), | |
sistem balok. | |
Pasal ini tidak membahas pelat di atas | |
tanah yang tidak menyalurkan beban | |
vertikal dari bagian lain struktur ke tanah. | |
Untuk pelat dengan balok, prosedur | |
desain pada pasal ini hanya berlaku ketika | |
balok terletak di tepi panel dan ketika balok | |
ditumpu oleh kolom atau tumpuan lain yang | |
tidak mengalami lendutan pada tepi panel. | |
Pelat dua arah dengan balok dalam satu | |
arah, dengan kedua pelat dan balok yang | |
ditumpu oleh balok gelagar (girder) pada | |
arah lainnya, dapat didesain menurut | |
persyaratan umum pasal ini. Desain | |
semacam itu harus berbasis pada analisis | |
yang kompatibel dengan posisi lendutan | |
balok tumpuan dan balok gelagar. | |
Untuk pelat yang ditumpu oleh dinding, | |
prosedur perancangan dalam pasal ini | |
yaitu mengasumsikan dinding tersebut | |
sebagai elemen balok yang mempunyai | |
kekakuan tak terhingga; Oleh karena itu, | |
setiap dinding harus dapat menumpu | |
panjang keseluruhan dari tepi panel (lihat | |
==== 8.4.1.7). Dinding dengan lebar kurang dari | |
panjang keseluruhan dapat diasumsikan | |
sebagai elemen kolom. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 132 dari 695 | |
==== 8.2 - Umum | |
==== 8.2.1 Sistem pelat diizinkan untuk didesain | |
dengan prosedur yang memenuhi kondisi | |
kesetimbangan dan kompatibilitas | |
geometrik, yang memenuhi kekuatan | |
desain di setiap penampang paling sedikit | |
sama dengan kekuatan perlu, dan semua | |
persyaratan kemampuan layan terpenuhi. | |
Metode desain langsung pada 8.10 atau | |
metode rangka ekuivalen pada 8.11 | |
diizinkan untuk desain apabila sesuai. | |
==== R8.2 - Umum | |
==== R8.2.1 Bagian ini mengizinkan desain | |
yang didasarkan pada prinsip dasar | |
mekanika struktur, yang dapat | |
menunjukkan secara jelas bahwa semua | |
kriteria kekuatan dan kemampuan layan | |
dipenuhi. Desain pelat didapatkan melalui | |
kombinasi penggunaan solusi klasik | |
berdasarkan prinsip kontinum elastis linier, | |
metode numerik yang berdasarkan pada | |
elemen diskrit, atau analisis garis leleh, | |
termasuk, dalam semua kasus, evaluasi | |
kondisi tegangan di sekitar tumpuan yang | |
berhubungan dengan torsi, geser, serta | |
lentur. Desain sistem pelat melibatkan lebih | |
dari sekedar analisis; setiap penyimpangan | |
dalam dimensi fisik pelat dari praktek | |
umum harus dibuktikan dengan | |
pengetahuan tentang beban yang akan | |
terjadi dan keandalan dari perhitungan | |
tegangan dan deformasi struktur tersebut. | |
Untuk analisis beban gravitasi sistem | |
pelat dua arah, dua metode analisis | |
diberikan pada 8.10 dan 8.11. Ketentuan | |
khusus dari kedua metode desain tersebut, | |
dibatasi pada aplikasi rangka ortogonal | |
yang hanya dikenai beban gravitasi. Kedua | |
metode ini berlaku untuk pelat dua arah | |
dengan balok serta slab datar (flat slabs | |
dan pelat datar (flat plates). Pada kedua | |
metode, distribusi momen ke bagian kritis | |
pelat mencerminkan pengaruh | |
pengurangan kekakuan elemen akibat | |
retak dan geometri tumpuan. | |
==== 8.2.2 Pengaruh beban terpusat dan | |
bukaan harus diperhitungkan dalam desain. | |
==== 8.2.3 Pelat prategang dengan tegangan | |
tekan efektif rata-rata kurang dari 0,9 MPa | |
harus didesain sebagai pelat nonprategang. | |
==== 8.2.4 Sebuah drop panel pada pelat | |
nonprategang yang digunakan untuk | |
mengurangi ketebalan perlu minimum | |
sesuai 8.3.1.1 atau jumlah tulangan ulir | |
momen negatif pada tumpuan yang sesuai | |
==== 8.5.2.2, harus memenuhi a) dan b): | |
a) Drop panel harus menjorok di bawah | |
pelat paling sedikit seperempat tebal | |
pelat bersebelahan. | |
b) Drop panel harus diteruskan di setiap | |
arah dari garis pusat tumpuan dengan | |
==== R8.2.4 dan R8.2.5 Dimensi drop panel | |
yang ditentukan dalam 8.2.4 diperlukan | |
untuk mengurangi jumlah tulangan momen | |
negatif menurut 8.5.2.2 atau untuk | |
memenuhi ketebalan pelat minimum yang | |
diizinkan pada 8.3.1.1. Jika dimensi kurang | |
dari yang ditentukan dalam 8.2.4, proyeksi | |
dapat digunakan sebagai tambahan kepala | |
kolom (shear cap) untuk meningkatkan | |
kekuatan geser pelat. Untuk pelat dengan | |
perubahan ketebalan, penting untuk | |
dilakukan pengecekan terhadap kekuatan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 133 dari 695 | |
jarak tidak kurang dari seperenam | |
panjang bentang yang diukur dari pusat | |
ke pusat tumpuan dalam arah tersebut. | |
geser pada beberapa bagian (lihat 22.6.4.1 | |
(b)). | |
==== 8.2.5 Sebuah kepala kolom, yang | |
digunakan untuk memperbesar penampang | |
kritis geser pada joint pelat-kolom, harus | |
menjorok di bawah pelat dan diteruskan | |
secara horizontal dari muka kolom sejarak | |
sekurang-kurangnya sama dengan | |
ketebalan kepala kolom. | |
==== 8.2.6 Material | |
==== 8.2.6.1 Properti desain beton harus dipilih | |
sesuai Pasal 19. | |
==== 8.2.6.2 Properti desain tulangan baja | |
harus dipilih sesuai Pasal 20. | |
==== 8.2.6.3 Persyaratan material, desain, dan | |
pendetailan untuk penanaman dalam beton | |
harus sesuai 20.7. | |
==== 8.2.7 Sambungan ke komponen struktur | |
lain | |
==== R8.2.7 Sambungan ke komponen struktur | |
lain – Keamanan sistem pelat memerlukan | |
pertimbangan mengenai penyaluran beban | |
dari pelat ke kolom yang diakibatkan oleh | |
lentur, torsi, dan geser. | |
==== 8.2.7.1 Joint balok-kolom dan pelat-kolom | |
harus memenuhi Pasal 15. | |
==== 8.3 - Batasan desain | |
==== 8.3.1 Ketebalan minimum pelat | |
==== R8.3 - Batasan desain | |
==== R8.3.1 Ketebalan minimum pelat – | |
Ketebalan minimum pelat pada 8.3.1.1 dan | |
==== 8.3.1.2 tidak tergantung pada pembebanan | |
dan modulus elastisitas beton, keduanya | |
memiliki pengaruh signifikan pada | |
lendutan. Ketebalan minimum ini tidak | |
berlaku untuk pelat dengan beban | |
tambahan yang sangat besar atau untuk | |
beton dengan modulus elastisitas yang | |
relatif rendah dibandingkan beton normal. | |
Lendutan harus dihitung untuk situasi | |
tersebut. | |
==== 8.3.1.1 Untuk pelat nonprategang tanpa | |
balok interior yang membentang di antara | |
tumpuan pada semua sisinya yang memiliki | |
rasio bentang panjang terhadap bentang | |
pendek maksimum 2, ketebalan pelat | |
keseluruhan h tidak boleh kurang dari | |
batasan pada Tabel 8.3.1.1, dan memiliki | |
==== R8.3.1.1 Ketebalan minimum pada Tabel | |
==== 8.3.1.1 adalah telah dikembangkan selama | |
bertahun-tahun. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 134 dari 695 | |
nilai terkecil antara a) atau b), kecuali | |
batasan lendutan yang dihitung dari 8.3.2 | |
dipenuhi: | |
a) Pelat tanpa drop panel sesuai | |
==== 8.2.4…………………………….125 mm | |
b) Pelat dengan drop panel sesuai 8.2.4 | |
………………………………….100 mm | |
Tabel 8.3.1.1 – Ketebalan minimum pelat dua arah | |
nonprategang tanpa balok interior (mm)[1] | |
fy , | |
MPa[2] | |
Tanpa drop panel[3] Dengan drop panel[3] | |
Panel eksterior | |
Panel | |
interior | |
Panel eksterior | |
Panel | |
interior | |
Tanpa | |
balok | |
tepi | |
Dengan | |
balok | |
tepi[4] | |
Tanpa | |
balok | |
tepi | |
Dengan | |
balok | |
tepi[4] | |
280 ℓn/33 ℓn/36 ℓn/36 ℓn/36 ℓn/40 ℓn/40 | |
420 ℓn/30 ℓn/33 ℓn/33 ℓn/33 ℓn/36 ℓn/36 | |
520 ℓn/28 ℓn/31 ℓn/31 ℓn/31 ℓn/34 ℓn/34 | |
[1]ℓn adalah jarak bersih ke arah memanjang, diukur dari muka ke muka tumpuan | |
(mm) | |
[2]Untuk fy dengan nilai diantara yang diberikan dalam tabel, ketebalan minimum | |
harus dihitung dengan interpolasi linear | |
[3]Drop panel sesuai 8.2.4 | |
[4]Pelat dengan balok di antara kolom sepanjang tepi eksterior. Panel eksterior | |
harus dianggap tanpa balok pinggir jika αf kurang dari 0,8. Nilai αf untuk balok tepi | |
harus dihitung sesuai 8.10.2.7 | |
==== 8.3.1.2 Untuk pelat nonprategang dengan | |
balok membentang di antara tumpuan di | |
semua sisi, ketebalan pelat keseluruhan h | |
harus memenuhi batasan pada Tabel | |
==== 8.3.1.2, kecuali batas lendutan yang | |
dihitung dengan 8.3.2 dipenuhi. | |
==== R8.3.1.2 Untuk panel yang memiliki rasio | |
bentang panjang terhadap bentang pendek | |
lebih besar dari 2, penggunaan persamaan | |
(b) dan (d) pada Tabel 8.3.1.2, dengan | |
perbandingan bentang terpanjang, dapat | |
memberikan hasil yang tidak masuk akal. | |
Untuk panel tersebut diharuskan | |
menggunakan aturan yang berlaku untuk | |
konstruksi satu arah di 7.3.1. | |
Tabel 8.3.1.2 – Ketebalan minimum pelat | |
dua arah nonprategang dengan balok di | |
antara tumpuan pada semua sisinya | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 135 dari 695 | |
αfm | |
[1] h minimum, mm | |
αfm ≤ 0,2 8.3.1.1 berlaku (a) | |
0,2 < αfm ≤ 2,0 | |
Terbesar | |
dari: 36 5 0 2 | |
1400 | |
0 8 | |
, | |
, | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
fm | |
y | |
n | |
f | |
| |
(b)[2],[3] | |
125 (c) | |
αfm > 2,0 | |
Terbesar | |
dari: | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
9 36 | |
1400 | |
8 0 | |
y | |
n | |
f | |
, | |
(d)[2],[3] | |
90 (e) | |
==== 8.3.1.2.1 Pada pelat tepi tidak menerus | |
yang sesuai 8.3.1.2, harus disediakan balok | |
tepi dengan αf ≥ 0,80, atau ketebalan | |
minimum harus memenuhi (b) atau (d) pada | |
Tabel 8.3.1.2 dan harus diperbesar paling | |
sedikit 10 persen pada panel tepi yang tidak | |
menerus. | |
==== 8.3.1.3 Ketebalan penutup lantai (floor | |
finish) beton diizinkan untuk dimasukkan ke | |
dalam nilai h jika pengecoran dilakukan | |
secara monolit dengan pelat lantai atau jika | |
penutup lantai dirancang komposit dengan | |
pelat lantai sesuai 16.4. | |
==== R8.3.1.3 Standar ini tidak menyebutkan | |
secara spesifik ketebalan tambahan untuk | |
permukaan aus yang digunakan untuk | |
kondisi yang banyak gerusan. | |
Penambahan ketebalan untuk kondisi yang | |
banyak gerusan, diserahkan pada | |
perencana ahli bersertifikat. | |
Penutup lantai beton dapat | |
dipertimbangkan untuk tambahan | |
kerkuatan jika dicor secara monolit dengan | |
pelat. Penutup lantai beton dengan | |
pengecoran terpisah diizinkan dimasukkan | |
ke dalam ketebalan struktur jika aksi | |
komposit terjadi sesuai 16.4. | |
==== 8.3.1.4 Jika sengkang kaki tunggal atau | |
kaki banyak digunakan sebagai tulangan | |
geser, ketebalan pelat harus cukup untuk | |
memenuhi persyaratan untuk d sesuai | |
22.6.7.1. | |
==== 8.3.2 Perhitungan batas lendutan R8.3.2 Perhitungan batas lendutan | |
==== 8.3.2.1 Lendutan sesaat dan jangka | |
panjang harus dihitung sesuai 24.2 dan | |
tidak boleh melebihi batas dalam 24.2.2 | |
untuk pelat dua arah yang diberikan dalam | |
a) hingga c): | |
a) Pelat nonprategang yang tidak | |
memenuhi 8.3.1 | |
==== R8.3.2.1 Untuk pelat datar prategang | |
yang kontinu di atas dua atau lebih bentang | |
pada setiap arah, rasio bentang terhadap | |
ketebalan umumnya tidak boleh melebihi | |
42 untuk lantai dan 48 untuk atap; batas ini | |
dapat ditingkatkan menjadi 48 dan 52, jika | |
perhitungan membuktikan bahwa baik | |
lendutan jangka pendek maupun jangka | |
panjang, lawan lendut (camber), dan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 136 dari 695 | |
b) Pelat nonprategang tanpa balok interior | |
yang membentang di antara tumpuan | |
pada semua sisinya dan memiliki rasio | |
bentang panjang dan bentang pendek | |
melebihi 2,0 | |
c) Pelat prategang | |
frekuensi dan amplitudo getaran masih | |
memenuhi syarat. | |
Lendutan jangka pendek dan jangka | |
panjang serta lawan lendut harus dihitung | |
dan diperiksa terhadap persyaratan | |
kemampuan layan dari struktur tersebut. | |
==== 8.3.2.2 Untuk pelat beton komposit | |
nonprategang yang memenuhi 8.3.1.1 atau | |
==== 8.3.1.2, lendutan yang terjadi setelah | |
struktur menjadi komposit tidak perlu | |
dihitung. Lendutan yang terjadi sebelum | |
struktur menjadi komposit harus ditinjau, | |
kecuali ketebalan prakomposit juga | |
memenuhi 8.3.1.1 atau 8.3.1.2. | |
==== R8.3.2.2 Jika sebagian elemen struktur | |
komposit adalah prategang, atau jika | |
komponen struktur diprategang setelah | |
pengecoran, ketentuan 8.3.2.1 berlaku dan | |
lendutan harus dihitung. Untuk komponen | |
komposit nonprategang, lendutan perlu | |
dihitung dan dibandingkan dengan nilai | |
batas pada Tabel 24.2.2, hanya jika | |
ketebalan elemen struktur pracetak | |
tersebut kurang dari ketebalan minimum | |
yang diberikan pada Tabel 8.3.1.1. Dalam | |
konstruksi tanpa penopang (unshored), | |
ketebalan bergantung pada apakah | |
lendutan sebelum atau sesudah aksi | |
komposit yang efektif di perhitungkan. | |
==== 8.3.3 Batas regangan tulangan pelat | |
nonprategang | |
==== R8.3.3 Batas regangan tulangan pelat | |
nonprategang | |
==== 8.3.3.1 Untuk pelat nonprategang, εt | |
sekurang-kurangnya 0,004. | |
==== R8.3.3.1 Pengaruh dari batasan ini adalah | |
untuk membatasi rasio tulangan pada pelat | |
nonprategang untuk mengurangi perilaku | |
getas lentur jika terjadi kelebihan beban. | |
Batasan ini tidak berlaku untuk pelat | |
prategang. | |
==== 8.3.4 Batas tegangan pelat prategang | |
==== 8.3.4.1 Pelat prategang harus didesain | |
sebagai Kelas U dengan f f ' t c 0,5 | |
Tegangan lain pada pelat prategang sesaat | |
setelah transfer dan saat beban layan tidak | |
boleh melebihi tegangan izin pada 24.5.3 | |
dan 24.5.4. | |
==== 8.4 - Kekuatan perlu | |
==== 8.4.1 Umum | |
==== R8.4 - Kekuatan perlu | |
==== R8.4.1 Umum | |
==== 8.4.1.1 Kekuatan perlu harus dihitung | |
sesuai dengan kombinasi beban terfaktor | |
dalam Pasal 5. | |
==== 8.4.1.2 Kekuatan perlu harus dihitung | |
sesuai dengan prosedur analisis yang | |
diberikan pada Pasal 6. Sebagai alternatif, | |
==== R8.4.1.2 Penggunaan metode analisis | |
rangka ekuivalen (lihat 8.11) atau metode | |
analisis numerik diperlukan untuk | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 137 dari 695 | |
ketentuan-ketentuan dari 8.10 untuk | |
metode desain langsung diizinkan untuk | |
analisis pelat nonprategang dan ketentuanketentuan | |
dari 8.11 untuk metode kerangka | |
ekuivalen diizinkan untuk analisis pelat | |
prategang dan nonprategang, kecuali | |
==== 8.11.6.5 dan 8.11.6.6 tidak berlaku untuk | |
pelat prategang. | |
penentuan baik momen layan maupun | |
momen terfaktor, serta geser pada sistem | |
pelat prategang. Metode analisis rangka | |
ekuivalen telah dibuktikan oleh pengujian | |
model dengan struktur besar untuk | |
memprediksi momen terfaktor dan geser | |
pada sistem pelat prategang (Smith and | |
Burns 1974; Burns and Hemakom 1977; | |
Hawkins 1981; PTI DC10.5; Gerber and | |
Burns 1971; Scordelis et al. 1959). | |
Penelitian terdahulu juga menunjukkan | |
bahwa analisis dengan menggunakan | |
penampang prismatik atau perkiraan | |
kekakuan lainnya dapat memberikan hasil | |
yang salah dan tidak aman. Pasal 8.11.6.5 | |
tidak diaplikasikan ke sistem pelat | |
prategang. Redistribusi momen untuk pelat | |
prategang, dapat diizinkan sesuai 6.6.5. | |
Pasal 8.11.6.6 tidak berlaku untuk sistem | |
pelat prategang karena distribusi momen | |
antara lajur kolom dan lajur tengah yang | |
dipersyaratkan 8.11.6.6 didasarkan pada | |
pengujian pelat beton nonprategang. | |
Metode analisis yang disederhanakan | |
dengan menggunakan koefisien rata-rata | |
tidak berlaku untuk sistem pelat beton | |
prategang. PTI DC20.8 menyediakan | |
panduan untuk sistem pelat beton | |
prategang. | |
==== 8.4.1.3 Untuk pelat prategang, pengaruh | |
reaksi perletakan akibat prategang harus | |
diperhitungkan sesuai 5.3.11. | |
==== 8.4.1.4 Untuk sistem pelat yang ditumpu | |
oleh kolom atau dinding, dimensi c1, c2, dan | |
ℓn harus didasarkan pada luas tumpuan | |
efektif yang didefinisikan oleh perpotongan | |
bawah pelat, atau drop panel atau kepala | |
kolom bila ada, dengan kerucut lingkaran | |
tegak lurus, piramida tegak lurus, atau baji | |
tirus (tapered wedge) terbesar yang | |
permukaannya berada dalam kolom dan | |
kepala kolom (capital) atau bracket dan | |
diorientasikan tidak lebih besar dari 45 | |
derajat terhadap sumbu kolom. | |
==== 8.4.1.5 Lajur kolom adalah suatu lajur | |
desain dengan lebar pada masing-masing | |
sisi garis pusat kolom sama dengan nilai | |
terkecil dari 0,25ℓ2 dan 0,25ℓ1. Lajur kolom | |
harus termasuk balok dalam lajur, bila ada. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 138 dari 695 | |
==== 8.4.1.6 Lajur tengah adalah suatu lajur | |
desain yang dibatasi oleh dua lajur kolom. | |
==== 8.4.1.7 Suatu panel dibatasi oleh sumbusumbu | |
kolom, balok, atau dinding pada | |
semua sisinya. | |
==== R8.4.1.7 Sebuah panel mencakup semua | |
elemen lentur antar garis tengah kolom. | |
Dengan demikian, lajur kolom mencakup | |
balok, jika ada. | |
==== 8.4.1.8 Untuk konstruksi monolit atau | |
komposit penuh yang menumpu pelat dua | |
arah, suatu balok mencakup bagian pelat | |
pada setiap sisi balok yang membentang | |
dengan jarak yang sama dengan proyeksi | |
bagian balok di atas atau di bawah pelat | |
tersebut, diambil yang terbesar, tapi tidak | |
lebih besar dari empat kali tebal pelat. | |
==== R8.4.1.8 Untuk konstruksi monolit atau | |
konstruksi komposit penuh, sebagian dari | |
pelat sebagai sayap merupakan bagian | |
dari balok. Dua contoh aturan diberikan | |
pada Gambar R8.4.1.8. | |
Gambar R8.4.1.8 – Contoh bagian pelat | |
yang dimasukkan ke balok sesuai | |
==== 8.4.1.8. | |
==== 8.4.1.9 Penggabungan hasil analisis | |
beban gravitasi dengan hasil analisis beban | |
lateral diizinkan. | |
==== 8.4.2 Momen terfaktor R8.4.2 Momen terfaktor | |
==== 8.4.2.1 Untuk pelat yang dibangun | |
menyatu dengan tumpuan, Mu pada | |
tumpuan diizinkan untuk dihitung pada | |
muka tumpuan, kecuali jika dianalisis sesuai | |
==== 8.4.2.2. | |
==== 8.4.2.2 Untuk pelat yang dianalisis dengan | |
menggunakan metode desain langsung | |
atau metode rangka ekuivalen, Mu pada | |
tumpuan harus sesuai 8.10 atau 8.11. | |
==== 8.4.2.3 Momen pelat terfaktor yang | |
ditahan oleh kolom | |
==== R8.4.2.3 Momen pelat terfaktor yang | |
ditahan oleh kolom | |
==== 8.4.2.3.1 Jika beban gravitasi, angin, | |
gempa, atau pengaruh lainnya | |
menyebabkan transfer momen di antara | |
pelat dan kolom, fraksi Msc momen pelat | |
terfaktor ditahan oleh kolom pada joint, | |
harus ditransfer secara lentur sesuai | |
==== 8.4.2.3.2 hingga 8.4.2.3.5. | |
==== R8.4.2.3.1 Bagian ini berkaitan dengan | |
sistem pelat tanpa balok. | |
hb | |
bw bw | |
hb | |
hf | |
hb 4hf | |
bw + 2hb bw + 8hf | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 139 dari 695 | |
==== 8.4.2.3.2 Besarnya fraksi momen pelat | |
terfaktor yang ditahan oleh kolom, γfMsc, | |
harus dianggap untuk disalurkan sebagai | |
lentur, dimana γf harus dihitung dengan: | |
2 | |
1 | |
3 | |
2 | |
1 | |
1 | |
b | |
b | |
f | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
(8.4.2.3.2) | |
==== 8.4.2.3.3 Lebar efektif pelat bpelat untuk | |
menahan γfMsc harus selebar kolom atau | |
kepala kolom ditambah 1,5h dari pelat atau | |
drop panel pada salah satu sisi kolom atau | |
kepala kolom. | |
==== 8.4.2.3.3 Hasil tes dan pengalaman | |
menunjukkan bahwa, kecuali ada langkah | |
yang diterapkan untuk menahan tegangan | |
torsi dan geser, semua tulangan yang | |
menopang momen yang ditransfer ke | |
kolom lewat lentur harus ditempatkan | |
antara garis satu setengah tebal pelat atau | |
drop panel, 1,5h pada kedua sisi kolom. | |
==== 8.4.2.3.4 Untuk pelat nonprategang, | |
dimana batasan pada vug dan εt pada Tabel | |
==== 8.4.2.3.4 terpenuhi, γf diizinkan untuk | |
dinaikkan ke nilai termodifikasi maksimum | |
seperti pada Tabel 8.4.2.3.4, di mana vc | |
dihitung sesuai 22.6.5, dan vug adalah | |
tegangan geser terfaktor pada penampang | |
kritis pelat untuk aksi dua arah akibat beban | |
gravitasi tanpa transfer momen. | |
Tabel 8.4.2.3.4 – Nilai termodifikasi | |
maksimum γf untuk pelat dua arah | |
nonprategang | |
Letak | |
kolom | |
Arah | |
bentang | |
vug | |
εt | |
(termasuk | |
bpelat) | |
Modifikasi | |
γf | |
maksimum | |
Kolom | |
sudut | |
Salah | |
satu | |
arah | |
≤0,5ϕvc ≥0,004 1,0 | |
Kolom | |
tepi | |
Tegak | |
lurus | |
tepi | |
≤0,75ϕvc ≥0,004 1,0 | |
Sejajar | |
tepi | |
≤0,4ϕvc ≥0,010 | |
1 0 | |
3 | |
2 | |
1 | |
1 25 | |
2 | |
1 | |
, | |
, | |
| |
| |
| |
| |
| |
b | |
b | |
Kolom | |
interior | |
Salah | |
satu | |
arah | |
≤0,4ϕvc ≥0,010 | |
1 0 | |
3 | |
2 | |
1 | |
1 25 | |
2 | |
1 | |
, | |
, | |
| |
| |
| |
| |
| |
b | |
b | |
==== R8.4.2.3.4 Pengujian mengindikasikan | |
bahwa pendistribusian Msc yang disalurkan | |
oleh geser dan lentur pada kolom eksterior | |
dan interior cukup fleksibel. Kolom interior, | |
eksterior, dan kolom sudut mengacu pada | |
sambungan pelat-kolom yang mana keliling | |
kritis untuk kolom persegi panjang memiliki | |
empat, tiga, atau dua sisi. | |
Pada kolom eksterior, untuk Msc yang | |
menahan sumbu yang sejajar dengan | |
tepinya, bagian momen yang disalurkan | |
oleh eksentrisitas geser γvMsc dapat | |
dikurangi, asalkan geser terfaktor yang | |
diperhitungkan pada kolom (tidak termasuk | |
geser yang dihasilkan akibat penyaluran | |
momen) tidak melebihi 75 persen kekuatan | |
geser ϕvc sebagaimana didefinisikan dalam | |
22.6.5.1 untuk kolom tepi, atau 50 persen | |
untuk kolom sudut. Pengujian (Moehle | |
1988; ACI 352.1R) mengindikasikan bahwa | |
tidak ada interaksi yang signifikan antara | |
geser dan Msc pada kolom eksterior untuk | |
kasus tersebut. Perhatikan bahwa sebagai | |
γvMsc menurun, γfMsc akan meningkat. | |
Evaluasi pengujian kolom interior | |
menunjukkan bahwa fleksibilitas dalam | |
mendistribusikan Msc yang disalurkan | |
melalui geser dan lentur dimungkinkan, | |
namun dengan lebih terbatas daripada | |
kolom eksterior. Untuk kolom interior, Msc | |
yang disalurkan dengan lentur diizinkan | |
untuk ditingkatkan hingga 25 persen, | |
asalkan geser terfaktor yang | |
diperhitungkan (tidak termasuk geser yang | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 140 dari 695 | |
disebabkan oleh perpindahan momen) | |
pada kolom interior tidak melebihi 40 | |
persen dari kekuatan geser ϕvc | |
sebagaimana didefinisikan dalam 22.6.5.1. | |
Jika geser terfaktor untuk sambungan | |
kolom-pelat cukup besar, sambungan | |
kolom-pelat tidak selalu bisa menyalurkan | |
semua tulangan dengan lebar efektif. | |
Modifikasi sambungan kolom-pelat interior | |
dalam ketentuan ini hanya diizinkan untuk | |
tulangan yang diperlukan untuk | |
mengembangkan γfMsc pada lebar efektif | |
yang memiliki tegangan tarik bersih εt tidak | |
kurang dari 0,010. Penggunaan Pers. | |
(8.4.2.3.2) tanpa modifikasi yang diizinkan | |
dalam ketentuan ini umumnya akan | |
menunjukkan kondisi kelebihan tegangan | |
pada joint. Ketentuan ini dimaksudkan | |
untuk meningkatkan perilaku daktail pada | |
sambungan pelat-kolom. Jika momen yang | |
berlawanan terjadi pada sisi lainnya pada | |
kolom interior, rasio tulangan atas dan | |
bawah harus dipusatkan pada lebar efektif. | |
Rasio tulangan atas dan bawah sebesar 2 | |
sudah cukup seperti ditunjukkan oleh | |
pengamatan. | |
==== 8.4.2.3.5 Konsentrasi tulangan pada | |
kolom dengan spasi yang lebih rapat atau | |
tulangan tambahan harus digunakan untuk | |
menahan momen pada lebar efektif pelat | |
sesuai 8.4.2.3.2 dan 8.4.2.3.3. | |
==== 8.4.2.3.6 Fraksi Msc yang tidak menahan | |
lentur harus dianggap ditahan oleh | |
eksentrisitas geser sesuai 8.4.4.2. | |
==== 8.4.3 Geser satu arah terfaktor | |
==== 8.4.3.1 Untuk pelat yang dibangun | |
menyatu dengan tumpuan, Vu pada | |
tumpuan harus dihitung pada muka | |
tumpuan. | |
==== 8.4.3.2 Penampang antara muka tumpuan | |
dan penampang kritis yang terletak sejauh d | |
dari permukaan tumpuan untuk pelat | |
nonprategang atau h/2 dari muka tumpuan | |
untuk pelat prategang harus dirancang | |
untuk memenuhi Vu pada penampang kritis | |
jika a) hingga c) terpenuhi: | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 141 dari 695 | |
a) Reaksi perletakan, dalam arah geser | |
yang terjadi, menimbulkan tekan ke | |
daerah ujung pelat | |
b) Beban diberikan pada atau dekat bagian | |
atas permukaan pelat | |
c) Tidak ada beban terpusat antara muka | |
tumpuan dan penampang kritis | |
==== 8.4.4 Geser dua arah terfaktor R8.4.4 Geser dua arah terfaktor – | |
Tegangan geser yang dihitung di pelat di | |
sekitar kolom harus sesuai dengan | |
persyaratan 22.6. | |
==== 8.4.4.1 Penampang kritis | |
==== 8.4.4.1.1 Pelat harus dievaluasi untuk | |
geser dua arah di dekat kolom, beban | |
terpusat, dan daerah reaksi pada | |
penampang kritis sesuai 22.6.4. | |
==== 8.4.4.1.2 Pelat yang ditulangi dengan | |
sengkang atau tulangan geser berkepala | |
(headed shear stud) harus dievaluasi untuk | |
geser dua arah pada penampang kritis | |
sesuai 22.6.4.2. | |
==== 8.4.4.1.3 Pelat yang diperkuat dengan | |
kepala geser (shear heads) harus | |
dievaluasi untuk geser dua arah pada | |
penampang kritis sesuai 22.6.9.8. | |
==== 8.4.4.2 Tegangan geser dua arah terfaktor | |
akibat geser dan momen pelat terfaktor | |
yang ditahan oleh kolom | |
==== R8.4.4.2 Tegangan geser dua arah | |
terfaktor akibat geser dan momen pelat | |
terfaktor yang ditahan oleh kolom | |
==== 8.4.4.2.1 Untuk geser dua arah dengan | |
momen pelat terfaktor yang ditahan oleh | |
kolom, tegangan geser terfaktor vu harus | |
dihitung pada penampang kritis sesuai | |
==== 8.4.4.1. Tegangan geser terfaktor vu sesuai | |
kombinasi vug dan tegangan geser yang | |
dihasilkan oleh γvMsc, di mana γv diberikan | |
pada 8.4.4.2.2 dan Msc diberikan pada | |
==== 8.4.2.3.1. | |
==== 8.4.4.2.2 Fraksi Msc yang ditransfer oleh | |
eksentrisitas geser, γvMs, harus diterapkan | |
pada pusat penampang kritis sesuai 8.4.4.1, | |
di mana: | |
γv 1 γf (8.4.4.2.2) | |
==== R8.4.4.2.2 Hanson dan Hanson (1968) | |
menemukan bahwa saat momen | |
disalurkan antara kolom dan pelat, 60 | |
persen momen harus dipertimbangkan | |
untuk disalurkan oleh lentur melewati | |
keliling kritis yang didefinisikan dalam | |
22.6.4.1, dan 40 persen oleh eksentrisitas | |
geser dari pusat penampang kritis. Untuk | |
kolom persegi panjang, bagian momen | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 142 dari 695 | |
yang ditransfer oleh lentur meningkat | |
seiring dengan lebar kritis dari muka kolom | |
yang menahan momen meningkat, seperti | |
yang diberikan oleh Pers. (8.4.2.3.2). | |
Sebagian besar data di Hanson dan | |
Hanson (1968) diperoleh dari pengujian | |
kolom persegi. Informasi terbatas tersedia | |
untuk kolom lingkaran; Namun, ini dapat | |
diperkirakan sebagai kolom persegi | |
menurut 8.10.1.3. | |
==== 8.4.4.2.3 Tegangan geser terfaktor yang | |
dihasilkan dari γvMsc dianggap bervariasi | |
linear terhadap pusat penampang kritis | |
sesuai 8.4.4.1 | |
==== R8.4.4.2.3 Distribusi tegangan | |
diilustrasikan pada Gambar R8.4.4.2.3 | |
untuk kolom interior atau eksterior. Keliling | |
pada penampang kritis, ABCD, ditentukan | |
sesuai 22.6.4.1. Tegangan geser terfaktor | |
vug dan momen pelat terfaktor yang ditahan | |
oleh kolom Msc ditentukan pada sumbu c-c | |
dari penampang kritis. Tegangan geser | |
terfaktor maksimum bisa dihitung dari : | |
c | |
v sc AB | |
u AB ug J | |
M c | |
v v | |
| |
, | |
atau | |
c | |
v sc CD | |
u CD ug J | |
M c | |
v v | |
| |
, | |
dimana γv diberikan oleh Pers. (8.4.4.2.2). | |
Untuk kolom interior, Jc dapat dihitung | |
dengan: | |
Jc = bagian dari penampang kritis | |
diasumsikan dengan momen polar inersia | |
3 3 2 | |
1 1 2 1 | |
6 6 2 | |
d c d c d d d c d c d | |
| |
Persamaan serupa dapat | |
dikembangkan untuk Jc untuk kolom yang | |
terletak di tepi atau sudut pelat. | |
Bagian Msc yang tidak disalurkan oleh | |
eksentrisitas geser seharusnya disalurkan | |
oleh lentur sesuai 8.4.2.3. Metode | |
konservatif memberikan bagian yang | |
disalurkan oleh lentur pada lebar pelat | |
efektif yang didefinisikan dalam 8.4.2.3.3. | |
Seringkali, lajur tulangan kolom | |
dikonsentrasikan di dekat kolom untuk | |
mengakomodasi Msc. Data uji yang ada | |
(Hanson dan Hanson 1968) nampaknya | |
menunjukkan bahwa praktik ini tidak | |
meningkatkan kekuatan geser namun | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 143 dari 695 | |
mungkin diperlukan untuk meningkatkan | |
kekakuan pada pertemuan kolom-pelat. | |
Data uji (Hawkins 1981) menunjukkan | |
bahwa kekuatan momen perpindahan dari | |
sambungan pelat ke kolom prategang | |
dapat dihitung dengan menggunakan | |
prosedur 8.4.2.3 dan 8.4.4.2. | |
Ketika tulangan geser telah digunakan, | |
penampang kritis di luar tulangan geser | |
umumnya memiliki bentuk poligonal | |
(Gambar R8.7.6d dan e). Persamaan untuk | |
menghitung tegangan geser pada bagian | |
tersebut diberikan pada ACI 421.1R. | |
Gambar R8.4.2.3 – Asumsi distribusi | |
tegangan geser | |
==== 8.5 - Kekuatan desain | |
==== 8.5.1 Umum | |
==== R8.5 - Kekuatan desain | |
==== R8.5.1 Umum | |
==== 8.5.1.1 Untuk setiap beban kombinasi | |
terfaktor yang berlaku, kekuatan desain | |
harus memenuhi ϕSn ≥ U, dan mencakup a) | |
hingga d). Hubungan antara pengaruh | |
beban harus dipertimbangkan. | |
a) ϕMn ≥ Mu di semua penampang | |
sepanjang bentang pada setiap arah | |
b) ϕMn ≥ γfMsc dalam bpelat seperti yang | |
didefinisikan pada 8.4.2.3.3 | |
c) ϕVn ≥ Vu di semua penampang | |
sepanjang bentang pada setiap arah | |
untuk geser satu arah | |
d) ϕvn ≥ vu pada penampang kritis yang | |
didefinisikan pada 8.4.4.1 untuk geser | |
dua arah | |
==== R8.5.1.1 Lihat R9.5.1.1. | |
C1 + d/2 | |
C2 + d | |
D c A | |
c | |
CAB | |
Penampang | |
kritis | |
CCD C B | |
CCol. | |
Tegangan | |
geser | |
Vug | |
Vu ,AB | |
Vu ,CD | |
V | |
Vu ,CD | |
Vu ,AB | |
Vug | |
Tegangan | |
geser | |
V | |
C1 + d CCol. | |
C2 + d | |
CCD | |
Penampang | |
kritis | |
CAB | |
D A | |
C B | |
c | |
c | |
(b) Kolom eksterior | |
(a) Kolom interior | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 144 dari 695 | |
==== 8.5.1.2 ϕ harus sesuai 21.2. | |
==== 8.5.1.3 Jika kepala geser digunakan, | |
22.6.9 dan 8.5.1.1 a) harus dipenuhi untuk | |
daerah di dekat kolom. Di luar masingmasing | |
lengan kepala geser, 8.5.1.1 a) | |
hingga d) harus diterapkan. | |
==== 8.5.2 Momen | |
==== 8.5.2.1 Mn harus dihitung sesuai 22.3. | |
==== 8.5.2.2 Dalam menghitung Mn untuk pelat | |
nonprategang dengan drop panel, | |
ketebalan drop panel di bawah pelat tidak | |
boleh dianggap lebih besar dari seperempat | |
jarak tepi drop panel ke muka kolom atau | |
kepala kolom (column capital). | |
==== 8.5.2.3 Dalam menghitung Mn untuk pelat | |
prategang, tendon eksternal harus | |
dipertimbangkan sebagai tendon tanpa | |
lekatan kecuali jika tendon eksternal terlekat | |
efektif pada pelat di sepanjang bentang. | |
==== 8.5.3 Geser R8.5.3 Geser | |
==== 8.5.3.1 Kekuatan geser desain pelat di | |
area dekat kolom, beban terpusat, atau | |
daerah reaksi tumpuan harus diambil yang | |
lebih besar dari 8.5.3.1.1 dan 8.5.3.1.2. | |
==== R8.5.3.1 Harus dibedakan antara pelat | |
panjang dan ramping dan pelat yang | |
memiliki aksi dua arah dimana kegagalan | |
bisa terjadi karena punching di sepanjang | |
kerucut terpancung (truncated cone) atau | |
piramid di sekitar beban terpusat atau | |
daerah tumpuan. | |
==== 8.5.3.1.1 Untuk geser satu arah, setiap | |
penampang kritis yang dihitung mencakup | |
lebar seluruh bidang pelat, Vn harus dihitung | |
sesuai 22.5. | |
==== 8.5.3.1.2 Untuk geser dua arah, Vn | |
dihitung sesuai 22.6. | |
==== 8.5.3.2 Untuk pelat beton komposit, | |
kekuatan geser horizontal Vnh harus | |
dihitung sesuai 16.4. | |
==== 8.5.4 Bukaan pada sistem pelat | |
==== 8.5.4.1 Bukaan dengan berbagai ukuran | |
diizinkan pada sistem pelat bila ditunjukkan | |
oleh analisis bahwa persyaratan kekuatan | |
dan kemampuan layan, termasuk batas | |
lendutan dipenuhi. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 145 dari 695 | |
==== 8.5.4.2 Sebagai alternatif 8.5.4.1, bukaan | |
diizinkan pada sistem pelat tanpa balok | |
sesuai a) hingga d). | |
a) Bukaan dengan berbagai ukuran | |
diizinkan pada daerah yang umum terjadi | |
di perpotongan lajur-lajur tengah, namun | |
jumlah tulangan total pada panel harus | |
paling sedikit sama dengan yang | |
diperlukan untuk panel tanpa bukaan. | |
b) Pada perpotongan dua lajur kolom, tidak | |
lebih dari seperdelapan lebar lajur kolom | |
pada masing-masing bentang terpotong | |
oleh bukaan. Jumlah tulangan sekurangkurangnya | |
sama dengan tulangan yang | |
terpotong oleh bukaan harus | |
ditambahkan pada sisi-sisi bukaan. | |
c) Pada perpotongan satu lajur kolom dan | |
satu lajur tengah, tidak lebih dari | |
seperempat tulangan pada masingmasing | |
lajur terpotong oleh bukaan. | |
Jumlah tulangan sekurang-kurangnya | |
sama dengan tulangan yang terpotong | |
oleh bukaan harus ditambahkan pada | |
sisi-sisi bukaan. | |
d) Jika bukaan terletak di dalam lajur kolom | |
atau daerah yang lebih dekat 10h dari | |
beban terpusat atau daerah reaksi | |
tumpuan, 22.6.4.3 untuk pelat tanpa | |
kepala geser atau 22.6.9.9 untuk pelat | |
dengan kepala geser harus dipenuhi. | |
==== 8.6 - Batasan tulangan | |
==== 8.6.1 Tulangan lentur minimum pelat | |
nonprategang | |
==== R8.6 - Batasan tulangan | |
==== R8.6.1 Tulangan lentur minimum pelat | |
nonprategang | |
==== 8.6.1.1 Luas minimum tulangan lentur, | |
As,min, harus disediakan di dekat muka tarik | |
pada arah bentang yang ditinjau sesuai | |
Tabel 8.6.1.1. | |
Tabel 8.6.1.1 – As,min untuk pelat dua arah | |
nonprategang | |
Jenis | |
Tulangan | |
fy, MPa As,min, mm2 | |
Batang | |
ulir | |
< 420 0,0020Ag | |
Batang | |
ulir atau | |
kawat las | |
≥ 420 | |
Terbesar | |
dari: | |
g | |
y | |
A | |
f | |
0,0018420 | |
0,0014Ag | |
==== R8.6.1.1 Persyaratan luas tulangan ulir | |
atau tulangan kawat ulir yang dilas | |
digunakan sebagai tulangan lentur | |
minimum adalah sama seperti yang | |
disyaratkan untuk susut dan suhu pada | |
24.4.3.2. Namun, pengaruh susut dan suhu | |
pada tulangan diizinkan untuk | |
didistribusikan pada dua muka pelat jika | |
dianggap telah sesuai pada kondisi | |
tertentu, tulangan lentur minimum harus | |
diletakkan sedekat mungkin dengan muka | |
beton tertarik akibat pembebanan. | |
Gambar R8.6.1.1 mengilustrasikan | |
susunan tulangan minimum yang | |
dibutuhkan pada bagian atas pelat dua | |
arah yang menumpu beban gravitasi | |
merata. Titik pemutusan pada tulangan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 146 dari 695 | |
didasarkan pada persyaratan yang | |
ditunjukkan pada Gambar 8.7.4.1.3a. | |
Untuk meningkatkan kontrol retak dan | |
untuk mencegah potensi retak akibat geser | |
punching (punching shear), Perencana ahli | |
bersertifikat sebaiknya mempertimbangkan | |
untuk menempatkan tulangan menerus di | |
setiap arah di dekat permukaan pelat dua | |
arah, seperti pelat transfer, pelat podium, | |
dan pondasi rakit. Lihat juga R8.7.4.1.3. | |
Gambar R8.6.1.1 – Pengaturan tulangan | |
minimum dekat bagian atas pelat dua | |
arah | |
==== 8.6.2 Tulangan lentur minimum pelat | |
prategang | |
==== R8.6.2 Tulangan lentur minimum pelat | |
prategang | |
==== 8.6.2.1 Untuk pelat prategang, gaya | |
prategang efektif Apsfse harus memberikan | |
tegangan tekan rata-rata minimum 0,9 MPa | |
pada tributari penampang pelat untuk | |
tendon atau kelompok tendon. Untuk pelat | |
dengan penampang bervariasi sepanjang | |
bentang pelat, baik sejajar atau tegak lurus | |
terhadap tendon atau kelompok tendon, | |
tegangan prategang efektif rata-rata | |
minimum 0,9 MPa disyaratkan pada setiap | |
tributari penampang tendon atau kelompok | |
tendon sepanjang bentang. | |
==== R8.6.2.1 Gaya prategang efektif minimum | |
rata-rata 0,9 MPa digunakan pada uji pelat | |
dua arah pada awal tahun 1970 untuk | |
mengatasi masalah geser punching | |
(punching shear) pada pelat bertulangan | |
ringan. Untuk alasan ini, gaya prategang | |
efektif minimum diberikan pada semua | |
penampang. | |
Jika ketebalan pelat bervariasi sepanjang | |
bentang pelat atau tegak lurus terhadap | |
bentang pelat, sehingga menghasilkan | |
penampang pelat yang bervariasi, gaya | |
prategang efektif minimum 0,9 MPa dan | |
jarak tendon maksimum yang diperlukan | |
pada setiap penampang tributari terhadap | |
tendon atau kelompok tendon sepanjang | |
bentang, untuk kedua ketebalan baik yang | |
tipis maupun yang tebal. Hal ini dapat | |
menghasilkan fpc minimum yang lebih tinggi | |
Garis sumbu tengah | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 147 dari 695 | |
pada penampang melintang yang lebih | |
tipis, dan jarak tendon kurang dari nilai | |
maksimum pada bagian penampang yang | |
lebih tebal disepanjang bentang dengan | |
ketebalan yang bervariasi, akibat aspek | |
praktis dalam pemasangan tendon di | |
lapangan. | |
==== 8.6.2.2 Untuk pelat dengan tulangan | |
prategang terlekat, jumlah As dan Aps harus | |
memadai untuk mengembangkan beban | |
terfaktor paling sedikit 1,2 kali beban retak | |
yang dihitung berdasarkan fr yang | |
didefinisikan pada 19.2.3. | |
==== 8.6.2.2.1 Untuk pelat dengan kekuatan | |
lentur dan geser desain paling sedikit dua | |
kali kekuatan perlu, 8.6.2.2 tidak perlu | |
dipenuhi. | |
==== R8.6.2.2 Ketentuan ini merupakan | |
tindakan pencegahan terhadap kegagalan | |
lentur tiba-tiba setelah terjadinya retak. | |
Elemen struktur lentur didesain sesuai | |
ketentuan peraturan, memerlukan | |
tambahan beban yang besar yang | |
melewati batas retak sampai mencapai | |
batas kuat lenturnya. Dengan demikian, | |
lendutan yang cukup besar akan memberi | |
peringatan bahwa kekuatan elemen | |
struktur hampir mendekati batasnya. Jika | |
kekuatan lentur tercapai sesaat setelah | |
retak, peringatan lendutan tidak akan | |
terjadi. Pemindahan gaya antara beton dan | |
baja prategang, dan kegagalan lentur | |
mendadak terjadi segera setelah retak, | |
tidak akan terjadi bila baja prategang tidak | |
terlekat (ACI 423.3R); Oleh karena itu, | |
persyaratan ini tidak berlaku bagi elemen | |
struktur dengan tendon tanpa lekatan. | |
==== 8.6.2.3 Untuk pelat prategang, luas | |
minimum tulangan ulir longitudinal terlekat, | |
As,min, harus disediakan pada daerah tarik | |
yang semula tertekan dalam arah bentang | |
yang ditinjau sesuai Tabel 8.6.2.3. | |
Tabel 8.6.2.3 – Tulangan ulir longitudinal | |
terlekat As,min, pada pelat dua arah | |
dengan tendon terlekat atau tanpa | |
lekatan | |
Daerah | |
ft terhitung setelah | |
semua kehilangan | |
prategang, MPa | |
As,min, mm2 | |
Momen | |
positif | |
ft 0,17 fc ' | |
Tidak | |
disyaratkan | |
(a) | |
0,17 ' 0,50 ' c t c f f f | |
y | |
c | |
f | |
N | |
0,5 (b) | |
[1],[2],[4] | |
Momen | |
negatif | |
kolom | |
0,5 ' t c f f 0,00075Acf (c) | |
[3],[4] | |
[1] | |
Nilai fy tidak boleh melebihi 420 MPa. | |
[2] | |
Nc adalah gaya tarik resultan yang bekerja pada bagian | |
penampang beton yang dikenai tegangan tarik akibat | |
pengaruh kombinasi beban layan dan gaya prategang | |
efektif. | |
==== 8.6.2.3 Beberapa tulangan terlekat | |
diperlukan oleh standar ini pada pelat | |
prategang untuk membatasi lebar dan | |
spasi retak pada beban layan bila tegangan | |
tarik beton melebihi modulus keruntuhan | |
dan untuk pelat dengan tendon tanpa | |
lekatan, untuk memastikan kinerja lentur | |
pada kekuatan nominal, bukan kinerja | |
sebagai pelengkung. Adanya tulangan | |
terlekat minimum sebagaimana diatur | |
dalam ketentuan ini membantu | |
memastikan kinerja yang memadai. | |
Jumlah minimum tulangan terlekat pada | |
sistem pelat datar dua arah didasarkan | |
pada laporan Joint ACI-ASCE Committee | |
423 (1958) dan ACI 423.3R. Penelitian | |
terbatas yang tersedia untuk pelat datar | |
dua arah dengan penebalan pelat (drop | |
panel) (Odello dan Mehta 1967) | |
menunjukkan bahwa perilaku sistem ini | |
mirip dengan perilaku pelat datar. | |
Untuk beban dan panjang bentang yang | |
umum, uji pelat datar dirangkum dalam | |
Joint ACI-ASCE Committee 423 (1958) dan | |
pengalaman sejak standar 1963 | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 148 dari 695 | |
[3] | |
Acf adalah luas penampang bruto terbesar pada lajur-lajur | |
pelat-balok dari dua rangka ekuivalen tegak lurus yang | |
berpotongan pada kolom pelat dua arah. | |
[4] | |
Untuk pelat dengan tendon terlekat, diperbolehkan untuk | |
mereduksi As,min dengan luas tulangan prategang terlekat | |
terletak pada area yang digunakan untuk menentukan Nc | |
untuk momen positif, atau di dalam lebar pelat yang | |
didefinisikan 8.7.5.3(a) untuk momen negatif. | |
menunjukkan pemenuhan kinerja tanpa | |
tulangan terlekat pada momen positif | |
bilamana ' 17, 0c t f f . Di daerah momen | |
positif bilamana ' ' c c 0,17 0,50 t f f f , | |
diperlukan tulangan terlekat minimum | |
proporsional untuk menahan Nc menurut | |
Pers. (8.6.2.3 (b)). Gaya tarik Nc dihitung | |
pada beban layan saat tidak terjadi retak | |
atau penampang homogen. | |
Penelitian pada pelat datar dua arah | |
metode sistem pascatarik tanpa lekatan | |
(Joint ACI-ASCE Committee 423 1958, | |
1974; ACI 423.3R; Odello dan Mehta 1967) | |
menunjukkan bahwa tulangan terlekat di | |
daerah momen negatif, setara dengan | |
0,075 persen luas penampang lajur pelatbalok, | |
menyediakan daktilitas yang cukup | |
dan mengurangi lebar dan spasi retak. | |
Luas tulangan terlekat yang sama | |
diperlukan pada pelat dengan tendon | |
terlekat atau tanpa lekatan. Luas tulangan | |
terlekat minimum yang dibutuhkan oleh | |
Pers. (8.6.2.3 (c)) adalah luas minimum | |
yang tidak terkait dengan mutu tulangan | |
atau kuat leleh desain tulangan. Untuk | |
memperhitungkan perbedaan pada | |
bentang tributari yang berdekatan, | |
persamaan ini diberikan atas dasar rangka | |
ekuivalen seperti didefinisikan dalam | |
==== 8.11.2 dan digambarkan pada Gambar. | |
==== R8.11.2. Untuk panel pelat persegi empat, | |
persamaan ini konservatif berdasarkan | |
luas penampang yang lebih besar dari dua | |
lajur pelat-balok rangka ekuivalen yang | |
berpotongan di kolom. Hal ini untuk | |
memastikan bahwa persentase minimum | |
tulangan yang direkomendasikan oleh | |
penelitian tersedia pada kedua arah. | |
Pemusatan tulangan ini pada bagian atas | |
pelat langsung melewati dan di sebelah | |
kolom sangat penting. Penelitian juga | |
menunjukkan bahwa di mana tegangan | |
tarik rendah terjadi pada beban layan, | |
perilaku yang memuaskan dicapai pada | |
beban terfaktor tanpa tulangan terlekat. | |
Namun, aturan ini memerlukan tulangan | |
terlekat minimum tanpa memperhatikan | |
tingkat tegangan beban layan untuk | |
memastikan perilaku daktail dan lentur | |
yang kontinu, dan untuk membatasi lebar | |
dan spasi retak akibat beban lebih, suhu, | |
atau susut. Penelitian tentang sambungan | |
pelat datar ke kolom pascatarik dilaporkan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 149 dari 695 | |
dalam Smith dan Burns (1974), Burns and | |
Hemakom (1977), Hawkins (1981), PTI | |
TAB.1, dan Foutch et al. (1990). | |
Penelitian menunjukkan bahwa | |
komponen strukur pascatarik tanpa lekatan | |
tidak memberikan disipasi energi yang | |
besar akibat beban gempa yang kuat | |
karena respons elemen struktur bersifat | |
elastis. Untuk alasan ini, elemen struktur | |
pascatarik tanpa lekatan yang ditulangi | |
sesuai dengan ketentuan pasal ini harus | |
dianggap hanya menahan beban vertikal | |
dan bertindak sebagai diafragma horizontal | |
antara elemen disipasi energi akibat beban | |
gempa sebesar yang ditentukan dalam | |
18.2.1. | |
==== 8.7 - Pendetailan tulangan | |
==== 8.7.1 Umum | |
==== R8.7 - Pendetailan tulangan | |
==== 8.7.1.1 Selimut beton untuk tulangan | |
harus sesuai 20.6.1. | |
==== 8.7.1.2 Panjang penyaluran tulangan ulir | |
dan prategang harus sesuai 25.4. | |
==== 8.7.1.3 Panjang sambungan tulangan ulir | |
sesuai 25.5. | |
==== 8.7.1.4 Tulangan bundel harus didetailkan | |
sesuai 25.6. | |
==== 8.7.2 Spasi tulangan lentur R8.7.2 Spasi tulangan lentur | |
==== 8.7.2.1 Spasi minimum s harus sesuai | |
25.2. | |
==== 8.7.2.2 Untuk pelat solid nonprategang, | |
spasi maksimum s tulangan ulir longitudinal | |
harus yang terkecil dari 2h dan 450 mm | |
pada penampang kritis, dan yang terkecil | |
dari 3h dan 450 mm pada penampang | |
lainnya. | |
==== R8.7.2.2 Persyaratan bahwa jarak | |
tengah-ke-tengah tulangan tidak lebih dari | |
dua kali ketebalan pelat hanya berlaku | |
pada tulangan pelat solid, dan bukan untuk | |
tulangan pada pelat berusuk atau pelat | |
waffle. Batasan ini untuk memastikan | |
reaksi pelat, pengendalian retak, dan | |
memberikan kemungkinan beban | |
terkonsentrasi pada luas pelat yang kecil. | |
Lihat ke R24.3. | |
==== 8.7.2.3 Untuk pelat prategang dengan | |
beban merata, spasi maksimum s tendon | |
atau kelompok tendon setidaknya dalam | |
satu arah harus yang terkecil dari 8h dan 1,5 | |
m. | |
==== R8.7.2.3 Bagian ini memberikan panduan | |
spesifik mengenai distribusi grup tendon | |
yang diizinkan dalam satu arah. Metode | |
distribusi tendon ini terbukti menunjukkan | |
kinerja yang memuaskan melalui penelitian | |
struktural (Burns dan Hemakom 1977). | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 150 dari 695 | |
==== 8.7.2.4 Beban terpusat dan bukaan harus | |
dipertimbangkan dalam penentuan spasi | |
tendon. | |
==== 8.7.3 Tahanan sudut pelat R8.7.3 Tahanan sudut pelat | |
==== 8.7.3.1 Pada sudut pelat eksterior yang | |
ditumpu oleh dinding tepi atau bila satu atau | |
lebih balok tepi yang memiliki αf lebih besar | |
dari 1,0, tulangan atas dan bawah pelat | |
harus didesain untuk menahan Mu per | |
satuan lebar akibat pengaruh sudut yang | |
sama dengan momen maksimum positif Mu | |
per satuan lebar pada panel pelat. | |
==== R8.7.3.1 Ujung pelat yang tidak dikekang | |
pada sudut pelat dua arah cenderung | |
terangkat saat diberi beban. Jika | |
pengangkatan ini ditahan oleh tepi dinding | |
atau balok, momen lentur akan terjadi pada | |
pelat. Penampang ini membutuhkan | |
tulangan untuk menahan momen ini agar | |
dapat mengendalikan retak. Tulangan | |
diberikan agar lentur pada arah utama | |
dapat digunakan untuk memenuhi | |
persyaratan ini. Lihat Gambar R8.7.3.1. | |
==== 8.7.3.1.1 Momen terfaktor akibat pengaruh | |
ujung sudut pelat, Mu, dapat dianggap tegak | |
lurus terhadap sumbu diagonal dari ujung | |
sudut pelat bagian atas dan dianggap | |
sejajar terhadap sumbu diagonal dari ujung | |
sudut pelat bagian bawah. | |
Gambar R8.7.3.1 – Tulangan pelat sudut | |
==== 8.7.3.1.2 Tulangan harus disediakan pada | |
jarak di masing-masing arah dari sudut | |
sama dengan seperlima bentang | |
terpanjang. | |
2. Jarak tulangan maksimum2h, dimana h = ketebalan | |
pelat | |
B-1 | |
As berdasarkan | |
==== 8.7.3 | |
atas dan bawah | |
Lpanjang | |
(Lpanjang)/5 | |
B-2 | |
(Lpanjang)/5 | |
Lpendek | |
B-1 | |
Lpanjang | |
(Lpanjang)/5 | |
B-2 | |
(Lpanjang)/5 | |
Lpendek | |
OPSI 1 | |
OPSI 2 | |
Notes: | |
1. Berlaku untuk B-1 atau bila B-2 memiliki αf > 1,0 | |
As atas menurut 8.7.3 | |
As bawah menurut 8.7.3 | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 151 dari 695 | |
==== 8.7.3.1.3 Tulangan harus dipasang sejajar | |
sumbu diagonal pada pelat bagian atas dan | |
tegak lurus terhadap sumbu diagonal pelat | |
bagian bawah. Sebagai alternatif, tulangan | |
harus dipasang dalam dua lapis sejajar sisisisi | |
pelat pada bagian atas dan bawah pelat. | |
==== 8.7.4 Tulangan lentur pelat nonprategang R8.7.4 Tulangan lentur pelat | |
nonprategang | |
==== 8.7.4.1 Pemutusan tulangan R8.7.4.1 Pemutusan tulangan | |
==== 8.7.4.1.1 Bila pelat tidak ditumpu oleh | |
balok tepi (spandrel), kolom, atau dinding, | |
pengangkuran tulangan tegak lurus | |
terhadap sisi diskontinu harus memenuhi a) | |
dan b): | |
a) Tulangan momen positif harus menerus | |
ke tepi pelat dan mempunyai | |
penanaman, lurus atau kait, paling | |
sedikit 150 mm ke dalam balok tepi, | |
kolom, atau dinding. | |
b) Tulangan momen negatif harus | |
dibengkokkan, dikait, atau diangkur ke | |
dalam balok tepi, kolom, atau dinding, | |
dan harus diteruskan pada muka | |
tumpuan. | |
==== R8.7.4.1.1 dan R8.7.4.1.2 Momen lentur | |
pada pelat pada balok tepi dapat berbedabeda | |
cukup besar. Jika balok tepi dibangun | |
menyatu dengan dinding, pelat mencapai | |
terjepit penuh. Tanpa dinding yang | |
menyatu, pelat hanya bisa sebagai | |
tumpuan sederhana, tergantung pada | |
kekakuan torsi dari balok tepi atau tepi | |
pelat. Persyaratan ini menyediakan untuk | |
kondisi-kondisi yang tidak terduga yang | |
biasanya terjadi pada struktur. | |
==== 8.7.4.1.2 Bila pelat tidak ditumpu oleh | |
balok tepi atau dinding pada tepi diskontinu | |
atau bilamana pelat kantilever melewati | |
tumpuan, pengangkuran tulangan diizinkan | |
dalam pelat tersebut. | |
==== 8.7.4.1.3 Untuk pelat tanpa balok, | |
penyaluran tulangan harus sesuai a) hingga | |
c): | |
a) Panjang tulangan harus sekurangkurangnya | |
sesuai dengan Gambar | |
==== 8.7.4.1.3a, dan jika pelat berfungsi | |
sebagai komponen struktur utama yang | |
menahan beban lateral, panjang | |
tulangan harus sekurang-kurangnya | |
sesuai dengan hasil analisis. | |
b) Jika bentang yang bersebelahan tidak | |
sama panjang, pernyaluran tulangan | |
momen negatif yang melewati muka | |
tumpuan sesuai Gambar 8.7.4.1.3a | |
harus berdasar pada bentang | |
terpanjang. | |
c) Pembengkokan tulangan diizinkan | |
hanya bila rasio tinggi terhadap bentang | |
==== R8.7.4.1.3 Panjang minimum dan | |
penyaluran tulangan ditunjukkan pada | |
Gambar 8.7.4.1.3a diterapkan untuk pelat | |
dengan proporsi normal yang dapat | |
menahan beban gravitasi. Panjang | |
minimum dan penyaluran ini mungkin tidak | |
cukup untuk pelat tebal dua arah seperti | |
transfer pelat, pelat podium, dan pondasi | |
rakit. Seperti yang diilustrasikan pada | |
Gambar R8.7.4.1.3b, retak punching, yang | |
dapat terjadi pada sudut sekitar 20 derajat, | |
mungkin tidak ditahan oleh tulangan tarik, | |
yang secara substansial mengurangi | |
kekuatan geser punching. Adanya tulangan | |
menerus atau panjang minimum | |
penyaluran tulangan pada Gambar | |
==== 8.7.4.1.3a harus dipertimbangkan untuk | |
pelat dengan rasio ℓn/h kurang dari 15. | |
Kemudian, untuk momen yang dihasilkan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 152 dari 695 | |
memungkinkan pemakaian bengkokan | |
45 derajat atau kurang. | |
dari gabungan beban lateral dan gravitasi, | |
panjang dan penyaluran minimum tulangan | |
pada Gambar 8.7.4.1.3a mungkin tidak | |
cukup. | |
Tulangan yang dibengkokkan kadang | |
digunakan dan sulit dipasang dengan | |
benar. Tulangan yang dibengkokkan | |
diizinkan jika memenuhi 8.7.4.1.3(c). | |
Panduan lebih lanjut mengenai | |
penggunaan sistem tulangan yang | |
dibengkokkan dapat dilihat pada 13.4.8 dari | |
ACI 318-1983. | |
Gambar 8.7.4.1.3a – Panjang penyaluran minimum tulangan ulir pada pelat dua-arah | |
tanpa balok | |
LOKASI | |
AS MINIMUM | |
PADA | |
PENAMPANG | |
TANPA DROP PANEL | |
SISA | |
50 % | |
100% | |
ATAS 100% | |
BAWAH | |
SISA | |
50% | |
C C C | |
Pendukung eksterior | |
(Pelat berhenti) | |
Pendukung interior | |
(Pelat menerus) | |
Pendukung eksterior | |
(Pelat berhenti) | |
0,30 n 0,30 n 0,33 n 0,33 n | |
0,20 n 0,20 n 0,20 n 0,20 n | |
150 mm 150 mm | |
Paling sedikit dua | |
batang tulangan | |
harus memenuhi | |
==== 8.7.4.2 | |
Sambungan lewatan | |
diizinkan di daerah ini | |
Batang | |
tulangan | |
menerus | |
0,22 n 0,22 n 0,22 n 0,22 n | |
150 mm | |
150 mm | |
150 mm Maks. 0,15 n Maks. 0,15 n | |
c1 Bentang bersih - c1 c1 n Bentang bersih - n | |
Muka pendukung Muka pendukung | |
Jarak sumbu Jarak sumbu | |
ATAS | |
BAWAH | |
LAJUR | |
KOLOM | |
LAJUR | |
LAJUR | |
TENGAH | |
DENGAN DROP PANEL | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 153 dari 695 | |
Gambar R8.7.4.1.3b – Retak geser | |
punching pada pelat dengan penyaluran | |
tulangan sesuai 8.7.4.1.3a | |
==== 8.7.4.2 Integritas struktur R8.7.4.2 Integritas struktur | |
==== 8.7.4.2.1 Semua batang ulir atau kawat ulir | |
bawah di dalam lajur kolom, pada masingmasing | |
arah, harus menerus atau | |
disambung dengan sambungan mekanis | |
penuh, dilas penuh, atau sambungan tarik | |
kelas B. Sambungan harus dipasang sesuai | |
dengan Gambar 8.7.4.1.3a. | |
==== 8.7.4.2.2 Paling sedikit dua batang | |
tulangan atau kawat bawah lajur kolom | |
pada masing-masing arah harus melewati di | |
dalam daerah yang dibatasi oleh tulangan | |
longitudinal kolom dan harus diangkur pada | |
tumpuan eksterior. | |
==== R8.7.4.2.1 dan R8.7.4.2.2 Tulangan | |
bawah lajur kolom menerus memberikan | |
pelat sisa kemampuan untuk membentang | |
ke tumpuan yang berdekatan jika ada satu | |
tumpuan yang rusak. Dua tulangan bawah | |
lajur kolom menerus atau kawat yang | |
melalui kolom dapat disebut "tulangan | |
integritas," dan disediakan untuk memberi | |
pelat kekuatan setelah kegagalan geser | |
punching tunggal (single punching shear) | |
pada sebuah tumpuan tunggal (Mitchell | |
dan Cook 1984). Joint ACI-ASCE | |
Committee 352 (ACI 352.1R) memberikan | |
panduan lebih lanjut mengenai desain | |
tulangan integritas dalam sambungan | |
pelat-kolom. Ketentuan serupa untuk pelat | |
dengan tendon tanpa lekatan disediakan | |
pada 8.7.5.6. | |
==== 8.7.4.2.3 Pada pelat dengan kepala geser | |
bilamana tidak praktis untuk meneruskan | |
batang tulangan bawah yang disyaratkan | |
oleh 8.7.4.2.2 melalui kolom, paling sedikit | |
dua batang tulangan atau kawat bawah | |
pada masing-masing arah harus melewati | |
kepala geser sedekat mungkin ke kolom | |
dan menerus, atau disambung dengan | |
sambungan mekanis penuh, dilas penuh, | |
atau sambungan tarik kelas B. Pada kolom | |
eksterior, tulangan atau kawat harus | |
diangkur pada kepala geser. | |
==== R8.7.4.2.3 Ketentuan ini memerlukan | |
tulangan integritas yang sama seperti untuk | |
pelat dua arah tanpa balok lainnya untuk | |
mencegah terjadinya kegagalan geser | |
punching pada tumpuan. Dalam beberapa | |
kasus, harus ada jarak bersih yang | |
memadai sehingga tulangan bawah | |
terlekat bisa melewati kepala geser dan | |
melalui kolom. Ketika jarak kepala geser | |
tidak memadai, tulangan bawah harus | |
melewati lubang di lengan kepala geser | |
atau di sekeliling perimeter gelang angkat | |
(lifting collar). Kepala geser harus dijaga | |
serendah mungkin di pelat untuk | |
0,3 n | |
Retak geser pons | |
tertahan oleh | |
tulangan atas | |
(a) Pelat dengan perbandingan ukuran | |
normal | |
(b) Pelat tebal | |
Retak geser pons | |
tidak tertahan oleh | |
tulangan atas | |
0,3 n | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 154 dari 695 | |
meningkatkan efektivitas kepala geser | |
tersebut. | |
==== 8.7.5 Tulangan lentur pelat prategang R8.7.5 Tulangan lentur pelat prategang | |
==== 8.7.5.1 Tendon eksternal harus dilekatkan | |
pada komponen struktur sehingga mampu | |
mempertahankan eksentrisitas yang | |
ditetapkan antara tendon dan titik berat | |
beton pada semua rentang lendutan | |
komponen struktur yang diantisipasi. | |
==== 8.7.5.2 Jika tulangan ulir longitudinal | |
terlekat diperlukan untuk memenuhi | |
kekuatan lentur atau untuk kondisi tegangan | |
tarik sesuai dengan Pers. (8.6.2.3 (b)), | |
syarat pendetailan pada 7.7.3 harus | |
dipenuhi. | |
==== R8.7.5.2 Tulangan terlekat harus diangkur | |
secukupnya untuk mengembangkan | |
kekuatan yang dibutuhkan untuk menahan | |
beban terfaktor. Persyaratan 7.7.3 | |
dimaksudkan untuk memberikan | |
pengangkuran untuk kekuatan tarik atau | |
tekan yang terjadi pada tulangan terlekat | |
oleh lentur akibat beban terfaktor sesuai | |
22.3.2, atau dengan tegangan tarik pada | |
beban layan sesuai Pers. (8.6.2.3 (b)). | |
==== 8.7.5.3 Tulangan longitudinal terlekat yang | |
diperlukan oleh Pers. (8.6.2.3 (c)) harus | |
dipasang di bagian atas pelat, dan harus | |
sesuai a) hingga c): | |
a) Tulangan harus didistribusikan sejarak | |
1,5h di luar muka tumpuan kolom yang | |
berseberangan. | |
b) Paling tidak empat tulangan ulir, kawat | |
ulir, atau strand terlekat harus disediakan | |
di setiap arah. | |
c) Spasi maksimum s antara tulangan | |
longitudinal terlekat tidak boleh melebihi | |
300 mm. | |
==== 8.7.5.4 Pemutusan tulangan prategang | |
==== 8.7.5.4.1 Area pengangkuran pascatarik | |
harus didesain dan didetailkan sesuai 25.9. | |
==== 8.7.5.4.2 Angkur dan coupler pascatarik | |
harus didesain dan didetailkan sesuai 25.8. | |
==== 8.7.5.5 Pemutusan tulangan ulir pelat | |
dengan tendon tanpa lekatan | |
==== R8.7.5.5 Pemutusan tulangan ulir pelat | |
dengan tendon tanpa lekatan | |
==== 8.7.5.5.1 Panjang tulangan ulir yang | |
disyaratkan oleh 8.6.2.3 harus sesuai a) dan | |
b): | |
==== R8.7.5.5.1 Panjang minimum yang | |
diberikan untuk tulangan terlekat yang | |
disyaratkan sesuai 8.6.2.3, tetapi tidak | |
diperlukan untuk kekuatan lentur sesuai | |
22.3.2. Penelitian (Odello dan Mehta 1967) | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 155 dari 695 | |
a) Di area momen positif, panjang tulangan | |
harus sekurang-kurangnya ℓn/3 dan | |
dipusatkan di area tersebut. | |
b) Di area momen negatif, tulangan harus | |
menerus sekurang-kurangnya ℓn/6 pada | |
setiap sisi muka tumpuan. | |
pada bentangan menerus menunjukkan | |
panjang minimum ini menunjukkan perilaku | |
yang cukup baik pada beban layan dan | |
kondisi beban terfaktor. | |
==== 8.7.5.6 Integritas struktur R8.7.5.6 Integritas struktur | |
==== 8.7.5.6.1 Kecuali diizinkan dalam | |
==== 8.7.5.6.3, paling sedikit dua tendon dengan | |
diameter 12,7 mm atau strand yang lebih | |
besar harus dipasang di setiap arah kolom | |
sesuai a) atau b): | |
a) Tendon harus melewati daerah yang | |
dibatasi oleh tulangan longitudinal | |
kolom. | |
b) Tendon harus diangkur dalam daerah | |
yang dibatasi oleh tulangan longitudinal | |
kolom, dan angkur harus dipasang | |
melewati pusat kolom dan diluar daerah | |
angkur. | |
==== R8.7.5.6.1 Tendon prategang yang | |
melewati joint pelat-kolom di lokasi | |
manapun di ketebalan pelat akan | |
menyebabkan pelat tersebut tergantung | |
setelah kegagalan punching shear, bila | |
tendon menerus melalui atau terangkur di | |
area yang dibatasi oleh tulangan | |
memanjang kolom dan dicegah dari pencar | |
(bursting) melalui permukaan atas pelat | |
(ACI 352.1R). | |
==== 8.7.5.6.2 Di luar kolom dan muka kepala | |
geser, kedua tendon integritas struktur yang | |
disyaratkan oleh 8.7.5.6.1 harus melewati | |
setiap tendon ortogonal dalam bentang | |
yang bersebelahan. | |
==== R8.7.5.6.2 Di antara kolom atau muka | |
kepala geser, tendon integritas struktural | |
harus melewati bagian bawah tendon | |
ortogonal dari bentang yang berdekatan | |
sehingga gerakan vertikal tendon integritas | |
ditahan oleh tendon ortogonal. Bilamana | |
tendon didistribusikan dalam satu arah dan | |
disatukan dalam arah ortogonal, | |
persyaratan ini dapat dipenuhi dengan | |
terlebih dahulu menempatkan tendon | |
integritas untuk arah tendon yang | |
terdistribusi dan kemudian menempatkan | |
tendon yang disatukan. Dimana tendon | |
didistribusikan ke dua arah, penganyaman | |
tendon diperlukan dan penggunaan | |
==== 8.7.5.6.3 mungkin menjadi pendekatan | |
yang lebih mudah. | |
==== 8.7.5.6.3 Pelat dengan tendon yang tidak | |
memenuhi 8.7.5.6.1 dapat digunakan jika | |
tulangan ulir bawah terlekat disediakan di | |
setiap arah sesuai 8.7.5.6.3.1 hingga | |
==== 8.7.5.6.3.3. | |
==== R8.7.5.6.3 Pada beberapa pelat | |
prategang, dengan posisi tendon yang | |
terbatas menjadi sulit untuk menyediakan | |
tendon integritas struktur sesuai 8.7.5.6.1. | |
Dalam situasi seperti itu, tendon integritas | |
struktural dapat digantikan oleh tulangan | |
ulir sisi bawah (ACI 352.1R). | |
==== 8.7.5.6.3.1 Tulangan ulir bawah minimum | |
As pada setiap arah harus yang terbesar dari | |
a) dan b): | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 156 dari 695 | |
a) | |
y | |
w | |
s | |
f | |
d b | |
A | |
' | |
c f 37, 0 | |
(8.7.5.6.3.1a) | |
b) | |
y | |
w | |
s | |
f | |
b d | |
A | |
2,1 | |
(8.7.5.6.3.1b) | |
dimana bw adalah lebar muka kolom yang | |
dilewati tulangan. | |
==== 8.7.5.6.3.2 Tulangan ulir bawah yang | |
dihitung pada 8.7.5.6.3.1 harus melewati | |
daerah yang dibatasi oleh tulangan | |
longitudinal kolom dan harus diangkurkan | |
pada tumpuan bagian luar. | |
==== 8.7.5.6.3.3 Tulangan ulir bawah harus | |
diangkurkan untuk mencapai fy melewati | |
kolom atau muka kepala geser. | |
==== 8.7.6 Tulangan geser - sengkang | |
==== 8.7.6.1 Sengkang kaki tunggal, Usederhana, | |
U-jamak, dan sengkang tertutup | |
diizinkan sebagai tulangan geser. | |
==== 8.7.6.2 Pengangkuran dan geometri | |
sengkang harus sesuai 25.7.1. | |
==== 8.7.6.3 Jika sengkang disediakan, lokasi | |
dan spasi harus sesuai Tabel 8.7.6.3. | |
Tabel 8.7.6.3 – Batas lokasi dan spasi | |
sengkang pertama | |
Arah | |
pengukuran | |
Deskripsi | |
pengukuran | |
Jarak atau | |
spasi | |
maksimum, | |
mm | |
Tegak lurus | |
dengan muka | |
kolom | |
Jarak dari muka kolom | |
ke sengkang pertama | |
d/2 | |
Spasi antar sengkang d/2 | |
Sejajar | |
dengan muka | |
kolom | |
Spasi antara kaki | |
vertikal sengkang | |
2d | |
==== R8.7.6 Tulangan geser - sengkang – | |
Penelitian (Hawkins 1974; Brom 1990; | |
Yamada et al 1991; Hawkins et al. 1975; | |
ACI 421.1R) telah menunjukkan bahwa | |
tulangan geser yang terdiri dari tulangan | |
atau kawat yang terangkur dengan baik dan | |
satu- atau banyak- kaki sengkang, atau | |
sengkang tertutup, dapat meningkatkan | |
tahanan geser punching (punching shear) | |
pelat. Batasan jarak yang diberikan pada | |
==== 8.7.6.3 sesuai dengan detail tulangan | |
geser pelat menjadi lebih efektif. Pasal | |
25.7.1 memberikan persyaratan | |
pengangkuran untuk tulangan geser tipe | |
sengkang yang juga harus diterapkan pada | |
tulangan atau kawat yang digunakan | |
sebagai tulangan geser pelat. Adalah | |
penting bahwa tulangan geser ini terikat | |
dengan tulangan longitudinal pada sisi atas | |
dan bawah pelat, seperti lebih detail | |
ditunjukkan pada Gambar R8.7.6 a) hingga | |
c). Pengangkuran tulangan geser sesuai | |
persyaratan 25.7.1 sulit diaplikasikan pada | |
pelat yang lebih tipis dari 250 mm. | |
Tulangan geser yang terdiri dari tulangan | |
vertikal yang secara mekanis terangkur | |
pada setiap ujungnya oleh pelat atau | |
kepala yang mampu mencapai kekuatan | |
leleh tulangan yang telah berhasil | |
digunakan (ACI 421.1R). | |
Dalam sambungan pelat-kolom dimana | |
transfer momen diabaikan, tulangan geser | |
harus simetris terhadap sentroid dari | |
penampang kritis (Gambar R8.7.6d). | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 157 dari 695 | |
Batasan spasi ditentukan pada 8.7.6.3 dan | |
juga ditunjukkan pada Gambar R8.7.6d dan | |
e. | |
Pada tepi kolom atau untuk sambungan | |
interior dimana transfer momen signifikan, | |
sengkang tipe tertutup direkomendasikan | |
sebisa mungkin dalam pola simetris. | |
Meskipun rata-rata tegangan geser pada | |
muka AD dan BC untuk kolom eksterior | |
pada Gambar R8.7.6(e) lebih rendah dari | |
pada muka AB, sengkang tipe tertutup | |
dipanjangkan dari muka AD dan BC untuk | |
memberikan kekuatan torsi di sepanjang | |
tepi pelat. | |
Gambar R.8.7.6(a)-(c) – Sengkang satuatau | |
banyak- kaki - tipe pelat tulangan | |
geser | |
(a) sengkang satu kaki atau batang tulangan | |
(b) sengkang banyak kaki atau batang tulangan | |
(c) sengkang tertutup | |
6db | |
(min. 75 mm ) | |
Maksimum 450 | |
Lihat 25.3 | |
Lihat 25.3 Lihat 25.3 | |
db | |
d | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 158 dari 695 | |
Gambar R8.7.6d – Pengaturan tulangan | |
sengkang geser kolom interior | |
Gambar R8.7.6e – Pengaturan tulangan | |
sengkang geser kolom tepi | |
==== 8.7.7 Tulangan geser-stud berkepala | |
==== R8.7.7 Tulangan geser-stud berkepala – | |
Menggunakan stud berkepala sebagai | |
Penampang kritis | |
melewati tulangan | |
geser pelat (baris | |
pertama kaki | |
sengkang) | |
Penampang kritis | |
di luar tulangan | |
geser pelat | |
Denah | |
d/2 d/2 | |
d/2 | |
d/2 | |
d/2 | |
d | |
2d s d/2 | |
Pelat | |
Potongan | |
Kolom | |
Penampang | |
kritis di luar | |
tulangan geser | |
pelat | |
d/2 | |
d/2 | |
d | |
2d s d/2 | |
Penampang kritis | |
sepanjang tulangan geser | |
pelat (baris pertama kaki | |
sengkang) | |
Tepi | |
pelat | |
Denah | |
Potongan | |
d/2 | |
B | |
A | |
C | |
D | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 159 dari 695 | |
==== 8.7.7.1 Penggunaan tulangan stud | |
berkepala diperbolehkan jika dipasang | |
tegak lurus terhadap bidang pelat. | |
==== 8.7.7.1.1 Tinggi keseluruhan perakitan | |
stud geser harus paling sedikit setebal pelat | |
dikurangi dengan penjumlahan a) hingga c): | |
a) Selimut beton di atas tulangan lentur atas | |
b) Selimut beton dari pelat dasar stud | |
c) Setengah diameter batang tulangan | |
lentur tarik | |
tulangan geser pada pelat memerlukan | |
diameter stud tertentu, jarak stud, dan | |
tinggi rakitan untuk keperluan tertentu. | |
Pengujian (ACI 421.1R) menunjukkan | |
bahwa stud vertikal yang diangkur secara | |
mekanis sedekat mungkin ke bagian atas | |
dan bawah pelat telah efektif dalam | |
menahan punching-shear. Batas tinggi | |
keseluruhan yang ditentukan untuk | |
mencapai tujuan ini sekaligus memberikan | |
toleransi dalam menentukan | |
ketinggiannya, seperti yang ditunjukkan | |
pada Gambar R20.6.1.3.5 | |
Dibandingkan dengan sengkang satu kaki | |
yang dibengkokkan di ujungnya, stud | |
berkepala menunjukkan slip yang lebih | |
kecil dan oleh karena itu menghasilkan | |
lebar retak geser yang lebih kecil. | |
Peningkatan kinerja menghasilkan | |
peningkatan batas kekuatan geser dan | |
peningkatan jarak antar garis tepi tulangan | |
stud geser berkepala. Pengaturan khusus | |
tulangan geser stud berkepala ditunjukkan | |
pada Gambar R8.7.7. Penampang kritis di | |
luar tulangan geser umumnya memiliki | |
bentuk poligonal. Persamaan untuk | |
menghitung tegangan geser pada bagian | |
tersebut ada pada ACI 421.1R. | |
==== 8.7.7.1.2 Lokasi tulangan geser stud | |
berkepala dan jaraknya harus sesuai Tabel | |
==== 8.7.7.1.2 | |
==== R8.7.7.1.2 Jarak yang ditentukan antara | |
garis keliling tulangan geser dibuktikan | |
dengan eksperimen (ACI 421.1R). Jarak | |
bersih antara stud berkepala harus cukup | |
untuk memungkinkan penempatan | |
tulangan lentur. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 160 dari 695 | |
Gambar R8.7.7 – Tipikal pengaturan tulangan stud geser berkepala dan penampang | |
kritis | |
==== 8.7.7.1.2 Lokasi tulangan geser stud berkepala dan jaraknya harus sesuai Tabel 8.7.7.1.2 | |
Tabel 8.7.7.1.2 – Batas lokasi dan spasi stud geser | |
Arah | |
pengukuran | |
Deskripsi | |
pengukuran | |
Kondisi | |
Jarak atau | |
spasi | |
maksimum | |
, mm | |
Tegak lurus | |
dengan | |
muka kolom | |
Jarak dari muka | |
kolom ke garis | |
keliling pertama | |
stud geser | |
Semua d/2 | |
Spasi konstan | |
antara garis | |
keliling stud geser | |
Pelat | |
nonprategang | |
dengan | |
vu≤ϕ0,5√fc ′ 3d/4 | |
Pelat non | |
prategang | |
dengan | |
vu>ϕ0,5√fc ′ d/2 | |
Pelat prategang memenuhi | |
22.6.5.4 | |
3d/4 | |
Sejajar | |
dengan | |
muka kolom | |
Spasi antara stud | |
geser yang | |
bersebelahan di | |
sekeliling garis | |
terdekat muka | |
Semua 2d | |
Garis perifer | |
terluar stud | |
Penampang | |
geser kritis | |
Penampang | |
geser kritis | |
Garis | |
perifer | |
terluar | |
stud | |
Penampang | |
Av = Luas geser kritis | |
penampang stud | |
pada garis | |
perifer | |
Av = Luas | |
penampang stud | |
pada semua garis | |
perifer | |
d/2 | |
d/2 | |
d/2 | |
d | |
d/2 | |
d | |
d/2 | |
S | |
d/2 | |
S | |
d | |
d/2 | |
S | |
d/2 | |
d/2 | |
Stud | |
dengan rail | |
dasar | |
Tepi | |
pelat | |
Garis | |
perifer | |
terluar | |
stud | |
(typ.) | |
(typ.) | |
(typ.) | |
(typ.) | |
(typ.) | |
(typ.) | |
Potongan A-A | |
Kolom sudut | |
Kolom tepi | |
Kolom interior | |
A A | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 161 dari 695 | |
kolom | |
==== 8.8 - Sistem pelat berusuk dua arah | |
nonprategang | |
==== 8.8.1. Umum | |
R.8.8 - Sistem pelat berusuk dua arah | |
nonprategang | |
==== R8.8.1 Umum – Batasan empiris yang | |
ditetapkan untuk lantai pelat berusuk lantai | |
beton bertulang tanpa prategang | |
didasarkan pada keberhasilan kinerja | |
sistem konstruksi pelat berusuk standar. | |
Untuk konstruksi balok prategang, pasal ini | |
dapat digunakan sebagai panduan. | |
==== 8.8.1.1 Konstruksi pelat berusuk dua arah | |
nonprategang terdiri dari kombinasi monolit | |
dengan jarak rusuk beraturan dan pelat | |
atas yang didesain untuk bentang di dua | |
arah ortogonal. | |
==== 8.8.1.2 Lebar rusuk sekurang-kurangnya | |
100 mm pada setiap tempat di seluruh | |
tingginya. | |
==== 8.8.1.3 Tebal keseluruhan rusuk tidak | |
boleh melebihi 3,5 kali lebar minimum. | |
==== 8.8.1.4 Spasi bersih antar rusuk tidak | |
boleh melebihi 750 mm. | |
==== R8.8.1.4 Ketentuan batas jarak | |
maksimum rusuk diperlukan karena | |
peraturan mengizinkan kuat geser yang | |
lebih tinggi dan selimut beton yang lebih | |
tipis untuk tulangan untuk dimensi rusuk | |
yang relatif kecil dan berulang. | |
==== 8.8.1.5 Vc diizinkan untuk diambil 1,1 kali | |
dari nilai terhitung pada 22.5. | |
==== R8.8.1.5 Kenaikan kekuatan geser | |
dibuktikan atas dasar: | |
a) Memenuhi kinerja dari desain konstruksi | |
pelat berusuk, dimana perhitungan kuat | |
geser yang dispesifikasi lebih tinggi dari | |
aturan sebelumnya, yang | |
memungkinkan tegangan geser yang | |
setara; dan | |
b) Potensi redistribusi kelebihan beban | |
lokal ke pelat berusuk yang | |
bersebelahan. | |
==== 8.8.1.6 Untuk integritas struktur, sekurangkurangnya | |
satu tulangan bawah pada tiap | |
rusuk harus menerus dan harus diangkur | |
untuk mencapai nilai fy pada muka tumpuan. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 162 dari 695 | |
==== 8.8.1.7 Luas tulangan yang tegak lurus | |
rusuk harus memenuhi persyaratan | |
kekuatan momen pelat dengan | |
mempertimbangkan beban terpusat, dan | |
sekurang-kurangnya terdapat tulangan | |
susut dan suhu sesuai 24.4. | |
==== 8.8.1.8 Konstruksi pelat berusuk dua arah | |
yang tidak memenuhi persyaratan batas | |
pada 8.8.1.1 hingga 8.8.1.4 harus didesain | |
sebagai pelat dan balok. | |
==== 8.8.2 Sistem pelat berusuk dengan pengisi | |
struktur | |
==== 8.8.2.1 Jika tanah liat bakar atau bahan | |
pengisi beton permanen yang mempunyai | |
kekuatan tekan sekurang-kurangnya sama | |
dengan fc’ pelat berusuk yang digunakan, | |
maka 8.8.2.1.1 dan 8.8.2.1.2 harus | |
diterapkan. | |
==== 8.8.2.1.1 Ketebalan pelat di atas pengisi | |
harus sekurang-kurangnya yang terbesar | |
dari seperduabelas jarak bersih antar rusuk | |
dan 40 mm. | |
==== 8.8.2.1.2 Untuk perhitungan kekuatan | |
geser dan momen negatif, diperbolehkan | |
untuk menyertakan cangkang vertikal | |
pengisi yang bersentuhan dengan rusuk. | |
Bagian pengisi lainnya tidak dimasukkan | |
dalam perhitungan kekuatan. | |
==== 8.8.3 Sistem pelat berusuk dengan bahan | |
pengisi lainnya | |
==== 8.8.3.1 Jika bahan pengisi tidak memenuhi | |
==== 8.8.2.1 atau digunakan bekisting yang dapat | |
dilepas, ketebalan pelat harus sekurangkurangnya | |
yang terbesar dari | |
seperduabelas jarak bentang bersih antar | |
rusuk dan 50 mm. | |
==== 8.9 - Konstruksi pelat angkat (lift-slab) | |
==== 8.9.1 Pada pelat yang dibangun dengan | |
metode pelat angkat dimana tidak praktis | |
melewatkan tendon melalui kolom seperti | |
yang disyaratkan 8.7.5.6.1 atau batang | |
tulangan bawah melalui kolom yang | |
disyaratkan 8.7.4.2 atau 8.7.5.6.3, | |
sekurang-kurangnya dua tendon pascatarik | |
atau dua batang tulangan bawah terlekat | |
atau kawat pada masing-masing arah harus | |
melewati gelang angkat (lifting collar) | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 163 dari 695 | |
sedekat mungkin dengan kolom dan kontinu | |
atau disambung dengan sambungan | |
mekanis penuh, las penuh, atau | |
sambungan tarik Kelas B. Pada kolom | |
eksterior, tulangan harus diangkur di gelang | |
angkat. | |
==== 8.10 - Metode desain langsung R8.10 - Metode desain langsung | |
Metode desain langsung terdiri dari | |
seperangkat aturan untuk mendistribusikan | |
momen ke bagian pelat dan balok untuk | |
memenuhi persyaratan keselamatan dan | |
persyaratan kemampuan layan yang paling | |
optimal. Tiga langkah mendasar yang | |
tersedia sebagai berikut: | |
1) Penentuan momen statis terfaktor total | |
(8.10.3) | |
2) Distribusi dari momen statis terfaktor | |
total ke bagian negatif dan positif | |
(8.10.4) | |
3) Distribusi momen negatif dan positif | |
terfaktor pada jalur kolom dan jalur | |
tengah dan ke balok, jika ada (8.10.5 | |
dan 8.10.6). Distribusi momen ke jalur | |
kolom dan jalur tengah juga digunakan | |
dalam metode rangka ekuivalen (8.11) | |
==== 8.10.1 Umum R8.10.1 Umum | |
==== 8.10.1.1 Pelat dua arah yang memenuhi | |
batasan pada 8.10.2. diizinkan untuk | |
didesain sesuai dengan pasal berikut. | |
R.8.10.1.1 Metode desain langsung | |
dikembangkan dari pertimbangan prosedur | |
teoritis untuk penentuan momen dalam | |
pelat dengan dan tanpa balok, persyaratan | |
untuk desain dan prosedur konstruksi yang | |
sederhana, dan asumsi yang disediakan | |
oleh kinerja sistem pelat. Akibatnya, sistem | |
pelat yang didesain menggunakan metode | |
desain langsung harus memenuhi batasanbatasan | |
pada 8.10.2. | |
==== 8.10.1.2 Variasi batasan-batasan 8.10.2 | |
diizinkan jika ditunjukkan secara analisis | |
bahwa keseimbangan dan kompatibilitas | |
geometrik dipenuhi, kekuatan desain pada | |
setiap penampang sekurang-kurangnya | |
sama dengan kekuatan perlu, dan kondisi | |
layan, termasuk batas lendutan dipenuhi. | |
==== R8.10.1.2 Metode desain langsung | |
diizinkan untuk digunakan bahkan jika | |
struktur tidak memenuhi batasan dalam | |
==== 8.10.2, jika dapat ditunjukkan oleh analisis | |
bahwa batasan tertentu tidak berlaku untuk | |
struktur tersebut. Untuk sistem pelat yang | |
mendukung beban tidak bergerak, seperti | |
sebuah reservoir air di mana beban | |
terdistribusi pada semua panel sama, | |
batasan beban hidup pada 8.10.2.6 tidak | |
perlu dipenuhi. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 164 dari 695 | |
==== 8.10.1.3 Tumpuan berbentuk bundar atau | |
poligon beraturan harus diperlakukan | |
sebagai tumpuan persegi dengan luas yang | |
sama. | |
==== R8.10.1.3 Jika sebuah elemen tumpuan | |
tidak memiliki penampang persegi panjang | |
atau jika salah satu sisi persegi tidak sejajar | |
dengan bentang, harus diperlakukan | |
sebagai tumpuan persegi dengan luas | |
yang sama, seperti yang digambarkan | |
dalam Gambar R8.10.1.3. | |
Gambar R8.10.1.3 – Contoh penampang | |
bujursangkar ekuivalen untuk | |
komponen struktur tumpuan | |
==== 8.10.2 Batasan penggunaan metode | |
desain langsung | |
==== R8.10.2 Batasan penggunaan metode | |
desain langsung | |
==== 8.10.2.1 Sedikitnya harus terdapat tiga | |
bentang menerus dalam masing-masing | |
arah. | |
==== R8.10.2.1 Alasan utama adanya batasan | |
ini adalah besarnya momen negatif di | |
tumpuan interior pada sebuah struktur | |
dengan hanya dua bentang | |
menerus. Aturan-aturan yang diberikan | |
untuk metode desain langsung berasumsi | |
bahwa sistem pelat di penampang pertama | |
momen negatif interior adalah tidak dijepit | |
terhadap rotasi atau tidak kontinu. | |
==== 8.10.2.2 Panjang bentang berurutan yang | |
diukur dari pusat ke pusat tumpuan dalam | |
masing-masing arah harus tidak boleh | |
berbeda lebih dari sepertiga bentang | |
terpanjang. | |
==== R8.10.2.2 Batasan ini berkaitan dengan | |
kemungkinan terjadinya momen negatif | |
yang melampaui titik di mana tulangan | |
momen negatif dihentikan, seperti yang | |
dinyatakan dalam Gambar 8.7.4.1.3a. | |
==== 8.10.2.3 Panel harus berbentuk persegi, | |
dengan rasio dimensi terpanjang terhadap | |
dimensi terpendek yang diukur dari pusat ke | |
pusat tumpuan, tidak melebihi 2. | |
==== R8.10.2.3 Jika rasio dari dua bentang | |
(bentang panjang/bentang pendek) suatu | |
panel melebihi 2, pelat menahan momen | |
yang terjadi pada bentang yang lebih | |
pendek, sehingga dapat dikategorikan | |
sebagai pelat satu arah. | |
==== 8.10.2.4 Posisi kolom boleh menyimpang | |
tidak lebih dari 10 % dari bentang dari arah | |
pergeseran masing-masing sumbu di | |
antara titik pusat kolom yang berurutan. | |
==== R8.10.2.4 Posisi kolom dapat bergeser | |
dalam batas-batas tertentu. Batas atas dari | |
pergeseran total kumulatif dapat mencapai | |
20 % dari bentangnya. | |
0,89h 0,93h h | |
h | |
h h | |
h | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 165 dari 695 | |
==== 8.10.2.5 Semua beban yang | |
diperhitungkan hanya akibat beban | |
gravitasi dan terdistribusi merata di seluruh | |
panel. | |
==== R8.10.2.5 Metode desain langsung | |
didasarkan pada pengujian (Jirsa et al. | |
1969) untuk beban gravitasi terdistribusi | |
merata dan hasil reaksi kolom ditentukan | |
oleh perilaku statik. Beban lateral, seperti | |
angin atau yang disebabkan oleh gempa | |
bumi, memerlukan analisis | |
rangka. Pondasi rakit tipe terbalik (Inverted | |
foundation mats) didesain sebagai pelat | |
dua arah (13.3.4) termasuk beban | |
kolom. Oleh karena itu, walaupun gaya | |
reaksi tanah dianggap seragam, analisis | |
rangka tetap dilakukan. | |
==== 8.10.2.6 Beban hidup tak terfaktor tidak | |
boleh melebihi dua kali beban mati tak | |
terfaktor. | |
==== R8.10.2.6 Pada kebanyakan sistem pelat, | |
rasio beban hidup terhadap beban mati | |
akan kurang dari 2 dan tidak diperlukan | |
untuk memeriksa pengaruh dari pola | |
pembebanan. | |
==== 8.10.2.7 Untuk panel dengan balok di | |
antara tumpuan pada semua sisinya, Pers. | |
(8.10.2.7a) harus dipenuhi untuk balok | |
dalam dua arah tegak lurus. | |
0,2 5,0 | |
2 | |
2 1 | |
22 | |
1 | |
| |
| |
| |
| |
| |
f | |
f | |
(8.10.2.7a) | |
dimana αf1 dan αf2 dihitung dengan: | |
I E | |
I E | |
cs s | |
cb b | |
f | |
(8.10.2.7b) | |
==== R8.10.2.7 Distribusi elastis dari momen | |
akan berbeda cukup besar dari yang | |
diasumsikan pada metode desain langsung | |
kecuali syarat kekakuan terpenuhi. | |
==== 8.10.3 Momen statis terfaktor total untuk | |
suatu bentang | |
==== R8.10.3 Momen statis terfaktor total untuk | |
suatu bentang | |
==== 8.10.3.1 Momen statis terfaktor total | |
Mo untuk suatu bentang harus ditentukan | |
pada suatu jalur yang dibatasi secara lateral | |
oleh garis pusat panel pada setiap sisi garis | |
pusat tumpuan. | |
==== 8.10.3.2 Jumlah absolut momen terfaktor | |
positif dan negatif rata-rata Mu dalam setiap | |
arah tidak boleh kurang dari: | |
8 | |
2 | |
u 2n | |
o | |
q | |
M (8.10.3.2) | |
==== R8.10.3.2 Pers. (8.10.3.2) mengikuti | |
langsung penurunan (Nichols 1914) | |
dengan asumsi penyederhanaan bahwa | |
reaksi terkonsentrasi sepanjang muka | |
tumpuan yang tegak lurus terhadap | |
bentang yang ditinjau. Secara umum, perlu | |
dihitung momen statis untuk dua panel | |
yang bersebelahan masing-masing | |
setengah bentang mencakup lajur kolom | |
dengan lajur tengah kolom sepanjang | |
sisinya. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 166 dari 695 | |
==== 8.10.3.2.1 Pada Pers. (8.10.3.2), | |
ℓn adalah jarak bentang bersih dalam arah | |
momen-momen yang diperhitungkan, harus | |
menerus dari muka ke muka kolom, kepala | |
kolom, bracket, atau dinding, tidak boleh | |
kurang dari 0,65ℓ1. | |
==== 8.10.3.2.2 Pada Pers. (8.10.3.2), jika | |
bentang transversal panel pada masingmasing | |
garis pusat tumpuan bervariasi, | |
ℓ2 harus diambil sebagai rata-rata dari | |
bentang transversal yang bersebelahan. | |
==== 8.10.3.2.3 Pada Pers. (8.10.3.2), jika | |
bentang yang bersebelahan dan yang | |
sejajar terhadap tepi pelat yang ditinjau, | |
jarak dari tepi ke garis pusat panel dipakai | |
untuk menggantikan ℓ2. | |
==== 8.10.4 Distribusi momen statis total | |
terfaktor | |
==== R8.10.4 Distribusi momen statis total | |
terfaktor | |
==== 8.10.4.1 Pada bentang interior, Mo harus | |
didistribusikan sebagai berikut: 0,65Mo ke | |
momen negatif dan 0,35Mo ke momen | |
positif. | |
==== 8.10.4.2 Pada bentang ujung, Mo harus | |
didistribusikan sesuai Tabel 8.10.4.2. | |
Tabel 8.10.4.2 – Koefisien distribusi | |
untuk bentang ujung | |
Tepi | |
eksterior | |
tak terkekang | |
Pelat | |
dengan | |
balok | |
antara | |
semua | |
tumpuan | |
Pelat tanpa | |
balok antara | |
tumpuan | |
interior | |
Tepi | |
eksterior | |
terkekang | |
penuh | |
Tanpa | |
balok | |
tepi | |
Dengan | |
balok | |
tepi | |
Negatif | |
interior | |
0,75 0,70 0,70 0,70 0,65 | |
Positif 0,63 0,57 0,52 0,50 0,35 | |
Negatif | |
eksterior | |
0 0,16 0,26 0,30 0,65 | |
==== R8.10.4.2 Koefisien momen untuk ujung | |
bentang didasarkan pada kekakuan kolom | |
ekuivalen dari Corley et al. (1961), Jirsa et | |
al. (1963)dan Corley and | |
Jirsa (1970). Koefisien untuk ujung bentang | |
tak terkekang akan digunakan, misalnya, | |
jika pelat hanya ditumpu secara sederhana | |
pada dinding bata atau dinding beton. | |
Untuk ujung yang sepenuhnya terkekang | |
akan berlaku jika pelat dibangun satu | |
kesatuan dengan dinding beton yang | |
memiliki kekakuan lentur yang besar | |
dibandingkan dengan pelat memiliki rotasi | |
pelat yang kecil terjadi pada sambungan | |
pelat dan dinding. | |
Selain ujung bentang lain yang tak | |
terkekang atau sepenuhnya terkekang, | |
Koefisien dalam tabel dipilih untuk menjadi | |
batasan atas untuk momen positif dan | |
negatif interior. Hasilnya, momen negatif | |
eksterior biasanya lebih dekat dengan | |
batas bawah. Kekuatan momen negatif | |
eksterior untuk kebanyakan sistem pelat | |
ditentukan oleh tulangan minimum untuk | |
kontrol retak. Koefisien di dalam tabel telah | |
disesuaikan sehingga jumlah mutlak dari | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 167 dari 695 | |
momen positif dan rata-rata momen adalah | |
sama dengan Mo. | |
Dalam peraturan ACI 1977, faktor distribusi | |
didefinisikan sebagai fungsi dari rasio | |
kekakuan tumpuan eksterior yang | |
digunakan untuk memproporsikan momen | |
statis total Mo di ujung | |
bentang. Pendekatan ini dapat digunakan | |
pada nilai-nilai yang sesuai dengan | |
ketentuan ini. | |
==== 8.10.4.3 Modifikasi momen positif dan | |
momen negatif terfaktor diizinkan hingga 10 | |
persen jika total momen statis terfaktor | |
untuk panel, Mo, dalam arah yang ditinjau | |
tidak kurang dari yang disyaratkan pada | |
Pers. (8.10.3.2). Redistribusi momen seperti | |
pada 6.6.5 tidak diizinkan. | |
==== R8.10.4.3 Ketentuan ini memperbolehkan | |
pengurangan hingga 10 persen pada | |
momen negatif atau positif terfaktor, | |
dihitung sesuai 8.10.4, dengan syarat total | |
momen statis untuk sebuah panel dengan | |
arah yang ditinjau tidak kurang | |
dari Mo sesuai Pers. (8.10.3.2). Hal ini | |
dimaksudkan untuk membatasi perilaku | |
inelastik dan redistribusi momen yang | |
dapat terjadi pada pelat dianalisis dengan | |
metode desain langsung. | |
Distribusi momen yang diizinkan | |
oleh 6.6.5 tidak diizinkan digunakan bila | |
nilai momen menggunakan metode | |
pendekatan. | |
==== 8.10.4.4 Penampang kritis untuk momen | |
terfaktor negatif Mu harus berada pada | |
muka tumpuan persegi. | |
==== 8.10.4.5 Momen negatif Mu harus yang | |
terbesar dari dua momen negatif interior Mu | |
yang dihitung dari bentang-bentang yang | |
merangka pada tumpuan yang sama | |
kecuali analisis dilakukan untuk | |
mendistribusikan momen tidak seimbang | |
sesuai dengan kekakuan elemen yang | |
bersebelahan. | |
==== R8.10.4.5 Perbedaan momen dalam pelat | |
pada kedua sisi kolom atau jenis tumpuan | |
yang lain harus dimasukkan dalam desain | |
tumpuan tersebut. Jika analisis dibuat | |
untuk distribusi momen yang tidak | |
seimbang, maka kekakuan lentur dapat | |
diperoleh berdasarkan luas bruto | |
penampang beton pada komponen yang | |
terlibat. | |
==== 8.10.4.6 Balok tepi atau bagian tepi pelat | |
harus didesain untuk menahan torsi akibat | |
momen negatif eksterior Mu. | |
==== R8.10.4.6 Momen yang tegak lurus dan di | |
ujung dari struktur pelat harus ditransferkan | |
ke kolom tumpuan atau dinding. Tegangan | |
torsi yang disebabkan oleh momen pada | |
pelat harus diperiksa. | |
==== 8.10.5 Momen terfaktor di lajur kolom | |
==== 8.10.5.1 Lajur kolom harus menahan | |
bagian dari momen negatif interior Mu | |
sesuai Tabel 8.10.5.1. | |
Tabel 8.10.5.1 – Bagian momen negatif | |
interior Mu di lajur kolom | |
==== R8.10.5 Momen terfaktor di lajur kolom | |
– Aturan-aturan yang diberikan untuk | |
menentukan momen pada lajur kolom, | |
balok, dan lajur tengah didasarkan pada | |
studi (Gamble, 1972) pelat elastik linear | |
yang mengalami momen dengan kekakuan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 168 dari 695 | |
αf1ℓ2/ℓ1 | |
ℓ2/ℓ1 | |
0,5 1,0 2,0 | |
0 0,75 0,75 0,75 | |
≥1,0 0,90 0,75 0,45 | |
Catatan: Interpolasi linier harus dilakukan antara nilai-nilai | |
yang ditunjukkan | |
balok yang berbeda yang terjadi dengan | |
koefisien momen telah berhasil digunakan. | |
Untuk tujuan menghasilkan momen di lajur | |
tengah kolom bersebelahan dengan ujung | |
tumpuan dinding, ℓn di Pers. (8.10.3.2) | |
dapat diasumsikan sama dengan kolom | |
bersebelahan yang sejajar dengan bentang | |
kolom, dan dinding dapat dipertimbangkan | |
sebagai balok yang memiliki momen | |
inersia, Ib tak berhingga. | |
==== 8.10.5.2 Lajur kolom harus menahan | |
sebagian dari momen eksterior negatif | |
Mu sesuai Tabel 8.10.5.2. | |
Tabel 8.10.5.2 – Bagian momen negatif | |
eksterior Mu di lajur kolom | |
αf1𝓵𝟐⁄𝓵𝟏 𝛃𝒕 | |
𝓵𝟐⁄𝓵𝟏 | |
0,5 1,0 2,0 | |
0 | |
0 1,0 1,0 1,0 | |
≥ 2,5 0,75 0,75 0,75 | |
≥ 1,0 | |
0 1,0 1,0 1,0 | |
≥ 2,5 0,90 0,75 0,45 | |
Catatan: Interpolasi linier harus dilakukan antara nilai-nilai | |
yang ditunjukkan, dimana 𝛃𝒕 dihitung dengan Pers. | |
(8.10.5.2a), dan C dihitung dengan Pers. (8.10.5.2b). | |
E I | |
E C | |
cs s | |
cb | |
t | |
2 | |
(8.10.5.2.a) | |
3 | |
1 0,63 | |
x3 y | |
y | |
x | |
C | |
| |
| |
| |
| |
| |
(8.10.5.2.b) | |
==== R8.10.5.2 Pengaruh dari parameter | |
kekakuan torsi βt diterapkan pada semua | |
momen negatif terfaktor eksterior terhadap | |
lajur kolom, dan tidak untuk lajur tengah, | |
kecuali kekakuan torsi balok relatif lebih | |
tinggi dibandingkan dengan kekakuan | |
lentur pada tumpuan pelat. Dalam definisi | |
βt , modulus geser dapat diambil | |
sebagai Ecb/2. | |
Ketika dinding-dinding yang digunakan | |
sebagai tumpuan sepanjang garis kolom, | |
dinding tersebut dapat dianggap sebagai | |
balok yang sangat kaku dengan nilai | |
αf1𝓵𝟐⁄𝓵𝟏 lebih besar dari 1. Ketika tumpuan | |
eksterior terdiri dari dinding tegak lurus | |
terhadap arah momen yang akan | |
dihitung, βt dapat bernilai nol jika dinding | |
tembok tersebut tidak memiliki tahanan | |
torsi, dan βt dapat bernilai 2,5 untuk dinding | |
yang memiliki tahanan torsi yang baik | |
dimana didinding tersebut monolit dengan | |
pelat. | |
==== 8.10.5.3 Untuk penampang T dan L, | |
pehitungan konstanta 𝑪 pada Pers. | |
(8.10.5.2b) dilakukan dengan membagi | |
penampang menjadi bagian-bagian persegi | |
terpisah, seperti didefinisikan dalam 8.4.1.8, | |
dan menjumlahkan nilai-nilai 𝑪 untuk setiap | |
bagiannya. | |
==== 8.10.5.4 Bila lebar kolom atau dinding | |
sekurang-kurangnya (3/4)𝓵𝟐, momen | |
negatif Mu harus didistribusikan merata | |
selebar 𝓵𝟐. | |
==== 8.10.5.5 Lajur kolom harus menahan | |
bagian dari momen positif interior Mu sesuai | |
Tabel 8.10.5.5. | |
Tabel 8.10.5.5 – Bagian momen positif | |
Mu di lajur kolom | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 169 dari 695 | |
αf1ℓ2/ℓ1 | |
ℓ2/ℓ1 | |
0,5 1,0 2,0 | |
0 0,60 0,60 0,60 | |
≥1,0 0,90 0,75 0,45 | |
Catatan: Interpolasi linier harus dilakukan antara nilai-nilai | |
yang ditunjukkan. | |
==== 8.10.5.6 Untuk pelat dengan balok di | |
antara tumpuan, bagian pelat dari lajur | |
kolom harus menahan momen lajur kolom | |
yang tidak ditahan oleh balok. | |
==== 8.10.5.7 Momen terfaktor balok R8.10.5.7 Momen terfaktor balok – Beban | |
yang diberikan secara langsung ke balok | |
tambahan dari beban mati terdistribusi | |
merata di seluruh pelat; seperti langitlangit, | |
finishing lantai, atau setara dengan | |
beban partisi; dan beban hidup terdistribusi | |
merata. Semua beban ini biasanya sudah | |
dimasukkan ke qu di Pers. | |
(8.10.3.2). Beban garis diberikan secara | |
langsung ke balok termasuk dinding partisi | |
sepanjang garis tengah balok dan | |
tambahan beban mati dari balok. Beban | |
terpusat termasuk tiang di atas atau di | |
bawah balok. Untuk menentukan beban | |
yang terjadi, hanya beban yang terletak | |
pada lebar batang balok yang dianggap | |
sebagai beban yang terjadi pada | |
balok. Lebar efektif balok yang didefinisikan | |
dalam 8.4.1.8 hanya untuk perhitungan | |
kekuatan dan kekakuan relatif. Beban garis | |
dan beban terpusat yang terletak di pelat | |
sepanjang balok perlu ditentukan | |
pembagian beban untuk pelat dan balok | |
tersebut. Merujuk juga pada R8.10.5. | |
==== 8.10.5.7.1 Balok di antara tumpuan harus | |
menahan momen lajur kolom Mu sesuai | |
Tabel 8.10.5.7.1. | |
Tabel 8.10.5.7.1 – Bagian momen lajur | |
kolom Mu pada balok | |
αf1ℓ2/ℓ1 Koefisien distribusi | |
0 0 | |
≥1,0 0,85 | |
Catatan: Interpolasi linier harus dilakukan antara nilai-nilai | |
yang ditunjukkan. | |
==== 8.10.5.7.2 Sebagai tambahan momen | |
yang telah dihitung sesuai 8.10.5.7.1, balok | |
harus menahan momen yang disebabkan | |
oleh beban terfaktor yang diaplikasikan | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 170 dari 695 | |
secara langsung pada balok, termasuk | |
berat badan balok yang menjorok di atas | |
dan di bawah pelat. | |
==== 8.10.6 Momen terfaktor pada lajur tengah R8.10.6 Momen terfaktor pada lajur | |
tengah – Merujuk pada R8.10.5 | |
==== 8.10.6.1 Bagian momen negatif dan | |
momen positif terfaktor yang tidak ditahan | |
oleh lajur kolom harus dibagi secara | |
proporsional pada setengah lajur tengah | |
yang ditinjau. | |
==== 8.10.6.2 Masing-masing lajur tengah | |
harus menahan jumlah momen yang | |
diberikan pada kedua setengah lajur | |
tengahnya. | |
==== 8.10.6.3 Lajur tengah yang bersebelahan | |
dan sejajar dengan tepi yang ditumpu oleh | |
dinding harus diproporsikan untuk menahan | |
dua kali momen yang dibagikan pada | |
setengah lajur tengah yang berhubungan | |
dengan baris pertama tumpuan interior. | |
==== 8.10.7 Momen terfaktor pada kolom dan | |
dinding | |
==== R8.10.7 Momen terfaktor pada kolom dan | |
dinding – Desain dan detail tulangan | |
mentransfer momen dari pelat ke ujung | |
kolom penting untuk kinerja dan keamanan | |
slab datar atau pelat datar tanpa balok tepi | |
atau pelat kantilever. Detail desain yang | |
lengkap sangat penting ditunjukkan dalam | |
dokumen konstruksi, seperti konsentrasi | |
tulangan pada kolom dengan spasi yang | |
lebih kecil, atau tulangan tambahan | |
lainnya. | |
==== 8.10.7.1 Kolom dan dinding yang | |
dibangun secara menyatu dengan sistem | |
pelat harus menahan momen yang | |
diakibatkan oleh beban terfaktor pada | |
sistem pelat. | |
==== 8.10.7.2 Pada tumpuan interior, kolom | |
atau dinding di atas dan di bawah pelat | |
harus menahan momen terfaktor yang | |
dihitung dengan Pers. (8.10.7.2) secara | |
langsung sesuai dengan proporsi | |
kekakuannya kecuali jika dilakukan | |
analisis. | |
2 2 | |
2 2 0,07 0,5 ' ' ' | |
sc DU LU n Du n M q q q | |
| |
(8.10.7.2) | |
==== R8.10.7.2 Pers. (8.10.7.2) mengacu pada | |
dua bentang bersebelahan, dengan satu | |
bentang lebih panjang daripada yang lain, | |
dengan beban mati ditambah satu | |
setengah beban hidup yang diterapkan | |
pada bentang yang lebih panjang dan | |
hanya beban mati diberikan pada bentang | |
yang lebih pendek. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 171 dari 695 | |
dimana qDu’, ℓ2’, dan ℓn’ merujuk pada | |
bentang terpendek. | |
==== 8.10.7.3 Momen akibat beban gravitasi | |
yang akan ditransfer di antara pelat dan | |
kolom tepi yang sesuai 8.4.2.3 tidak boleh | |
kurang dari 0,3Mo. | |
==== R8.10.7.3 Analisis sistem pelat | |
menunjukkan bahwa kekakuan relatif pelat, | |
balok, dan kolom mempengaruhi jumlah | |
momen yang ditransfer ke tumpuan akibat | |
kondisi beban gravitasi, tetapi selisihnya | |
cukup kecil. Untuk tipikal konfigurasi pelat, | |
batas atas dari nilai-nilai yang diberikan | |
dalam Tabel 8.10.4.2 untuk kondisi tepi tak | |
terkekang dan sepenuhnya terkekang | |
adalah 0,3Mo. | |
==== 8.10.8 Geser terfaktor sistem pelat dengan | |
balok | |
==== R8.10.8 Geser terfaktor sistem pelat | |
dengan balok – Daerah tributari untuk | |
menghitung geser pada balok interior | |
ditampilkan dengan arsiran di Gambar | |
==== 8.10.8.1. Jika kekakuan balok | |
αf1𝓵𝟐⁄𝓵𝟏 kurang dari 1,0, geser pada balok | |
dapat diperoleh dengan interpolasi | |
linier. Dalam kasus tersebut, balok yang | |
merangka ke kolom tidak akan terhitung | |
pada semua gaya geser yang diberikan | |
pada kolom. Gaya geser sisa akan | |
menghasilkan tegangan geser di pelat | |
sekitar kolom yang harus diperiksa dengan | |
cara yang sama seperti pelat datar, sesuai | |
dengan yang dipersyaratkan | |
==== 8.10.8.3. Pasal 8.10.8.1 dan 8.10.8.2 tidak | |
berlaku untuk perhitungan momen torsi | |
pada balok. Momen ini harus didasarkan | |
perhitungan momen-momen lentur yang | |
terjadi pada sisi-sisi balok. | |
==== 8.10.8.1 Balok di antara tumpuan harus | |
menahan bagian geser sesuai Tabel | |
==== 8.10.8.1 yang disebabkan oleh beban | |
terfaktor di luas tributari sesuai Gambar | |
==== 8.10.8.1. | |
Tabel 8.10.8.1 – Bagian geser yang | |
ditahan oleh balok | |
Catatan: Linear interpolasi akan dilakukan antara nilai-nilai | |
yang ditunjukkan | |
αf1ℓ2/ℓ1 Koefisien distribusi | |
0 0 | |
≥1,0 1,0 | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 172 dari 695 | |
Gambar 8.10.8.1 – Luas tributari untuk | |
geser balok interior | |
==== 8.10.8.2 Sebagai tambahan untuk geser | |
yang dihitung sesuai 8.10.8.1, balok harus | |
menahan geser yang disebabkan oleh | |
beban terfaktor yang diaplikasikan secara | |
langsung pada balok, termasuk berat badan | |
balok yang menjorok di atas dan di bawah | |
pelat. | |
==== 8.10.8.3 Perhitungan kekuatan geser perlu | |
pelat yang berdasar pada asumsi bahwa | |
beban terdistribusi ke tumpuan balok sesuai | |
==== 8.10.8.1 diizinkan. Tahanan geser total Vu | |
pada panel harus disediakan. | |
==== 8.11 - Metode rangka ekuivalen R8.11 - Metode rangka ekuivalen | |
Metode rangka ekuivalen melibatkan | |
sistem pelat tiga dimensi yang dibuat | |
menjadi serangkaian rangka dua dimensi | |
yang kemudian dianalisis untuk beban | |
yang bekerja pada bidang rangka | |
tersebut. Momen negatif dan positif yang | |
didapat pada penampang desain kritis | |
didistribusikan ke penampang pelat sesuai | |
==== 8.10.5 (lajur kolom), 8.10.5.7 (balok), dan | |
==== 8.10.6 (lajur tengah). Metode rangka | |
ekuivalen didasarkan pada studi yang | |
dilaporkan oleh Corley et al. (1961), Jirsa et | |
al.(1963), dan Corley and | |
Jirsa (1970). Untuk bagian R13.7 dari | |
peraturan ACI 1989 berisi penjelasan yang | |
lebih rinci tentang metode rangka | |
ekuivalen. | |
==== 8.11.1 Umum | |
==== 8.11.1.1 Semua penampang pelat dan | |
komponen tumpuan pada sistem pelat dua | |
arah yang didesain dengan metode rangka | |
ekuivalen harus menahan momen dan | |
450 450 | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 173 dari 695 | |
geser yang didapat dari analisis sesuai | |
==== 8.11.2 hingga 8.11.6. | |
==== 8.11.1.2 Beban hidup harus diatur sesuai | |
6.4.3. | |
==== 8.11.1.3 Diizinkan untuk | |
memperhitungkan kontribusi kepala kolom | |
logam terhadap kekakuan, tahanan momen | |
dan tahanan geser. | |
==== 8.11.1.4 Diizinkan untuk mengabaikan | |
perubahan panjang kolom dan pelat akibat | |
tegangan langsung, dan defleksi akibat | |
geser. | |
==== 8.11.2 Rangka ekuivalen | |
==== 8.11.2.1 Struktur harus dimodelkan | |
dengan rangka ekuivalen pada garis kolom | |
yang diambil pada arah longitudinal dan | |
transversal bangunan. | |
==== 8.11.2.2 Masing-masing rangka ekuivalen | |
harus tediri dari sebaris kolom atau | |
tumpuan dan lajur pelat-balok yang dibatasi | |
secara lateral oleh garis pusat panel pada | |
setiap sisi garis pusat kolom atau tumpuan. | |
==== 8.11.2.3 Rangka yang bersebelahan dan | |
sejajar terhadap suatu tepi harus dibatasi | |
oleh tepi tersebut dan garis pusat panel | |
sebelahnya. | |
==== 8.11.2.4 Kolom atau tumpuan harus | |
dianggap terhubung dengan lajur pelatkolom | |
oleh komponen torsi yang arahnya | |
transversal terhadap arah bentang yang | |
ditinjau dimana momennya dihitung dan | |
menerus ke garis-garis pusat panel pada | |
masing-masing sisi kolom. | |
==== 8.11.2.5 Setiap rangka ekuivalen dapat | |
dianalisis sebagai suatu kesatuan. Sebagai | |
alternatif, untuk beban gravitasi, masingmasing | |
lantai atau atap dapat dianalisis | |
secara terpisah dengan menganggap | |
ujung-ujung jauh kolom terjepit. | |
==== 8.11.2.6 Bila pelat balok dianalisis secara | |
terpisah, diizinkan untuk menghitung | |
momen pada suatu tumpuan dengan | |
menganggap bahwa pelat-balok terjepit | |
pada tumpuan dua atau lebih panel | |
==== R8.11.2 Rangka ekuivalen – Penerapan | |
rangka ekuivalen pada suatu struktur | |
diilustrasikan pada Gambar R8.11.2. | |
bangunan tiga dimensi dibagi menjadi | |
serangkaian rangka ekuivalen dua dimensi | |
berpusat pada kolom atau tengah tumpuan | |
dengan setiap rangka yang diteruskan | |
sepanjang ketinggian bangunan. Lebar | |
setiap rangka ekuivalen dibatasi oleh garis | |
tengah dari panel yang | |
bersebelahan. Analisis lengkap dari sistem | |
pelat untuk suatu bangunan terdiri dari | |
menganalisis serangkaian rangka (interior | |
dan eksterior) yang mencakup longitudinal | |
dan transversal bangunan. | |
Rangka ekuivalen terdiri dari tiga bagian: | |
1) lajur pelat horizontal, termasuk setiap | |
balok yang membentang ke arah rangka; 2) | |
kolom atau tumpuan vertikal lain, yang | |
memanjang di atas dan di bawah pelat; dan | |
3) unsur-unsur struktur yang menghasilkan | |
transfer momen antara struktur horizontal | |
dan vertikal. | |
Lajur kolom l2/2 | |
Lajur pelatbalok | |
l2/2 | |
Sumbu | |
panel l2 l2 | |
Rangka ekuivalen | |
interior | |
Setengah | |
lajur | |
tengah | |
Rangka ekuivalen | |
eksterior | |
Tepi | |
Sumbu panel | |
bersebelahan | |
l1 | |
l1 | |
l1 | |
l2 | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 174 dari 695 | |
sebelahnya, selama pelat tersebut menerus | |
melewati tumpuan jepit tersebut. | |
Gambar R8.11.2 – Definisi rangka | |
ekuivalen | |
==== 8.11.3 Pelat-balok R8.11.3 Pelat-balok | |
==== 8.11.3.1 Momen inersia pelat-balok dari | |
pusat kolom ke muka kolom, bracket, atau | |
kepala kolom harus diasumsikan sama | |
dengan momen inersia pelat-balok pada | |
muka kolom, bracket, atau kepala kolom | |
dibagi dengan besaran (1 – c2/ℓ2)2, dimana c2 | |
dan ℓ2 diukur arah transversal terhadap arah | |
bentang dimana momen sedang ditinjau. | |
==== R8.11.3.1 Suatu tumpuan didefinisikan | |
sebagai kolom, kapital, bracket, atau | |
dinding. Balok bukan sebuah tumpuan | |
pada rangka ekuivalen. | |
==== 8.11.3.2 Variasi pada momen inersia | |
sepanjang sumbu pelat-balok harus | |
diperhitungkan. | |
==== 8.11.3.3 Diizinkan penggunaan luas | |
penampang bruto beton dalam penentuan | |
momen inersia pelat-balok pada sebarang | |
penampang di luar joint atau kepala kolom. | |
==== 8.11.4 Kolom | |
==== 8.11.4.1 Momen inersia kolom dari atas ke | |
bawah joint pelat-balok harus dianggap | |
tidak terhingga. | |
==== 8.11.4.2 Variasi pada momen inersia | |
sepanjang sumbu kolom harus | |
diperhitungkan. | |
==== 8.11.4.3 Diizinkan penggunaan luas | |
penampang bruto beton dalam penentuan | |
momen inersia kolom pada sebarang | |
penampang di luar joint atau kepala kolom. | |
==== R8.11.4 Kolom – Kekakuan kolom | |
didasarkan pada panjang kolom dari | |
pertengahan tengah pelat atas sampai | |
pertengahan tengah pelat bawah. Momen | |
inersia kolom dihitung berdasarkan | |
penampangnya, dengan | |
mempertimbangkan peningkatan kekakuan | |
yang disebabkan oleh kepala kolom, jika | |
ada. | |
Jika pelat-balok dianalisis secara terpisah | |
untuk beban gravitasi, konsep sebuah | |
kolom ekuivalen, digunakan | |
penggabungan kekakuan pelat-balok dan | |
elemen torsi ke sebuah elemen | |
komposit. Fleksibilitas kolom diubah untuk | |
menghitung fleksibilitas torsi sambungan | |
pelat-kolom yang mengurangi efisiensi | |
perpindahan momen. Kolom ekuivalen | |
terdiri dari kolom yang berada di atas dan | |
di bawah pelat-balok, ditambah elemen | |
torsi di setiap sisi kolom hingga garis | |
tengah dari panel yang bersebelahan, | |
seperti yang ditunjukkan pada | |
Gambar R8.11.4. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 175 dari 695 | |
Gambar R8.11.4 – Kolom ekuivalen (kolom | |
ditambah komponen struktur torsi) | |
==== 8.11.5 Komponen torsi | |
==== 8.11.5.1 Komponen-komponen torsi harus | |
dianggap mempunyai penampang konstan | |
(prismatik) pada seluruh panjang komponen | |
tersebut yang terdiri dari yang terbesar dari | |
a), b), dan c): | |
a) Bagian pelat yang mempunyai lebar | |
sama dengan lebar kolom, bracket, atau | |
kepala kolom dalam arah bentang | |
dimana momen akan dihitung. | |
b) Untuk konstruksi monolit atau komposit | |
penuh, bagian pelat yang ditetapkan | |
dalam a) ditambah bagian balok | |
transversal di atas dan di bawah pelat. | |
c) Balok transversal sesuai 8.4.1.8. | |
==== 8.11.5.2 Bila balok-balok merangka ke | |
kolom dalam arah bentang dimana momen | |
dihitung, kekakuan torsi harus dikalikan | |
dengan rasio momen inersia pelat termasuk | |
baloknya dibagi dengan momen inersia | |
pelat tanpa balok tersebut. | |
==== R8.11.5 Komponen torsi – Perhitungan | |
kekakuan elemen torsi memerlukan | |
beberapa asumsi penyederhanaan. Jika | |
tidak ada balok merangka ke kolom, | |
proporsi dari pelat sama dengan lebar | |
kolom atau kapital diasumsikan menjadi | |
elemen torsi. Jika sebuah balok merangka | |
ke kolom, diasumsikan sebagai balok-L | |
atau balok-T, dengan flens membentang | |
dari muka balok dengan jarak yang sama | |
dengan balok di atas atau di bawah pelat | |
tetapi tidak lebih dari empat kali ketebalan | |
pelat; merujuk kepada 8.4.1.8. Selain itu, | |
hal ini diasumsikan bahwa tidak adanya | |
rotasi torsi pada balok sepanjang lebar | |
tumpuan. | |
Penampang komponen yang digunakan | |
untuk menghitung kekakuan torsi | |
dinyatakan oleh 8.11.5.1. | |
Studi analisis tiga dimensi dari berbagai | |
macam pelat menyarankan bahwa nilai | |
kekakuan torsi dapat diperoleh dengan | |
mengasumsikan distribusi momen | |
sepanjang elemen torsi yang bervariasi | |
linear dari maksimal di tengahtengah | |
kolom sampai nol di tengah | |
panel. Distribusi momen diamsumsikan | |
sepanjang tengah kolom ditampilkan dalam | |
Gambar. R8.11.5. | |
Perkiraan nilai kekakuan torsi, | |
berdasarkan hasil dari analisis tiga dimensi | |
pelat (Corley et al. 1961; Jirsa et | |
al. 1963; Corley and Jirsa 1970), diberikan | |
sebagai: | |
Kolom atas | |
Komponen | |
struktur torsi | |
Komponen | |
struktur torsi | |
Kolom bawah | |
l1 | |
l2 | |
l2 | |
l1 | |
A | |
A | |
l1 | |
Balok | |
paralel | |
CL kolom | |
CL kolom | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 176 dari 695 | |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
| |
2 | |
2 | |
2 1 | |
3 | |
9 | |
c | |
E C | |
K | |
cs | |
t | |
Gambar R8.11.5 – Distribusi momen | |
torsi sepanjang sumbu kolom AA pada | |
gambar R8.11.4 | |
==== 8.11.6 Momen-momen terfaktor R8.11.6 Momen-momen terfaktor | |
==== 8.11.6.1 Pada tumpuan interior, | |
penampang kritis untuk momen negatif | |
terfaktor Mu pada kedua lajur kolom dan | |
lajur tengah harus diambil pada muka | |
tumpuan yang dianggap persegi, tetapi | |
tidak lebih jauh dari 0,175𝓵𝟏 dari pusat | |
kolom. | |
==== 8.11.6.2 Pada tumpuan eksterior tanpa | |
bracket atau kepala kolom, penampang | |
kritis untuk momen negatif terfaktor Mu pada | |
bentang yang tegak lurus terhadap suatu | |
tepi harus diambil di muka komponen | |
penumpu. | |
==== R8.11.6.1 hingga R8.11.6.4 Pasal | |
standar ini menyesuaikan momen negatif | |
terfaktor ke muka tumpuan. Untuk tumpuan | |
eksterior dengan bracket atau kepala | |
kolom, pengaturan yang dilakukan adalah | |
memodifikasi untuk membatasi | |
pengurangan momen negatif. Gambar | |
==== R8.10.1.3 menggambarkan beberapa | |
tumpuan persegi yang digunakan sebagai | |
muka tumpuan untuk mendesain tumpuan | |
yang tidak berbentuk persegi. | |
==== 8.11.6.3 Pada tumpuan eksterior dengan | |
bracket atau kepala kolom, penampang | |
kritis untuk momen negatif terfaktor Mu pada | |
bentang yang tegak lurus terhadap suatu | |
tepi harus diambil sejarak dari muka | |
komponen penumpu yang tidak melebihi | |
setengah proyeksi bracket atau kepala | |
kolom melewati muka komponen penumpu. | |
==== 8.11.6.4 Tumpuan berbentuk bundar atau | |
poligon beraturan harus dianggap sebagai | |
tumpuan persegi dengan luas yang sama | |
untuk lokasi penampang kritis untuk momen | |
desain negatif. | |
==== 8.11.6.5 Bila sistem pelat dalam batasanbatasan | |
==== 8.10.2 dianalisis dengan metode | |
rangka ekuivalen, diizinkan untuk | |
mereduksi momen-momen yang dihasilkan | |
dengan proporsi sedemikian rupa hingga | |
jumlah absolut momen-momen positif dan | |
negatif rata-rata yang digunakan dalam | |
==== R8.11.6.5 Ketentuan ini didasarkan pada | |
prinsip bahwa jika dua metode yang | |
berbeda digunakan untuk mendapatkan | |
jawaban tertentu, standar ini tidak | |
mensyaratkan nilai yang lebih besar dari | |
nilai terkecil yang diizinkan. Dari | |
pengalaman yang ada, momen statis | |
2 | |
l2 | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 177 dari 695 | |
desain tidak perlu melebihi nilai yang | |
didapat dari Pers. (8.10.3.2). | |
terfaktor total tidak melebihi nilai yang | |
diberikan oleh Pers. (8.10.3.2), sehingga | |
nilai-nilai tersebut dapat digunakan untuk | |
desain jika batasan-batasan yang berlaku | |
terpenuhi. | |
==== 8.11.6.6 Diizinkan untuk mendistribusikan | |
momen-momen pada panampangpenampang | |
kritis ke lajur kolom, balok, dan | |
lajur tengah sesuai dengan metode desain | |
langsung dalam 8.10.2, yang memberikan | |
bahwa Pers. (8.10.2.7a) terpenuhi. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 178 dari 695 | |
[ Lanjut Ke PASAL 9 – BALOK... ] | |
| |
| |