| ==== 6.6 - Analisis orde pertama | |
| ==== 6.6.1 Umum | |
| ==== 6.6.1.1 Pengaruh kelangsingan harus | |
| diperhitungkan berdasarkan 6.6.4, terkecuali | |
| dapat diabaikan berdasarkan 6.2.5. | |
| ==== R6.6 - Analisis orde pertama | |
| ==== R6.6.1 Umum | |
| ==== R6.6.1.1 Bilamana menggunakan | |
| analisis orde pertama, pengaruh | |
| kelangsingan dihitung menggunakan | |
| pendekatan pembesaran momen | |
| (MacGregor et al.,1970; MacGregor 1993; | |
| Ford et al., 1981). | |
| ==== 6.6.1.2 Redistribusi momen yang dihitung | |
| dengan analisis elastis orde pertama | |
| diperbolehkan berdasarkan 6.6.5. | |
| ==== 6.6.2 Pemodelan komponen struktur dan | |
| sistem struktur. | |
| ==== 6.6.2.1 Momen-momen yang bekerja pada | |
| setiap tingkat lantai atau atap harus | |
| didistribusikan pada kolom di atas dan di | |
| bawah lantai tersebut berdasarkan | |
| kekakuan relatif kolom dengan juga | |
| memperhatikan kondisi kekangan pada | |
| ujung kolom. | |
| ==== R6.6.2 Pemodelan komponen struktur | |
| dan sistem struktur. | |
| ==== R6.6.2.1 Pasal ini untuk memastikan | |
| bahwa momen-momen dimasukkan | |
| dalam desain kolom apabila komponenkomponen | |
| struktur telah diproporsikan | |
| menggunakan 6.5.1 dan 6.5.2. Momen | |
| merujuk pada perbedaan antara momen | |
| ujung komponen struktur yang merangka | |
| pada kolom dan yang diterapkan pada | |
| garis-pusat kolom. | |
| ==== 6.6.2.2 Pada konstruksi rangka atau | |
| struktur menerus, pengaruh dari adanya | |
| beban yang tak seimbang pada lantai atau | |
| atap terhadap kolom luar ataupun dalam | |
| harus diperhitungkan. Demikian pula | |
| pengaruh dari beban eksentris karena sebab | |
| lainnya juga harus diperhitungkan. | |
| ==== 6.6.2.3 Diizinkan untuk menyederhanakan | |
| model analisis dengan mengasumsikan a), | |
| b) atau keduanya: | |
| a) Pelat atau pelat berusuk, yang bentang | |
| bersihnya tidak lebih dari 3 m dan yang | |
| dibuat menyatu dengan komponen struktur | |
| pendukung dapat dianalisis sebagai pelat | |
| menerus di atas banyak tumpuan dengan | |
| jarak tumpuan sebesar bentang bersih | |
| ==== R6.6.2.3 Fitur umum pada software | |
| modern analisis struktur rangka adalah | |
| asumsi sambungan kaku (rigid). Pasal | |
| ==== 6.6.2.3(b) ditujukan untuk penggunaan | |
| komponen saling-menyilang pada rangka | |
| seperti joint balok-kolom. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 102 dari 695 | |
| pelat dan pengaruh lebar struktur balok | |
| pendukung dapat diabaikan. | |
| b) Pada konstruksi rangka atau struktur | |
| menerus, diizinkan untuk mengasumsikan | |
| daerah pertemuan komponen struktur | |
| sebagai sambungan kaku. | |
| ==== 6.6.3 Properti penampang | |
| ==== 6.6.3.1 Analisis beban terfaktor | |
| ==== R6.6.3 Properti penampang | |
| ==== R6.6.3.1 Analisis beban terfaktor – Untuk | |
| analisis beban lateral, kekakuan dapat | |
| menggunakan salah satu dari yang | |
| diberikan dalam 6.6.3.1.1 atau 6.6.3.1.2. | |
| Ketentuan-ketentuan ini keduanya | |
| menggunakan perkiraan kekakuan untuk | |
| sistem bangunan beton bertulang | |
| dibebani mendekati atau melewati level | |
| kelelehan, dan telah menunjukkan | |
| korelasi hasil yang mendekati baik secara | |
| eksperimental maupun secara analisis | |
| detail (Moehle 1992; Lepage 1998). Untuk | |
| beban diakibatkan gempa, penggunaan | |
| ==== 6.6.3.1.1 atau 6.6.3.1.2 membutuhkan | |
| faktor amplifikasi defleksi untuk | |
| memperhitungkan deformasi inelastis. | |
| Secara umum properti penampang efektif, | |
| Ec didefinisikan dalam 19.2.2, A seperti di | |
| Tabel 6.6.3.1.1(a), dan modulus geser | |
| dapat diambil sebesar 0,4Ec. | |
| ==== 6.6.3.1.1 Momen inersia dan luas | |
| penampang komponen struktur harus | |
| dihitung berdasarkan Tabel 6.6.3.1.1(a) atau | |
| ==== 6.6.3.1.1(b), terkecuali digunakan analisis | |
| yang lebih teliti. Bila terdapat beban lateral | |
| yang bekerja bersifat tetap, I untuk kolom | |
| dan dinding harus dibagi dengan (1 + ds), | |
| dimana βds adalah rasio geser tetap terfaktor | |
| maksimum pada suatu tingkat terhadap | |
| geser terfaktor maksimum pada tingkat | |
| tersebut dihubungkan dengan kombinasi | |
| beban yang sama. | |
| ==== R6.6.3.1.1 Nilai I dan A telah dipilih dari | |
| hasil uji dan analisis rangka dan | |
| menyertakan tambahan untuk variabilitas | |
| defleksi yang dihitung. Momen inersia | |
| diambil dari MacGregor dan Hage (1977), | |
| yang dikalikan dengan faktor reduksi | |
| kekakuan sebesar ϕK = 0,875 (mengacu | |
| pada R6.6.4.5.2). Sebagi contoh, momen | |
| inersia kolom adalah 0,875(0,80Ig) = 0,70Ig. | |
| Momen inersia balok-T harus didasarkan | |
| pada lebar sayap efektif yang didefinisikan | |
| dalam 6.3.2.1 atau 6.3.2.2. Pada | |
| umumnya cukup akurat untuk mengambil | |
| Ig balok-T sebesar 2Ig untuk badan, | |
| 2(bwh3/12). | |
| Jika momen dan geser terfaktor dari | |
| analisis berdasarkan pada momen inersia | |
| dinding yang diambil sebesar 0,70Ig | |
| menunjukkan bahwa dinding akan retak | |
| oleh lentur, berdasarkan pada modulus | |
| runtuh (rupture), analisis harus diulang | |
| dengan I = 0,35Ig di tingkat-tingkat dimana | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 103 dari 695 | |
| Tabel 6.6.3.1.1 (a) ─ Momen inersia dan | |
| luas penampang yang diizinkan untuk | |
| analisis elastis pada level beban | |
| Tabel 6.6.3.1.1 (b) ─ Momen inersia | |
| alternatif untuk analisis elastis pada | |
| level beban terfaktor | |
| Catatan: Untuk komponen struktur lentur menerus, I boleh | |
| diambil sebagai rata-rata nilai yang diperoleh dari penampang | |
| momen positif dan negatif kritis. Pu dan Mu harus dihitung dari | |
| kombinasi beban tertentu yang ditinjau, atau kombinasi Pu | |
| dan Mu yang menghasilkan nilai I yang terkecil. | |
| retak diprediksi akan terjadi oleh beban | |
| terfaktor. | |
| Nilai momen inersia diturunkan untuk | |
| komponen struktur nonprategang. Untuk | |
| komponen struktur prategang, momen | |
| inersia bisa berbeda tergantung pada | |
| jumlah, lokasi, tipe penulangan dan | |
| derajat retak sebelum mencapai beban | |
| ultimit. Nilai kekakuan untuk komponen | |
| struktur prategang harus menyertakan | |
| cadangan untuk variablilitas kekakuan. | |
| Persamaan dalam Tabel 6.6.3.1.1(b) | |
| memberikan nilai I yang lebih akurat yang | |
| mempertimbangkan beban aksial, | |
| eksentrisitas, rasio tulangan dan kuat | |
| tekan beton yang diberikan oleh Khuntia | |
| dan Gosh (2004a, b). Kekakuan yang | |
| diberikan dalam acuan ini dapat | |
| digunakan untuk semua level beban | |
| termasuk beban layan dan ultimit dan | |
| mempertimbangkan faktor reduksi | |
| kekakuan ϕK yang sebanding dengan | |
| momen inersia yang terdapat dalam Tabel | |
| ==== 6.6.3.1.1(a). Untuk penggunaan pada | |
| level-level beban selain ultimit, Pu dan Mu | |
| harus digantikan dengan nilai yang sesuai | |
| dengan level beban yang ditinjau. | |
| ==== 6.6.3.1.2 Untuk analisis beban lateral | |
| terfaktor diizinkan untuk mengasumsikan I = | |
| 0,5Ig untuk semua komponen struktur atau | |
| dengan menghitung I dengan analisis yang | |
| lebih detil yang memperhitungkan reduksi | |
| kekakuan semua komponen struktur | |
| terhadap kondisi pembebanan. | |
| ==== R6.6.3.1.2 Defleksi lateral sebuah | |
| struktur akibat beban lateral terfaktor bisa | |
| sangat berbeda dari yang dihitung | |
| menggunakan analisis linear, sebagian | |
| karena respons inelastis komponen | |
| struktur dan penurunan kekakuan efektif. | |
| Pemilihan kekakuan efektif yang sesuai | |
| untuk rangka beton bertulang memiliki dua | |
| tujuan: 1) untuk memberikan estimasi | |
| defleksi lateral yang realistis; dan 2) untuk | |
| menentukan defleksi-aksi beban pada | |
| sistem gravitasi struktur. Analisis | |
| nonlinear yang detail pada struktur dapat | |
| menangkap kedua pengaruh ini. Cara | |
| sederhana untuk mengestimasi ekuivalen | |
| defleksi lateral nonlinear ekuivalen | |
| menggunakan analisis linear adalah | |
| dengan mereduksi kekakuan model | |
| komponen-komponen struktur beton. | |
| Jenis analisis beban lateral | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 104 dari 695 | |
| mempengaruhi pemilihan nilai kekakuan | |
| efektif yang sesuai. Untuk analisis beban | |
| angin, yang diharapkan mencegah terjadi | |
| aksi nonlinear struktur, kekakuan efektif | |
| yang merepresentasikan perilaku praleleh | |
| menjadi tepat. Untuk beban gempa, | |
| level deformasi nonlinear tergantung | |
| kinerja struktur dan interval kejadian ulang | |
| gempa yang ditinjau. | |
| Variasi derajat keyakinan dapat | |
| diperoleh dari analisis linear sederhana | |
| tergantung pada ketelitian komputasi yang | |
| digunakan untuk menentukan kekakuan | |
| efektif setiap komponen struktur. Reduksi | |
| kekakuan dapat didasarkan pada | |
| kekakuan sekan (secant) ke titik saat leleh | |
| atau setelah leleh atau, bila kelelehan | |
| tidak diharapkan, ke titik sebelum leleh | |
| terjadi. | |
| ==== 6.6.3.1.3 Untuk analisis beban lateral | |
| terfaktor sistem pelat dua arah tanpa balok, | |
| yang direncanakan sebagai bagian dari | |
| sistem pemikul gaya gempa, I untuk | |
| komponen pelat harus didefinisikan dengan | |
| sebuah model yang sangat sesuai dengan | |
| hasil uji dan anlisis yang komprehensif dan I | |
| untuk komponen rangka lainnya harus | |
| sesuai 6.6.3.1.1 dan 6.6.3.1.2. | |
| ==== R6.6.3.1.3 Analisis gedung dengan | |
| sistem pelat dua arah tanpa balok | |
| memerlukan model yang mampu | |
| menyalurkan beban lateral di antara | |
| komponen-komponen struktur vertikal. | |
| Model harus menghasilkan prediksi | |
| kekakuan yang sesuai dengan hasil uji | |
| dan analisis yang komprehensif. | |
| Beberapa model yang dapat diterima telah | |
| diusulkan untuk menjawab tujuan hal ini | |
| (Vanderbilt dan Corley 1983; Hwang dan | |
| Moehle 2000; Dovich dan Wight 2005). | |
| ==== 6.6.3.2 Analisis beban layan | |
| ==== 6.6.3.2.1 Defleksi seketika dan jangka | |
| panjang akibat beban gravitasi harus | |
| dihitung sesuai 24.2. | |
| ==== R6.6.3.2 Analisis beban layan | |
| ==== 6.6.3.2.2 Diizinkan untuk menghitung | |
| defleksi lateral seketika menggunakan | |
| momen inersia 1,4 kali I yang didefinisikan di | |
| ==== 6.6.3.1 atau menggunakan analisis yang | |
| lebih detail tetapi tidak boleh melebihi Ig. | |
| ==== R6.6.3.2.2 Analisis defleksi, vibrasi dan | |
| perioda gedung dibutuhkan pada berbagai | |
| level beban layan (tak terfaktor) | |
| (Grossman 1987) untuk menentukan | |
| kinerja struktur saat layan. Momen inersia | |
| komponen-komponen struktur dalam | |
| analisis beban layan harus mencerminkan | |
| derajat keretakan pada berbagai level | |
| beban layan yang diinvestigasi. Kecuali | |
| terdapat estimasi derajat keretakan yang | |
| lebih akurat, diperbolehkan menggunakan | |
| 1,0/0,70 = 1,4 kali momen inersia yang | |
| diberikan pada 6.6.3.1, tidak melebihi Ig, | |
| untuk analisis beban layan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 105 dari 695 | |
| ==== 6.6.4 Pengaruh kelangsingan, metode | |
| pembesaran momen | |
| ==== 6.6.4.1 Kecuali memenuhi 6.2.5, kolom dan | |
| tingkat pada struktur harus ditetapkan | |
| sebagai kolom atau tingkat tidak bergoyang | |
| atau bergoyang. Analisis kolom pada rangka | |
| atau tingkat tak bergoyang harus didasarkan | |
| pada 6.6.4.5. Analisis kolom pada rangka | |
| atau tingkat bergoyang harus didasarkan | |
| pada 6.6.4.6. | |
| ==== R6.6.4 Pengaruh kelangsingan, metode | |
| pembesaran momen. | |
| ==== R6.6.4.1 Pasal ini menjelaskan prosedur | |
| desain pendekatan yang menggunakan | |
| konsep pembesaran momen untuk | |
| memperhitungkan pengaruh | |
| kelangsingan. Momen yang dihitung | |
| menggunakan analisis rangka orde | |
| pertama yang biasa dikalikan dengan | |
| pembesaran momen yang merupakan | |
| fungsi dari beban aksial terfaktor Pu dan | |
| beban tekuk kritis Pc untuk kolom. Untuk | |
| kasus rangka bergoyang, pembesaran | |
| momen adalah fungsi penjumlahan Pu | |
| suatu tingkat dan penjumlahan Pc kolomkolom | |
| yang goyangan-tertahan pada | |
| lantai tingkat yang ditinjau. Rangka tak | |
| bergoyang dan bergoyang diperlakukan | |
| secara terpisah. Analisis rangka orde | |
| pertama adalah analisis elastis yang tidak | |
| menyertakan pengaruh gaya internal yang | |
| dihasilkan dari defleksi. | |
| Metode desain pembesaran momen | |
| mensyaratkan perencana untuk | |
| membedakan antara rangka tak | |
| bergoyang yang didesain menurut 6.6.4.5 | |
| dan rangka bergoyang yang didesain | |
| menurut 6.6.4.6. Seringkali ini dapat | |
| diperiksa dengan membandingkan | |
| kekakuan kolom lateral total di suatu | |
| tingkat dengan kekakuan elemen pengaku | |
| (bracing). Suatu komponen struktur tekan | |
| seperti kolom, dinding dan bresing, bisa | |
| diasumsikan tak bergoyang dengan | |
| pemeriksaan jika komponen struktur | |
| tersebut berlokasi di suatu tingkat dimana | |
| elemen pengaku (dinding geser, rangka | |
| batang (truss) geser, atau tipe bresing | |
| lateral lainnya) mempunyai kekakuan | |
| lateral yang cukup besar untuk menahan | |
| defleksi lateral tingat itu sehingga semua | |
| defleksi lateral yang dihasilkan tidak cukup | |
| besar untuk banyak mempengaruhi kuat | |
| kolomnya. Jika tidak jelas terlihat dengan | |
| pemeriksaan, 6.6.4.3 memberikan dua | |
| cara yang mungkin untuk melakukan ini | |
| jika goyangan dapat diabaikan. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 106 dari 695 | |
| ==== 6.6.4.2 Dimensi penampang setiap | |
| komponen struktur yang digunakan dalam | |
| analisis harus berada dalam 10 persen | |
| dimensi komponen struktur yang ditunjukkan | |
| pada dokumen perencanaan atau | |
| analisisnya harus diulang. Bila kekakuan | |
| dalam Tabel 6.6.3.1.1(b) digunakan dalam | |
| analisis, asumsi rasio tulangan juga harus | |
| berada dalam 10 persen rasio tulangan yang | |
| ditunjukkan pada dokumen perencanaan. | |
| ==== 6.6.4.3 Kolom dan tingkat pada struktur | |
| boleh dianggap tak bergoyang bilamana a) | |
| atau b) terpenuhi: | |
| a) Pembesaran momen-momen ujung | |
| kolom akibat pengaruh orde kedua | |
| tidak melebihi 5 persen dari momenmomen | |
| ujung kolom orde pertama. | |
| b) Q sesuai 6.6.4.4.1 tidak melebihi 0,05. | |
| ==== R6.6.4.3 Dalam 6.6.4.3(a), suatu tingkat | |
| pada sebuah rangka dikatakan sebagai | |
| tak bergoyang jika kenaikan momen | |
| beban lateral yang dihasilkan dari | |
| pengaruh PΔ tidak melebihi 5 persen dari | |
| momen orde pertama (MacGregor dan | |
| Hage 1977). Pasal 6.6.4.3(b) memberikan | |
| metode alternatif untuk menentukan ini | |
| berdasarkan pada indeks stabilitas Q | |
| untuk suatu tingkat. Dalam perhitungan Q, | |
| ΣPu, harus sesuai dengan kasus | |
| pembebanan lateral ΣPu dimana adalah | |
| yang terbesar. Struktur rangka bisa | |
| mengandung baik tingkat yang tak | |
| bergoyang maupun bergoyang. | |
| Jika defleksi beban lateral rangka telah | |
| dihitung menggunakan beban layan dan | |
| momen inersia beban layan memakai | |
| sesuai 6.6.3.2.2, maka diizinkan untuk | |
| menghitung Q dalam pers. (6.6.4.4.1) | |
| menggunakan 1,2 kali jumlah beban | |
| gravitasi layan, beban geser layan tingkat | |
| dan 1,4 kali defleksi orde pertama suatu | |
| tingkat beban layan. | |
| ==== 6.6.4.4 Properti stabilitas | |
| ==== 6.6.4.4.1 Indeks stabilitas untuk satu | |
| tingkat Q harus dihitung dengan: | |
| u 0 | |
| us c | |
| P | |
| Q | |
| V | |
| | |
| (6.6.4.4.1) | |
| dimana 𝜮𝑷𝒖 adalah beban vertikal total dan | |
| Vus adalah gaya geser lantai total pada | |
| tingkat yang ditinjau, dan 𝚫𝟎 adalah | |
| simpangan relatif antar tingkat orde pertama | |
| pada tingkat yang ditinjau akibat Vus. | |
| ==== R6.6.4.4 Properti stabilitas | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 107 dari 695 | |
| ==== 6.6.4.4.2 Beban tekuk kritis Pc harus | |
| dihitung dengan: | |
| 2 | |
| 2 | |
| () | |
| () | |
| eff | |
| c | |
| u | |
| EI | |
| P | |
| k | |
| | |
| (6.6.4.4.2) | |
| ==== R6.6.4.4.2 Dalam menentukan beban | |
| kritis aksial tekuk, permasalahan | |
| utamanya adalah pemilihan kekakuan | |
| (EI)eff yang cukup mendekati variasi | |
| kekakuan akibat retak, rangkak, dan | |
| ketidak-linearan kurva teganganregangan | |
| beton. Pasal 6.6.4.4.4 dan | |
| ==== 6.6.4.4.5 dapat digunakan untuk | |
| menghitung (EI)eff. | |
| ==== 6.6.4.4.3 Faktor panjang efektif harus | |
| ditentukan menggunakan nilai Ec sesuai | |
| 19.2.2 dan I yang diberikan di 6.6.3.1.1. | |
| Untuk komponen struktur tidak bergoyang k | |
| boleh diambil sebesar 1,0 dan untuk | |
| komponen struktur bergoyang k tidak boleh | |
| kurang dari 1,0. | |
| ==== R6.6.4.4.3 Faktor panjang efektif untuk | |
| komponen struktur tekan, seperti kolom, | |
| dinding atau bresing, dengan | |
| mempertimbangkan perilaku pengaku, | |
| berkisar antara 0,5 hingga 1,0. | |
| Direkomendasikan bahwa nilai k sebesar | |
| 1,0. Bila nilai k yang digunakan lebih | |
| rendah, maka perhitungan nilai k harus | |
| didasarkan pada analisis rangka | |
| menggunakan nilai I yang diberikan | |
| sesuai 6.6.3.1.1. Jackson and Moreland | |
| Alignment Charts (Gambar R6.2.5) dapat | |
| digunakan untuk mengestimasi nilai k | |
| yang sesuai (ACI SP-17(09); Column | |
| Reseach Council 1966). | |
| ==== 6.6.4.4.4 Untuk kolom nonkomposit, (EI)eff | |
| harus dihitung berdasarkan a), b) atau c): | |
| a) | |
| 0,4 | |
| ( ) | |
| 1 | |
| c g | |
| eff | |
| dns | |
| E I | |
| EI | |
| | |
| (6.6.4.4.4a) | |
| b) | |
| (0,2 ) | |
| ( ) | |
| 1 | |
| c g s se | |
| eff | |
| dns | |
| E I E I | |
| EI | |
| | |
| | |
| | |
| (6.6.4.4.4b) | |
| c) ( ) | |
| 1 | |
| c | |
| eff | |
| dns | |
| E I | |
| EI | |
| | |
| (6.6.4.4.4c) | |
| dimana dns harus diambil sebagai rasio | |
| beban tetap aksial maksimum terfaktor yang | |
| dikaitkan dengan kombinasi beban yang | |
| sama, dan 𝑰 dalam Pers. (6.6.4.4.4c) | |
| dihitung berdasarkan Tabel 6.6.3.1.1(b) | |
| untuk kolom dan dinding. | |
| ==== R6.6.4.4.4 Pembilang untuk Pers. | |
| (6.6.4.4.4a) hingga (6.6.4.4.4c) | |
| menunjukkan kekakuan kolom jangkapendek. | |
| Pers. (6.6.4.4.4b) diturunkan | |
| untuk rasio eksentrisitas yang kecil dan | |
| tingkat beban aksial yang tinggi. Pers. | |
| (6.6.4.4.4a) adalah pendekatan yang | |
| disederhanakan dari Pers. (6.6.4.4.4b) | |
| dan kurang akurat (Mirza 1990). Untuk | |
| akurasi yang lebih baik, (EI)eff dapat | |
| didekati dengan Pers. (6.6.4.4.4c) | |
| Rangkak akibat beban tetap akan | |
| meningkatkan defleksi lateral kolom dan | |
| karenanya terjadi pembesaran momen. | |
| Untuk desain, hal ini didekati dengan | |
| mereduksi kekakuan (EI)eff yang | |
| digunakan untuk menghitung Pc dan | |
| kemudian yang membagi EI jangka | |
| pendek yang diberikan oleh pembilang | |
| Pers. (6.6.4.4.4a) hingga (6.6.4.4.4c) | |
| dengan (1+dns). Untuk penyederhanaan, | |
| dapat diasumsikan dns=0,6. Bila hal ini | |
| dilakukan pers. (6.6.4.4.4a) menjadi (EI)eff | |
| = 0,25EcIg. | |
| Untuk kolom beton bertulang yang | |
| dikenai beban tetap, rangkak mentransfer | |
| sebagian beban dari beton ke tulangan | |
| longitudinal, meningkatkan tegangan baja | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 108 dari 695 | |
| tulangan. Dalam kasus kolom bertulangan | |
| ringan, transfer beban ini dapat | |
| mengakibatkan tulangan tekan | |
| mengalami leleh secara prematur, | |
| mengakibatkan kehilangan EI efektifnya. | |
| Sesuai dengannya, kedua suku beton dan | |
| baja tulangan dalam Pers. (6.6.4.4.4b) | |
| direduksi untuk memperhitungkan | |
| rangkak. | |
| ==== 6.6.4.4.5 Untuk kolom komposit, (EI)eff | |
| harus dihitung dengan Pers. (6.6.4.4.4b), | |
| Pers. (6.6.4.4.5) atau dari analisis yang lebih | |
| detil. | |
| (0,2 ) | |
| ( ) | |
| 1 | |
| c g | |
| eff s sx | |
| dns | |
| E I | |
| EI E I | |
| | |
| (6.6.4.4.5) | |
| ==== R6.6.4.4.5 Untuk kolom komposit | |
| dimana pipa atau profil struktural | |
| memberikan persentase penampang yang | |
| besar, transfer beban akibat rangkak tidak | |
| signifikan. Sesuai dengannya, hanya EI | |
| beton dalam Pers. (6.6.4.4.5) yang | |
| direduksi untuk pengaruh beban tetap. | |
| ==== 6.6.4.5 Metode pembesaran momen: | |
| Rangka portal tidak bergoyang. | |
| ==== 6.6.4.5.1 Momen terfaktor yang digunakan | |
| untuk desain kolom dan dinding, Mc adalah | |
| momen terfaktor orde pertama M2 yang | |
| diperbesar untuk pengaruh kurvatur | |
| komponen struktur. | |
| Mc=δM2 (6.6.4.5.1) | |
| ==== R6.6.4.5 Metode pembesaran momen: | |
| Rangka portal tidak bergoyang | |
| ==== 6.6.4.5.2 Faktor pembesaran harus | |
| dihitung dengan: | |
| 1,0 | |
| 1 | |
| 0,75 | |
| m | |
| u | |
| c | |
| C | |
| P | |
| P | |
| | |
| | |
| (6.6.4.5.2) | |
| ==== R6.6.4.5.2 Faktor 0,75 dalam Pers. | |
| (6.6.4.5.2) adalah faktor reduksi kekakuan | |
| ϕK, yang didasarkan probabilitas di bawah | |
| kekuatan untuk satu kolom langsing | |
| terisolasi. Studi-studi yang dilaporkan | |
| dalam Mirza et al. (1987) menunjukkan | |
| bahwa faktor reduksi kekakuan ϕK, dan | |
| faktor reduksi kekuatan ϕ penampang | |
| tidak mempunyai nilai yang sama. Studistudi | |
| ini menyarankan faktor reduksi | |
| kekakuan ϕK, untuk kolom yang terisolasi | |
| harus sebesar 0,75 baik untuk kolom | |
| bersengkang maupun berspiral. Dalam | |
| kasus rangka portal bertingkat banyak, | |
| defleksi kolom dan rangka tergantung | |
| pada rata-rata kekuatan beton, dimana | |
| lebih tinggi daripada kekuatan beton pada | |
| kolom tunggal di bawah kekuatan kritikal. | |
| Untuk alasan ini, nilai ϕK, secara implisit | |
| terdapat dalam nilai I dalam 6.6.3.1.1 | |
| adalah 0,875. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 109 dari 695 | |
| ==== 6.6.4.5.3 Cm harus dihitung dengan a) atau | |
| b): | |
| a) Untuk kolom tanpa beban transversal | |
| yang bekerja di antara tumpuannya | |
| 1 | |
| 2 | |
| 0, 6 0, 4 m | |
| M | |
| C | |
| M | |
| | |
| (6.6.4.5.3a) | |
| dengan M1/M2 bernilai negatif bila kolom | |
| melentur dengan kelengkungan tunggal | |
| dan positif bila kolom melentur dengan | |
| kelengkungan ganda. M1 dikaitkan | |
| dengan momen ujung dengan nilai | |
| absolut terkecil. | |
| b) Untuk kolom dengan beban transversal | |
| yang bekerja di antara tumpuannya. | |
| Cm = 1,0 (6.6.4.5.3b) | |
| ==== R6.6.4.5.3 Faktor Cm adalah faktor | |
| koreksi berkaitan dengan diagram momen | |
| aktual terhadap diagram momen merata | |
| ekuivalen. Derivasi pembesaran momen | |
| mengasumsikan bahwa momen | |
| maksimum berada di atau dekat tengah | |
| ketinggian kolom. Jika momen terjadi di | |
| satu ujung kolom, desain harus | |
| didasarkan pada momen seragam | |
| ekuivalen CmM2 yang akan memberikan | |
| momen maksimum yang sama di atau | |
| dekat tengah ketinggian kolom bilamana | |
| dibesarkan (MacGregor et al.,1970). | |
| Perjanjian tanda M1/M2 telah | |
| diperbaharui sehingga M1/M2 adalah | |
| negatif jika kolom melentur dalam kurvatur | |
| tunggal, dan positif jika komponen struktur | |
| melentur dalam kurvatur ganda. Hal ini | |
| menunjukkan perubahan perjanjian tanda | |
| terhadap ACI 318-2011. | |
| Dalam kasus kolom-kolom yang dikenai | |
| pembebanan transversal di antara | |
| pendukungnya, momen maksimum | |
| mungkin akan terjadi pada penampang | |
| diluar ujung komponen struktur. Jika hal ini | |
| terjadi, nilai momen terbesar yang dihitung | |
| yang terjadi dimana saja sepanjang | |
| komponen struktur harus digunakan untuk | |
| nilai M2 dalam Pers. (6.6.4.5.1). Cm diambil | |
| sebesar 1,0 untuk kasus ini. | |
| ==== 6.6.4.5.4 M2 dalam Pers. (6.6.4.5.1) tidak | |
| boleh kurang dari M2,min yang dihitung | |
| dengan Pers. (6.6.4.5.4) untuk masingmasing | |
| sumbu yang dihitung secara | |
| terpisah. | |
| M2,min=Pu(15+0,03h) (6.6.4.4.5.4) | |
| bila M2,min melampaui M2, nilai 𝑪𝒎 dalam | |
| harus diambil sama dengan 1,0, atau harus | |
| dihitung berdasarkan pada rasio momen | |
| ujung yang dihitung, M1/M2 menggunakan | |
| Pers. (6.6.4.5.3a). | |
| ==== R6.6.4.5.4 Dalam standar ini, | |
| kelangsingan diperhitungkan dengan | |
| pembesaran momen ujung kolom. Jika | |
| momen kolom terfaktor sangat kecil atau | |
| nol, desain kolom langsing harus | |
| didasarkan pada eksentrisitas minimum | |
| yang diberikan dalam Pers. (6.6.4.5.4). | |
| Eksentrisitas minimum tidak dimaksudkan | |
| untuk diterapkan terhadap kedua sumbu | |
| secara serentak. | |
| Momen ujung kolom terfaktor dari | |
| analisis struktur digunakan dalam Pers. | |
| (6.6.4.5.3a) dalam menentukan rasio | |
| M1/M2 untuk kolom bilamana desain harus | |
| didasarkan pada eksentrisitas minimum. | |
| Hal ini mengeliminasi terjadinya | |
| diskontinuitas antara kolom dengan | |
| eksentrisitas yang dihitung kurang dari | |
| eksentrisitas yang dihitung sama dengan | |
| atau lebih besar dari eksentrisitas | |
| minimum. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 110 dari 695 | |
| ==== 6.6.4.6 Metode pembesaran momen: | |
| rangka portal bergoyang. | |
| ==== R6.6.4.6 Metode pembesaran momen: | |
| rangka portal bergoyang. | |
| ==== 6.6.4.6.1 Momen M1 dan M2, di ujung | |
| komponen struktur individu kolom harus | |
| dihitung dengan a) dan b). | |
| a) M1=M1ns+ δsM1s (6.6.4.6.1a) | |
| b) M2=M2ns+ δsM2s (6.6.4.6.1b) | |
| ==== R6.6.4.6.1 Analisis yang dijelaskan | |
| dalam pasal ini hanya berkaitan dengan | |
| rangka bidang yang dikenai beban yang | |
| mengakibatkan defleksi dalam bidang itu. | |
| Jika defleksi beban lateral melibatkan | |
| perpindahan torsi yang signifikan, | |
| pembesaran momen pada kolom terjauh | |
| dari pusat torsi mungkin kurang dengan | |
| prosedur pembesaran momen. Dalam | |
| kasus tersebut, analisis orde kedua tiga | |
| dimensi harus digunakan. | |
| ==== 6.6.4.6.2 Pembesar momen δs harus | |
| dihitung dengan a), b) atau c). Bila δs | |
| melebihi 1,5, hanya b) atau c) yang diizinkan: | |
| a) 𝛿𝑠 = | |
| 1 | |
| 1−𝑄 | |
| ≥ 1 (6.6.4.6.2a) | |
| b) 𝛿𝑠 = | |
| 1 | |
| 1− | |
| Σ𝑃𝑢 | |
| 0,75Σ𝑃𝑐 | |
| ≥ 1 (6.6.4.6.2b) | |
| c) Analisis elastis orde kedua | |
| dengan ΣPu adalah jumlah seluruh beban | |
| vertikal terfaktor yang bekerja pada suatu | |
| tingkat, dan ΣPc adalah jumlah seluruh | |
| kapasitas tekan kolom-kolom bergoyang | |
| pada suatu tingkat. Pc dihitung dengan Pers. | |
| (6.6.4.4.2) menggunakan k untuk komponen | |
| struktur bergoyang dari 6.6.4.4.3 dan (𝜠𝑰)𝒆𝒇𝒇 | |
| dari 6.6.4.4.4 atau 6.6.4.4.5 sesuai dengan | |
| 𝛃𝒅𝒔 menggantikan 𝛃𝒅𝒏𝒔. | |
| ==== R6.6.4.6.2 Tiga metode yang berbeda | |
| diizinkan untuk menghitung pembesaran | |
| momen. Pendekatan-pendekatan ini | |
| termasuk metode Q, konsep penjumlahan | |
| Q dan analisis elastis orde kedua. | |
| (a) Metode Q | |
| Analisis iteratif PΔ untuk momen orde | |
| kedua bisa diwakili dengan rangkaian | |
| yang tak hingga. Penyelesaian rangkaian | |
| ini diberikan oleh Pers. (6.6.4.6.2a) | |
| (MacGregor dan Hage 1977). Lai dan | |
| MacGregor (1983) menunjukkan bahwa | |
| Pers. (6.6.4.6.2a) cukup dekat | |
| memprediksi momen orde kedua dalam | |
| rangka bergoyang hingga 𝛅𝐬 melebihi 1,5. | |
| Diagram momen 𝑷Δ untuk kolom yang | |
| terdefleksi adalah melengkung, dengan Δ | |
| terkait dengan bentuk kolom yang | |
| terdefleksi. Pers (6.6.4.6.2a) dan | |
| kebanyakan analisis rangka orde kedua | |
| komersial yang tersedia telah diturunkan | |
| dengan mengasumsikan bahwa momen | |
| 𝑷Δ yang dihasilkan dari gaya-gaya yang | |
| sama dan berlawanan sebesar 𝑷Δ/𝓵𝒄 | |
| yang diterapkan di ujung bawah dan atas | |
| tingkat. Gaya-gaya ini memberikan | |
| diagram momen 𝑷Δ garis lurus. Diagram | |
| momen 𝑷Δ yang melengkung | |
| menghasilkan perpindahan lateral 15 | |
| persen lebih besar daripada perpindahan | |
| lateral dari diagram momen 𝑷Δ garis lurus. | |
| Pengaruh ini bisa diikutkan dalam Pers. | |
| (6.6.4.6.2a) dengan memakai penyebut | |
| sebesar (𝟏 − 𝟏, 𝟏𝟓 𝑸) daripada (1 - Q). | |
| Faktor 1,15 telah ditanggalkan dari Pers. | |
| (6.6.4.6.2a) untuk penyederhanaan. | |
| Jika defleksi telah dihitung | |
| menggunakan beban layan, 𝑸 dalam | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 111 dari 695 | |
| Pers. (6.6.4.6.2a) harus dihitung dengan | |
| cara yang dijelaskan dalam R6.6.4.3. | |
| Analisis faktor 𝑸 didasarkan pada | |
| defleksi yang dihitung menggunakan nilai | |
| 𝜤 dari 6.6.3.1.1 yang menyertakan | |
| ekuivalen dari faktor reduksi kekakuan 𝛟K. | |
| Nilai 𝜤 ini memberikan estimasi defleksi | |
| lateral yang berlebihan 20 hingga 25 | |
| persen yang sesuai dengan faktor reduksi | |
| kekakuan 𝛟K antara 0,80 dan 0,85 pada | |
| momen P. Tidak diperlukan faktor | |
| tambahan 𝛟 dalam perhitungan stabilitas. | |
| Setelah momen diperoleh, pemilihan | |
| penampang kolom melibatkan faktor | |
| reduksi kekuatan 𝛟 dari 21.2.2. | |
| (b) Konsep Penjumlahan 𝑷 | |
| Untuk memeriksa pengaruh stabilitas | |
| tingkat, 𝜹𝒔 dihitung sebagai nilai rata-rata | |
| untuk keseluruhan tingkat yang | |
| bersangkutan berdasarkan penggunaan | |
| Σ𝑷𝒖/𝛴𝑷𝒄 . Hal ini merefleksikan interaksi | |
| semua kolom penahan goyangan pada | |
| tingkat tersebut oleh pengaruh 𝑷Δ karena | |
| defleksi lateral semua kolom pada tingkat | |
| tersebut harus sama, dengan tiadanya | |
| perindahan torsi terhadap sumbu vertikal. | |
| Sebagai tambahan, ada kemungkinan | |
| kolom individual yang sangat langsing | |
| pada rangka bergoyang bisa mempunyai | |
| defleksi yang besar di tengah | |
| ketinggiannya meskipun defleksi ujung | |
| lateral telah ditahan secara cukup oleh | |
| kolom lainnya pada tingkat tersebut. | |
| Kolom seperti itu harus diperiksa | |
| menggunakan 6.6.4.6.4. | |
| 0,75 dalam penyebut Pers. (6.6.4.6.2b) | |
| merupakan faktor reduksi kekakuan | |
| 𝛟𝑲 seperti dijelaskan dalam R6.6.4.5.2. | |
| Dalam perhitungan (𝜠𝜤)eff, 𝛃𝒅𝒔 normalnya | |
| akan bernilai nol untuk rangka bergoyang | |
| beban lateral pada umumnya berdurasi | |
| singkat. Defleksi goyangan akibat beban | |
| jangka pendek seperti angin atau gempa | |
| merupakan fungsi kekakuan kolom jangka | |
| pendek yang mengikuti periode beban | |
| gravitasi tetap. | |
| Untuk kasus ini definisi ds dalam | |
| ==== 6.6.3.1.1 memberikan 𝛃𝒅𝒔 = 𝟎. Dalam | |
| kasus rangka bergoyang yang tidak biasa | |
| dimana beban lateral bersifat tetap, 𝛃𝒅𝒔 | |
| tidak akan nol. Hal ini mungkin terjadi jika | |
| bangunan di atas lapangan yang miring | |
| dikenai tekanan tanah pada satu sisinya | |
| tetapi tidak dikenai pada sisi lainnya. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 112 dari 695 | |
| ==== 6.6.4.6.3 Komponen-komponen lentur | |
| (balok) harus direncanakan terhadap | |
| momen-momen ujung total yang diperbesar | |
| dari kolom-kolom yang bertemu pada joint. | |
| ==== R6.6.4.6.3 Kekuatan rangka bergoyang | |
| ditentukan oleh stabilitas kolom dan oleh | |
| derajat kekangan ujung yang disediakan | |
| oleh balok dalam rangka tersebut. Jika | |
| sendi plastis terbentuk dalam balok | |
| pengekang, struktur tersebut mendekati | |
| mekanisme kegagalan dan kapasitas | |
| beban aksialnya secara drastis tereduksi. | |
| Pasal ini mensyaratkan kekangan | |
| komponen struktur lentur mempunyai | |
| kapasitas untuk menahan total | |
| pembesaran momen ujung kolom pada | |
| joint. | |
| ==== 6.6.4.6.4 Pengaruh orde kedua harus | |
| diperhitungkan pada seluruh panjang kolom | |
| pada rangka bergoyang. Pengaruh ini boleh | |
| diperhitungkan menggunakan 6.6.4.5, | |
| dimana 𝑪𝒎 dihitung menggunakan 𝑴𝟏 dan | |
| 𝑴𝟐 dari 6.6.4.6.1. | |
| ==== R6.6.4.6.4 Momen maksimum | |
| komponen struktur tekan seperti kolom, | |
| dinding, atau bresing mungkin terjadi di | |
| antara ujung-ujungnya. Sedangkan | |
| program komputer analisis orde kedua | |
| mungkin digunakan untuk mengevaluasi | |
| pembesaran momen ujung, pembesaran | |
| di antara ujung-ujungnya mungkin tidak | |
| diperhitungkan kecuali komponen struktur | |
| dipecah-pecah sepanjang bentangnya. | |
| Pembesaran dapat dievaluasi | |
| menggunakan prosedur yang dijelaskan | |
| dalam 6.6.4.5. | |
| ==== 6.6.5 Redistribusi momen di komponen | |
| lentur menerus | |
| ==== 6.6.5.1 Kecuali bila nilai pendekatan untuk | |
| momen digunakan sesuai 6.5, dengan | |
| momen-momen telah dihitung sesuai 6.8, | |
| atau momen-momen pelat dua-arah | |
| ditentukan menggunakan pola pembebanan | |
| yang ditentukan dalam 6.4.3.3, pengurangan | |
| momen-momen penampang dari momen | |
| negatif atau momen positif maksimum yang | |
| dihitung dengan teori elastis boleh dilakukan | |
| untuk semua asumsi pengaturan beban | |
| bilamana a) dan b) terpenuhi: | |
| a) komponen lentur adalah menerus | |
| b) 𝜺𝒕 ≥ 𝟎, 𝟎𝟎𝟕𝟓 pada penampang dimana | |
| momen direduksi. | |
| ==== 6.6.5.2 Untuk komponen struktur | |
| prategang, momen-momen harus termasuk | |
| momen-momen akibat beban terfaktor dan | |
| ==== R6.6.5 Redistribusi momen di komponen | |
| lentur menerus - Redistribusi momen | |
| tergantung pada daktilitas yang cukup di | |
| daerah sendi plastis. Daerah sendi plastis | |
| ini terbentuk di titik momen maksimum | |
| positif atau negatif dan mengakibatkan | |
| pergeseran pada diagram momen elastis. | |
| Biasanya hasilnya adalah reduksi pada | |
| nilai maksimum negatif di daerah tumpuan | |
| dan peningkatan nilai momen positif di | |
| antara tumpuan dari momen positif yang | |
| dihitung dengan analisis elastis. Karena | |
| momen negatif ditentukan dari sebuah | |
| susunan pembebanan dan momen positif | |
| dari susunan pembebanan lainnya (6.4.3 | |
| memberikan pengecualian untuk kondisi | |
| beban tertentu), pengurangan tulangan | |
| sewaktu-waktu dapat dilakukan dengan | |
| mengurangi maksimum momen positif | |
| elastis dan meningkatkan momen negatif, | |
| sehingga mendekat envelope maksimum | |
| momen negatif dan positif di setiap irisan | |
| penampang di manapun dalam bentang | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 113 dari 695 | |
| akibat reaksi yang ditimbulkan oleh | |
| prategang. | |
| ==== 6.6.5.3 Pada penampang dimana momen | |
| dikurangi, redistribusi tidak boleh lebih yang | |
| terkecil dari 1000𝜺𝒕 persen dan 20 %. | |
| ==== 6.6.5.4 Momen yang tereduksi harus | |
| digunakan untuk menghitung momen | |
| teredistribusi pada semua penampang | |
| lainnya dalam bentang sedemikian sehingga | |
| kesetimbangan statis harus dipertahankan | |
| setelah redistribusi momen untuk setiap | |
| pengaturan pembebanan. | |
| ==== 6.6.5.5 Geser dan reaksi tumpuan harus | |
| dihitung sesuai dengan kesetimbangan | |
| statis memperhitungkan redistribusi momen | |
| untuk setiap pengaturan pembebanan. | |
| (Bondy 2003). Sendi plastis tersebut | |
| memberikan pemanfaatan kapasitas | |
| penuh penampang komponen struktur | |
| lentur yang lebih banyak pada saat beban | |
| ultimit. | |
| Standar redistribusi izin ditunjukkan | |
| dalam Gambar R.6.6.5. Dengan | |
| menggunakan nilai regangan beton ultimit | |
| yang konservatif dan panjang sendi plastis | |
| yang diturunkan dari hasil pengujian yang | |
| ekstensif, komponen struktur lentur | |
| dengan kapasitas rotasi yang kecil telah | |
| dianalisis untuk redistribusi momen | |
| hingga 20 persen tergantung rasio | |
| tulangan. Seperti diperlihatkan, | |
| persentase redistribusi izin adalah | |
| konservatif terhadap persentase terhitung | |
| yang tersedia untuk | |
| fy=420 MPa dan 550 MPa. Studi oleh | |
| Cohn (1965) dan Mattock (1959) | |
| mendukung kesimpulan ini dan | |
| menunjukkan bahwa retak dan defleksi | |
| balok yang didesain dengan redistribusi | |
| momen tidak jauh lebih besar pada saat | |
| beban layan daripada untuk balok yang | |
| didesain distribusi momen teori elastis. | |
| Studi ini juga telah menunjukkan bahwa | |
| tersedia kapasitas rotasi yang cukup untuk | |
| redistribusi momen yang diperkenankan | |
| oleh standar ini jika komponen struktur | |
| tersebut memenuhi 6.6.5.1. | |
| Ketentuan-ketentuan redistribusi momen | |
| berlaku sama untuk komponen struktur | |
| prategang (Mast 1992). | |
| Deformasi elastis yang ditimbulkan oleh | |
| tendon yang ditarik secara tidak berurutan | |
| (nonconcordant) mengubah jumlah rotasi | |
| inelastis yang diperlukan untuk | |
| memperoleh sejumlah tertentu redistribusi | |
| momen. Sebaliknya, untuk balok dengan | |
| suatu kapasitas rotasi inelastis yang | |
| diketahui, jumlah dengan mana momen di | |
| perletakan bisa divariasikan dapat diubah | |
| oleh suatu jumlah yang sama dengan | |
| momen sekunder di tumpuan akibat | |
| prategang. Jadi, standar mensyaratkan | |
| momen sekunder disebabkan oleh reaksi | |
| perletakan yang dihasilkan oleh gaya | |
| penarikan harus dimasukkan dalam | |
| penentuan momen desain. | |
| Redistribusi momen yang diizinkan oleh | |
| ==== 6.6.5 tidak berlaku ketika nilai pendekatan | |
| momen lentur digunakan, seperti yang | |
| diberikan oleh metode pendekatan 6.5 | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 114 dari 695 | |
| atau metode desain langsung (direct | |
| design method) di 8.10 yang dinyatakan | |
| dalam 8.10.4.3, dimana 10 persen | |
| modifikasi momen diizinkan. | |
| Redistribusi momen juga tidak berlaku | |
| pada sistem pelat dua arah yang | |
| menggunakan analisis pola beban | |
| diberikan sesuai 6.4.3.3. Beban ini hanya | |
| menggunakan 75 persen beban hidup | |
| terfaktor penuh, yang mana | |
| memperhitungkan redistribusi momen. | |
| Gambar R6.6.5 ─ Redistribusi momen | |
| yang diizinkan untuk kapasitas rotasi | |
| minimum | |
| [ Lanjut Ke 6.7 - Analisis elastis orde kedua... ] | |
| | |
| | |
