| ==== 6.3 - Asumsi pemodelan | |
| ==== 6.3.1 Umum | |
| ==== 6.3.1.1 Kekakuan relatif dari komponenkomponen | |
| dalam sistem struktur harus | |
| berdasarkan pada asumsi-asumsi yang | |
| masuk akal dan konsisten. | |
| ==== R6.3 Asumsi pemodelan | |
| ==== R6.3.1 Umum | |
| ==== R6.3.1.1 Idealnya, kekakuan komponen | |
| struktur EcI dan GJ harus merefleksikan | |
| derajat keretakan dan aksi inelastis yang | |
| telah terjadi pada masing-masing | |
| komponen struktur sebelum terjadi | |
| kelelehannya. Namun, kompleksitas | |
| dalam menentukan perbedaan kekakuan | |
| untuk semua komponen struktur dari | |
| suatu rangka dapat membuat analisis | |
| rangka menjadi tidak efisien dalam proses | |
| desain. Asumsi-asumsi sederhana | |
| dibutuhkan untuk mendefinisikan | |
| kekakuan-kekakuan lentur dan torsi. | |
| Untuk rangka berpengaku (braced), nilai | |
| relatif kekakuan sangat penting. Asumsi | |
| yang sering digunakan adalah 0,5Ig untuk | |
| balok dan Ig untuk kolom. | |
| Untuk rangka bergoyang, sebuah | |
| estimasi yang realistik untuk I diharapkan | |
| dan harus digunakan jika analisis orde | |
| kedua dikerjakan. Petunjuk untuk memilih | |
| I pada kasus ini diberikan dalam 6.6.3.1. | |
| Dua kondisi yang menentukan | |
| keharusan untuk mempertimbangkan | |
| kekakuan torsi dalam analisis suatu | |
| struktur yang ditinjau: 1) besaran relatif | |
| antara kekakuan torsi dan lentur; 2) | |
| bilamana torsi diperlukan untuk | |
| keseimbangan struktur (torsi | |
| keseimbangan) atau akibat komponenkomponen | |
| struktur torsi untuk menjaga | |
| kompatibilitas defomasi (torsi | |
| kompatibilitas). Pada kasus torsi | |
| kompatibilitas, kekakuan torsi dapat | |
| diabaikan. Untuk kasus torsi | |
| keseimbangan, kekakuan torsi harus | |
| diperhitungkan. | |
| ==== 6.3.1.2 Untuk menghitung momen dan | |
| geser akibat beban gravitasi pada kolom, | |
| balok dan pelat, diizinkan untuk | |
| menggunakan sebuah model yang dibatasi | |
| oleh komponen-komponen struktur pada | |
| tingkat yang ditinjau dan kolom-kolom di atas | |
| dan di bawah tingkat tersebut. Diizinkan | |
| untuk mengasumsikan ujung jauh kolom | |
| yang dibangun menyatu dengan struktur | |
| dianggap sebagai terjepit. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 97 dari 695 | |
| ==== 6.3.1.3 Model analisis harus | |
| memperhitungkan pengaruh perbedaaan | |
| properti penampang komponen struktur | |
| seperti pengaruh haunches. | |
| ==== R6.3.1.3 Kekakuan dan koefisien | |
| momen-jepit untuk komponen-komponen | |
| haunched dapat diperoleh dari Portland | |
| Cement Association (1972). | |
| ==== 6.3.2 Geometri Balok-T | |
| ==== 6.3.2.1 Untuk Balok-T nonprategang yang | |
| dibuat menyatu (monolit) atau pelat | |
| komposit, lebar efektif sayap bf harus | |
| mencakup lebar badan balok bw ditambah | |
| lebar efektif sayap yang menjorok sesuai | |
| Tabel 6.3.2.1, dimana h adalah ketebalan | |
| pelat dan sw adalah jarak bersih antara balokbalok | |
| yang bersebelahan. | |
| Tabel 6.3.2.1 ─ Batasan dimensi lebar | |
| sayap efektif untuk Balok-T | |
| Lokasi sayap | |
| Lebar sayap efektif, di | |
| luar penampang balok | |
| Kedua sisi balok Sekurangnya: | |
| 8h | |
| sw/2 | |
| ℓn/8 | |
| Satu sisi balok Sekurangnya: | |
| 6h | |
| sw/2 | |
| ℓn/12 | |
| ==== R6.3.2 Geometri Balok-T | |
| ==== R6.3.2.1 Dalam ACI 318-11, lebar efektif | |
| pelat sebagai sayap balok-T dibatasi | |
| seperempat bentang. Standar ini | |
| sekarang membolehkan seperdelapan | |
| bentang pada setiap sisi badan balok. Hal | |
| ini dilakukan untuk menyederhanakan | |
| Tabel 6.3.2.1 dan tidak memiliki dampak | |
| berarti dalam desain. | |
| ==== 6.3.2.2 Balok-T nonprategang terpisah, | |
| dimana sayap T-nya diperlukan untuk | |
| menambah luas daerah tekan, harus | |
| mempunyai ketebalan sayap tidak kurang | |
| atau sama dengan 0,5bw dan lebar efektif | |
| sayap tidak lebih atau sama dengan 4bw. | |
| ==== 6.3.2.3 Balok-T prategang, diizinkan untuk | |
| menggunakan geometri yang diberikan | |
| dalam 6.3.2.1 dan 6.3.2.2. | |
| ==== R6.3.2.3 Ketentuan-ketentuan empiris | |
| ==== 6.3.2.1 dan 6.3.2.2 telah dikembangkan | |
| untuk balok-T nonprategang. Lebar sayap | |
| dalam 6.3.2.1 dan 6.3.2.2 harus | |
| digunakan terkecuali pengalaman telah | |
| membuktikan perbedaan tersebut tetap | |
| aman dan mencukupi. Meskipun banyak | |
| standar produk prategang yang digunakan | |
| saat ini tidak memenuhi persyaratanpersyaratan | |
| lebar sayaf efektif dalam | |
| ==== 6.3.2.1 dan 6.3.2.2, hal tersebut tetap | |
| menunjukkan kinerja yang terpenuhi. | |
| Sehingga penentuan lebar efektif sayap | |
| balok-T prategang diserahkan pada | |
| pengalaman dan pertimbangan dari | |
| perencana ahli bersertifikat. Hal ini tidak | |
| selalu menjadi pertimbangan konservatif | |
| dalam analisis elastis dan pertimbangan | |
| desain untuk menggunakan lebar | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 98 dari 695 | |
| maksimum sayap seperti yang diizinkan | |
| oleh 6.3.2.1. | |
| [ Lanjut Ke 6.4 - Pengaturan beban hidup... ] | |
| | |
| | |