==== 6.3 - Asumsi pemodelan | |
==== 6.3.1 Umum | |
==== 6.3.1.1 Kekakuan relatif dari komponenkomponen | |
dalam sistem struktur harus | |
berdasarkan pada asumsi-asumsi yang | |
masuk akal dan konsisten. | |
==== R6.3 Asumsi pemodelan | |
==== R6.3.1 Umum | |
==== R6.3.1.1 Idealnya, kekakuan komponen | |
struktur EcI dan GJ harus merefleksikan | |
derajat keretakan dan aksi inelastis yang | |
telah terjadi pada masing-masing | |
komponen struktur sebelum terjadi | |
kelelehannya. Namun, kompleksitas | |
dalam menentukan perbedaan kekakuan | |
untuk semua komponen struktur dari | |
suatu rangka dapat membuat analisis | |
rangka menjadi tidak efisien dalam proses | |
desain. Asumsi-asumsi sederhana | |
dibutuhkan untuk mendefinisikan | |
kekakuan-kekakuan lentur dan torsi. | |
Untuk rangka berpengaku (braced), nilai | |
relatif kekakuan sangat penting. Asumsi | |
yang sering digunakan adalah 0,5Ig untuk | |
balok dan Ig untuk kolom. | |
Untuk rangka bergoyang, sebuah | |
estimasi yang realistik untuk I diharapkan | |
dan harus digunakan jika analisis orde | |
kedua dikerjakan. Petunjuk untuk memilih | |
I pada kasus ini diberikan dalam 6.6.3.1. | |
Dua kondisi yang menentukan | |
keharusan untuk mempertimbangkan | |
kekakuan torsi dalam analisis suatu | |
struktur yang ditinjau: 1) besaran relatif | |
antara kekakuan torsi dan lentur; 2) | |
bilamana torsi diperlukan untuk | |
keseimbangan struktur (torsi | |
keseimbangan) atau akibat komponenkomponen | |
struktur torsi untuk menjaga | |
kompatibilitas defomasi (torsi | |
kompatibilitas). Pada kasus torsi | |
kompatibilitas, kekakuan torsi dapat | |
diabaikan. Untuk kasus torsi | |
keseimbangan, kekakuan torsi harus | |
diperhitungkan. | |
==== 6.3.1.2 Untuk menghitung momen dan | |
geser akibat beban gravitasi pada kolom, | |
balok dan pelat, diizinkan untuk | |
menggunakan sebuah model yang dibatasi | |
oleh komponen-komponen struktur pada | |
tingkat yang ditinjau dan kolom-kolom di atas | |
dan di bawah tingkat tersebut. Diizinkan | |
untuk mengasumsikan ujung jauh kolom | |
yang dibangun menyatu dengan struktur | |
dianggap sebagai terjepit. | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 97 dari 695 | |
==== 6.3.1.3 Model analisis harus | |
memperhitungkan pengaruh perbedaaan | |
properti penampang komponen struktur | |
seperti pengaruh haunches. | |
==== R6.3.1.3 Kekakuan dan koefisien | |
momen-jepit untuk komponen-komponen | |
haunched dapat diperoleh dari Portland | |
Cement Association (1972). | |
==== 6.3.2 Geometri Balok-T | |
==== 6.3.2.1 Untuk Balok-T nonprategang yang | |
dibuat menyatu (monolit) atau pelat | |
komposit, lebar efektif sayap bf harus | |
mencakup lebar badan balok bw ditambah | |
lebar efektif sayap yang menjorok sesuai | |
Tabel 6.3.2.1, dimana h adalah ketebalan | |
pelat dan sw adalah jarak bersih antara balokbalok | |
yang bersebelahan. | |
Tabel 6.3.2.1 ─ Batasan dimensi lebar | |
sayap efektif untuk Balok-T | |
Lokasi sayap | |
Lebar sayap efektif, di | |
luar penampang balok | |
Kedua sisi balok Sekurangnya: | |
8h | |
sw/2 | |
ℓn/8 | |
Satu sisi balok Sekurangnya: | |
6h | |
sw/2 | |
ℓn/12 | |
==== R6.3.2 Geometri Balok-T | |
==== R6.3.2.1 Dalam ACI 318-11, lebar efektif | |
pelat sebagai sayap balok-T dibatasi | |
seperempat bentang. Standar ini | |
sekarang membolehkan seperdelapan | |
bentang pada setiap sisi badan balok. Hal | |
ini dilakukan untuk menyederhanakan | |
Tabel 6.3.2.1 dan tidak memiliki dampak | |
berarti dalam desain. | |
==== 6.3.2.2 Balok-T nonprategang terpisah, | |
dimana sayap T-nya diperlukan untuk | |
menambah luas daerah tekan, harus | |
mempunyai ketebalan sayap tidak kurang | |
atau sama dengan 0,5bw dan lebar efektif | |
sayap tidak lebih atau sama dengan 4bw. | |
==== 6.3.2.3 Balok-T prategang, diizinkan untuk | |
menggunakan geometri yang diberikan | |
dalam 6.3.2.1 dan 6.3.2.2. | |
==== R6.3.2.3 Ketentuan-ketentuan empiris | |
==== 6.3.2.1 dan 6.3.2.2 telah dikembangkan | |
untuk balok-T nonprategang. Lebar sayap | |
dalam 6.3.2.1 dan 6.3.2.2 harus | |
digunakan terkecuali pengalaman telah | |
membuktikan perbedaan tersebut tetap | |
aman dan mencukupi. Meskipun banyak | |
standar produk prategang yang digunakan | |
saat ini tidak memenuhi persyaratanpersyaratan | |
lebar sayaf efektif dalam | |
==== 6.3.2.1 dan 6.3.2.2, hal tersebut tetap | |
menunjukkan kinerja yang terpenuhi. | |
Sehingga penentuan lebar efektif sayap | |
balok-T prategang diserahkan pada | |
pengalaman dan pertimbangan dari | |
perencana ahli bersertifikat. Hal ini tidak | |
selalu menjadi pertimbangan konservatif | |
dalam analisis elastis dan pertimbangan | |
desain untuk menggunakan lebar | |
  | |
“Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
copy standar ini dibuat untuk | |
Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
tidak untuk dikomersialkan” | |
SNI 2847:2019 | |
© BSN 2019 98 dari 695 | |
maksimum sayap seperti yang diizinkan | |
oleh 6.3.2.1. | |
[ Lanjut Ke 6.4 - Pengaturan beban hidup... ] | |
| |
| |