| ==== 6. PASAL 6 – ANALISIS STRUKTUR | |
| ==== 6.1 - Ruang Lingkup | |
| ==== 6.1.1 Ketentuan-ketentuan dalam pasal ini | |
| harus diterapkan untuk metode analisis, | |
| pemodelan komponen-komponen struktur | |
| dan sistem struktur dan perhitungan | |
| pengaruh beban. | |
| ==== R6.1 - Ruang Lingkup | |
| Ketentuan analisis struktur pada standar | |
| sebelumnya telah disusun-ulang untuk | |
| memperjelas syarat-syarat analsis | |
| struktur dalam standar ini. | |
| Pasal 6.2 memberikan syarat-syarat | |
| umum yang dapat digunakan untuk semua | |
| prosedur analisis. | |
| Pasal 6.2.4 mengarahkan perencana | |
| ahli bersertifikat pada ketentuanketentuan | |
| analisis khusus yang tidak | |
| masuk dalam pasal ini. Pasal 6.2.4.1 dan | |
| ==== 6.2.4.2 mengidentifikasi ketentuanketentuan | |
| analisis yang khusus untuk | |
| pelat dua arah dan dinding. | |
| Pasal 6.3 menunjukkan asumsi-asumsi | |
| pemodelan yang digunakan dalam | |
| menetapkan model analisis. | |
| Pasal 6.4 memberikan pengaturan | |
| beban hidup yang harus dipertimbangkan | |
| dalam analisis. | |
| Pasal 6.5 memberikan metode analisis | |
| penyederhanaan untuk balok menerus | |
| dan pelat satu arah nonprategang yang | |
| dapat digunakan untuk menggantikan | |
| analisis yang lebih rinci ketika kondisi | |
| tertentu terpenuhi. | |
| Pasal 6.6 mencakup ketentuanketentuan | |
| untuk analisis orde pertama | |
| yang komprehensif. Pengaruh retak dan | |
| rangkak pada penampang termasuk | |
| dalam analisis. | |
| Pasal 6.7 meliputi ketentuan-ketentuan | |
| analisis elastis orde kedua. Memasukkan | |
| pengaruh retak dan rangkak pada | |
| penampang diperlukan. | |
| Pasal 6.8 memuat ketentuan-ketentuan | |
| analisis inelastis orde kedua | |
| Pasal 6.9 melingkupi ketentuanketentuan | |
| untuk penggunaan metode | |
| elemen hingga. | |
| ==== 6.2 - Umum | |
| ==== 6.2.1 Komponen dan sistem struktur | |
| diizinkan untuk dimodelkan sesuai 6.3. | |
| ==== 6.2.2 Semua komponen struktur dan | |
| sistem struktur harus dianalisis terhadap | |
| pengaruh-pengaruh maksimum dari beban | |
| termasuk pengaturan beban hidup sesuai | |
| ==== 6.4. | |
| ==== R6.2 - Umum | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 90 dari 695 | |
| ==== 6.2.3 Metode analisis yang diizinkan oleh | |
| pasal ini harus menggunakan a) hingga e): | |
| a) Metode penyederhanaan untuk | |
| analisis balok menerus dan pelat | |
| satu arah terhadap beban | |
| gravitasi dalam 6.5 | |
| b) Orde pertama dalam 6.6 | |
| c) Orde kedua elastis dalam 6.7 | |
| d) Orde kedua inelastis dalam 6.8 | |
| e) Elemen hingga dalam 6.9 | |
| R.6.2.3 Analisis orde pertama memenuhi | |
| persamaan kesimbangan menggunakan | |
| geometri struktur tak terdeformasi | |
| (undeformed). Bila hanya hasil orde | |
| pertama dipertimbangkan, pengaruh | |
| kelangsinan tidak diperhitungkan. Karena | |
| pengaruh-pengaruh tersebut dapat | |
| menjadi hal yang penting, Pasal 6.6 | |
| memberikan prosedur-prosedur untuk | |
| menghitung pengaruh kelangsingan | |
| individual komponen-komponen struktur | |
| (Pδ) dan pengaruh goyangan (PΔ) pada | |
| keseluruhan struktur menggunakan hasil | |
| analisis orde pertama. | |
| Analisis orde kedua memenuhi | |
| persamaan keseimbangan menggunakan | |
| geometri struktur terdeformasi | |
| (deformed). Apabila analisis orde kedua | |
| menggunakan nodal-nodal sepanjang | |
| komponen-komponen struktur tekan, | |
| analisis memperhitungkan pengaruh | |
| kelangsingan akibat deformasi lateral | |
| sepanjang individual komponen struktur | |
| termasuk pengaruh goyangan | |
| keseluruhan struktur. Apabila analisis | |
| orde kedua menggunakan nodal-nodal | |
| hanya pada perpotongan komponenkomponen | |
| struktur, analisis mampu | |
| menangkap pengaruh goyangan | |
| keseluruhan struktur tetapi mengabaikan | |
| pengaruh kelangsingan individu | |
| komponen struktur. Dalam kasus ini, | |
| metode pembesaran momem (6.6.4) | |
| digunakan untuk menentukan pengaruh | |
| kelangsingan individu komponen struktur. | |
| Analisis elemen hingga telah | |
| diperkenalkan pada standar ini yang | |
| secara eksplisit mengakui penggunaan | |
| metode analisis ini secara luas. | |
| ==== 6.2.4 Metode analisis tambahan yang | |
| diizinkan termasuk dalam 6.2.4.1 hingga | |
| ==== 6.2.4.4. | |
| ==== 6.2.4.1 Pelat dua arah diizinkan untuk | |
| dianalisis terhadap beban gravitasi sesuai a) | |
| atau b): | |
| a) Metode desain langsung dalam 8.10 | |
| b) Metode rangka ekuivalen dalam 8.11 | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 91 dari 695 | |
| ==== 6.2.4.2 Dinding langsing diizinkan untuk | |
| dianalisis sesuai 11.8 terhadap pengaruh | |
| luar bidang. | |
| ==== 6.2.4.3 Diafragma diizinkan untuk dianalisis | |
| sesuai 12.4.2. | |
| ==== 6.2.4.4 Sebuah komponen atau daerah | |
| diizinkan untuk dianalisis dan didesain | |
| menggunakan metode strut and tie sesuai | |
| pasal 23. | |
| ==== 6.2.5 Pengaruh kelangsingan boleh | |
| diabaikan jika (a) atau (b) terpenuhi: | |
| a) untuk kolom yang tidak ditahan terhadap | |
| goyangan samping: | |
| 22 | |
| u kl | |
| r | |
| (6.2.5a) | |
| b) untuk kolom yang ditahan terhadap | |
| goyangan samping: | |
| 1 2 34 12 | |
| klu | |
| M M | |
| r | |
| (6.2.5b) | |
| dan | |
| 40 | |
| r | |
| klu | |
| (6.2.5c) | |
| dimana M1/M2 adalah negatif jika kolom | |
| melentur dalam kurvatur tunggal, dan | |
| positif jika komponen struktur melentur | |
| dalam kurvatur ganda. | |
| Bila elemen pengaku menahan pergerakan | |
| lateral sebuah tingkat dengan kekakuan total | |
| sebesar paling sedikit 12 kali kekakuan | |
| lateral bruto kolom dalam arah tinjauan, | |
| diizinkan untuk memperhitungkan kolom | |
| dalam tingkat yang ditahan terhadap | |
| goyangan samping. | |
| ==== R6.2.5 Pengaruh orde kedua pada banyak | |
| struktur dapat diabaikan. Pada kasuskasus | |
| ini, tidak perlu memperhitungkan | |
| pengaruh kelangsingan dan komponenkomponen | |
| struktur tekan seperti kolom, | |
| dinding atau pengaku dapat didesain | |
| berdasarkan gaya-gaya dari analisis orde | |
| pertama. Pengaruh kelangsingan dapat | |
| diabaikan dalam kedua sistem | |
| berpengaku dan sistem tak berpengaku | |
| tergantung pada rasio kelangsingan (klu/r) | |
| komponen sruktur. | |
| Perjanjian tanda M1/M2 telah | |
| diperbaharui sehingga M1/M2 adalah | |
| negatif jika kolom melentur dalam kurvatur | |
| tunggal, dan positif jika komponen struktur | |
| melentur dalam kurvatur ganda. Hal ini | |
| menunjukkan perubahan perjanjian tanda | |
| terhadap ACI 318- 2011. | |
| Alat bantu desain primer untuk | |
| mengestimasi faktor panjang efektif k | |
| adalah Jackson dan Moreland Alignment | |
| Chart (Gambar 6.2.5) yang | |
| memungkinkan penentuan k secara grafis | |
| untuk kolom dengan penampang konstan | |
| pada suatu rangka dengan bentang | |
| banyak (ACI SP-17(09); Column | |
| Research Council 1966). | |
| Persamaan-persamaan (6.2.5b) dan | |
| (6.2.5c) adalah berdasarkan pers. | |
| (6.6.4.5.1) mengasumsikan bahwa 5 | |
| persen peningkatan momen akibat | |
| kelangsingan diperbolehkan (MacGregor | |
| et al., 1970). Sebagai perkiraan awal, k | |
| dapat diambil sama dengan 1,0 untuk | |
| Pers. (6.2.5b) dan (6.2.5c). | |
| Kekakuan pengaku lateral ditetapkan | |
| berdasarkan arah utama sistem rangka. | |
| Komponen-komponen pengaku pada | |
| tipikal struktur gedung terdiri dari dinding | |
| geser atau pengaku lateral. Respons torsi | |
| sistem pemikul gaya lateral akibat | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 92 dari 695 | |
| eksentrisitas sistem struktur dapat | |
| meningkatkan pengaruh orde kedua dan | |
| harus diperhitungkan. | |
| ==== 6.2.5.1 Radius girasi, r, diizinkan untuk | |
| dihitung dengan a), b) atau c): | |
| a) | |
| g | |
| g | |
| r= | |
| I | |
| A | |
| (6.2.5.1) | |
| b) 0,3 kali dimensi keseluruhan dalam arah | |
| stabilitas yang ditinjau untuk kolom | |
| persegi: | |
| c) 0,25 kali diameter untuk kolom bundar. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 93 dari 695 | |
| (a) Rangka tidak bergoyang (b) Rangka bergoyang | |
| Ψ = rasio Σ(EI/ℓc) untuk kolom terhadap Σ(EI/ℓ) untuk balok pada satu ujung kolom dalam | |
| bidang yang ditinjau | |
| ℓ = panjang bentang balok diukur dari pusat ke pusat joint | |
| Gambar R6.2.5 – Faktor panjang efektif, k | |
| | |
| ==== 6.2.5.2 Untuk penampang komposit, radius | |
| girasi, r, tidak boleh diambil lebih besar dari | |
| nilai yang diberikan oleh: | |
| ( / 5) | |
| / 5 | |
| c g s sx | |
| c g s sx | |
| r = | |
| E I E I | |
| E A E A | |
| | |
| | |
| (6.2.5.2) | |
| Batang tulangan longitudinal yang berada | |
| dalam inti beton diselubungi oleh baja | |
| struktural atau tulangan transversal | |
| sekeliling baja struktural inti diizinkan untuk | |
| digunakan dalam menghitung Asx dan Isx. | |
| ==== R6.2.5.2 Pers. (6.2.5.2) diberikan karena | |
| ketentuan-ketentuan dalam 6.2.5.1 untuk | |
| menghitung radius girasi terlalu | |
| konservatif untuk komponen tabung | |
| (tubing) dengan beton-pengisi dan tidak | |
| berlaku untuk komponen-komponen | |
| struktur dengan profil struktural (structural | |
| shapes) yang terbungkus beton. | |
| (a) | |
| Rangka tidak bergoyang | |
| (b) | |
| Rangka bergoyang | |
| 50.0 | |
| 10.0 | |
| 5.0 | |
| 3.0 | |
| 2.0 | |
| 1.0 | |
| 0.9 | |
| 0.8 | |
| 0.7 | |
| 0.6 | |
| 0.5 | |
| 0.4 | |
| 0.3 | |
| 0.2 | |
| 0.1 | |
| 0 | |
| ΨA k | |
| ΨB ΨA k ΨB | |
| 20.0 10.0 | |
| Ψ = rasio Σ(EI/ c) Untuk kolom dan Σ(EI/ c) untuk balok melalui bidang satu ujung | |
| kolom | |
| panjang bentang balok diukur dari titik pusat antar sambungan-sambungan | |
| 1.0 | |
| 0.9 | |
| 0.8 | |
| 0.7 | |
| 0.6 | |
| 0.5 | |
| 50.0 | |
| 10.0 | |
| 5.0 | |
| 3.0 | |
| 2.0 | |
| 1.0 | |
| 0.9 | |
| 0.8 | |
| 0.7 | |
| 0.6 | |
| 0.5 | |
| 0.4 | |
| 0.3 | |
| 0.2 | |
| 0.1 | |
| 0 | |
| 100.0 | |
| 50.0 | |
| 30.0 | |
| 20.0 | |
| 10.0 | |
| 9.0 | |
| 8.0 | |
| 7.0 | |
| ==== 6.0 | |
| 5.0 | |
| 4.0 | |
| 3.0 | |
| 2.0 | |
| 1.0 | |
| 0 | |
| 5.0 | |
| 4.0 | |
| 3.0 | |
| 2.0 | |
| 1.5 | |
| 1.0 | |
| 100.0 | |
| 50.0 | |
| 30.0 | |
| 20.0 | |
| 10.0 | |
| 9.0 | |
| 8.0 | |
| 7.0 | |
| ==== 6.0 | |
| 5.0 | |
| 4.0 | |
| 3.0 | |
| 2.0 | |
| 1.0 | |
| 0 | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 94 dari 695 | |
| ==== 6.2.6 Terkecuali pengaruh kelangsingan | |
| tidak diabaikan seperti yang diizinkan oleh | |
| ==== 6.2.5, desain kolom, balok pengekang, dan | |
| komponen struktur penumpu lainnyas harus | |
| didasarkan pada gaya dan momen terfaktor | |
| memperhitungkan pengaruh orde kedua | |
| yang memenuhi 6.6.4, 6.7, atau 6.8. Mu | |
| termasuk pengaruh orde kedua tidak boleh | |
| melebihi 1,4Mu akibat pengaruh orde | |
| pertama. | |
| ==== R6.2.6 Desain memperhitungkan | |
| pengaruh orde kedua dapat | |
| menggunakan pendekatan pembesaran | |
| momen (MacGregor et al., 1970; | |
| Macgregor 1993; Ford et al., 1981), | |
| analisis elastis orde kedua, dan analisis | |
| nonlinear orde kedua. Gambar R6.2.6 | |
| ditujukan untuk membantu perencana | |
| dalam penggunaan ketentuan-ketentuan | |
| kelangsingan pada standar ini. | |
| Momen-momen ujung pada komponenkomponen | |
| struktur tekan, seperti kolom, | |
| dinding atau bresing harus | |
| dipertimbangkan dalam desain pada | |
| komponen struktur lentur yang | |
| bersebelahan. Pada rangka tak | |
| bergoyang, pengaruh pembesaran | |
| momen-momen ujung tidak perlu | |
| diperhitungkan dalam desain balok-balok | |
| bersebelahan. Pada rangka bergoyang, | |
| pembesaran momen-momen ujung harus | |
| diperhitungkan dalam desain balok-balok | |
| bersebelahan. | |
| Beberapa metode telah dikembangkan | |
| untuk mengevaluasi pengaruh | |
| kelangsingan pada komponen-komponen | |
| struktur tekan terhadap beban lentur | |
| biaksial. Review terhadap metode-metode | |
| ini disajikan oleh Furlong et al., (2004). | |
| Bila berat struktur memiliki proporsi yang | |
| tinggi terhadap kekakuan lateral akibat | |
| pengaruh PΔ berlebih dapat menghasilkan | |
| momen-momen sekunder yang lebih | |
| besar 25 persen dari momen-momen | |
| primer. Pengaruh PΔ nantinya dapat | |
| menghasilkan singularitas dalam solusi | |
| persamaan-persamaan keseimbangan, | |
| mengindikasikan ketidakstabilan fisik | |
| struktur (Wilson 1997). Penelitian secara | |
| analitis (McGregor dan Hage 1977) pada | |
| rangka beton bertulang menunjukkan | |
| bahwa probabilitas kegagalan stabilitas | |
| meningkat secara cepat bilamana indeks | |
| stabilitas Q, didefinisikan dalam 6.6.4.4.1 | |
| melebihi 0,2, yang ekuivalen dengan rasio | |
| momen sekunder-primer sebesar 1,25. | |
| Berdasarkan ASCE/SEI 7, nilai maksimum | |
| koefisien stabilitas θ, yang mendekati nilai | |
| koefisien stabilitas ACI Q adalah 0,25. | |
| Nilai 0,25 adalah ekuivalen dengan rasio | |
| momen sekunder-primer sebesar 1,33. | |
| Sehingga batas atas 1,4 dipilih untuk rasio | |
| momen sekunder-primer. | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 95 dari 695 | |
| Gambar R6.2.6 – Diagram alir untuk penentuan pengaruh kelangsingan kolom | |
| Kelangsingan | |
| diabaikan? | |
| ==== 6.2.5 | |
| Tidak Hanya disyaratkan | |
| analisis orde pertama | |
| ==== 6.6 | |
| Ya | |
| Analisis kolom tak | |
| bergoyang ? | |
| ==== 6.2.5 atau 6.6.4.3 | |
| Pengaruh kelangsingan | |
| sepanjang kolom | |
| Metode pembesaran | |
| momen – rangka tidak | |
| bergoyang | |
| ==== 6.6.4.1 – 6.6.4.5 | |
| atau | |
| Analisis orde kedua | |
| ==== R6.7.1.2 atau R.6.8.1.3 | |
| Ya | |
| Pengaruh kelangsingan pada | |
| ujung kolom | |
| Metode pembesaran momen | |
| – rangka bergoyang 6.6.4.1 – | |
| ==== 6.6.4.4 6.6.4.6 | |
| atau | |
| Analisis orde kedua | |
| ==== 6.7-Elastis | |
| atau | |
| ==== 6.8-inelastis | |
| Tidak | |
| Pengaruh kelangsingan | |
| sepanjang kolom | |
| pembesaran momen | |
| ==== 6.6.4.5 | |
| atau | |
| Analisis orde kedua | |
| ==== R6.7.1.2. atau R6.8.1.3 | |
| MOrde-2 ,4 * MOrde-1 | |
| ==== 6.2.6 | |
| Revisi sistem | |
| struktural | |
| Tidak | |
| Desain kolom | |
| berdasarkan | |
| momen orde-2 | |
| Ya | |
| “Hak cipta Badan Standardisasi Nasional, | |
| copy standar ini dibuat untuk | |
| Sub KT 91-01-S4 Bahan, | |
| Sain, Struktur & Konstruksi Bangunan, dan | |
| tidak untuk dikomersialkan” | |
| SNI 2847:2019 | |
| © BSN 2019 96 dari 695 | |
| [ Lanjut Ke 6.3 - Asumsi pemodelan... ] | |
| | |
| | |
